某重型机械制造厂35kV总降变电所及高压配电设计

1、1.某重型机械制造厂35KV总降压变电所电气设计原始资料设计原始资料：（1） 工厂总平面布置图（2） 生产任务、规模及产品规格：本厂承担某大型钢铁联合企业各附属厂的大（3） 型电机、变压器、锅炉配件制造任务。年生产规模为制造大型电机配件7500台，总容量为45万kw ，制造电机总容量6万kw ，制造单机最大容量为5520kVA ；生产电气配件60万件。本厂为某大型钢铁联合企业重要组成部分。（4） 工厂各车间负荷情况及转供负荷情况如表1所示。（5） 供电协议：1） 当地供电部门提供两个供电电源，共设计者选用。从某220/35kV区域变电所提供电源，该变的所距厂南10km 。从某220/35kV区

2、域变电所提供电源，该变的所距厂南5km 。2） 电力系统短路数据如表2所示。3） 供电部门提出的技术要求：a) 区域变电所35kV馈出线定时限过电流保护整定时间为1.8s ，某变电所35kV馈出线过电流保护整定时间为1.1s 。b) 工厂最大负荷时功率因数不得低于0.9 。c) 在总降压变电所35kV侧进行计量。d) 供电贴费为700元/ (kVA)，每月电费按两部分电价制：基本电费为18元/(kVA)，动力电费为0.4元/(kVA)，照明电费为0.5元/(kVA)。e) 工厂负荷性质。本厂大部分车间为一班制，少数车间为两班制或三班制，年最大有功负荷利用小时数为2300h。锅炉房供生产用高压蒸

3、汽，停电会使锅炉发生危险，又由于该厂距离市区较远，消防用水需要厂方自备。锅炉房供电要求有较高的可靠性，其中60%为一、二级负荷。f) 工厂自然条件： 气象资料。年最高气温31OC，年平均气温20 OC，年最低气温-27 OC，年最热月平均最高气温31OC，年最热月地下0.71m处平均温度20 OC，常年主导风向为南风。年雷暴日37天。 地质水文资料。平均海拔31m，地层以沙质粘土为主且可耕地，自然接地电阻10，地下水位35m，地耐压力为20t/m2 。2负荷计算2.1负荷分级根据用电设备在工艺生产中的作用，以及供电中断对人身和设备安全的影响，电力负荷通常可分为三个等级：一级负荷：为中断供电将造

4、成人身伤亡，或重大设备损坏难以修复带来极大的政治经济损失者。一级负荷要求有两个独立电源供电。本矿属于国有能源部门，其中断供电将有可能造成人员伤亡及重大经济损失，属于一级负荷。 二级负荷：为中断供电将造成设备局部破坏或生产流程紊乱且需较长时间才能恢复或大量产品报废，重要产品大量减产造成较大经济损失者。二级负荷应由两回线路供电，但当两回线路有困难时（如边远地区）允许由一回架空线路供电。 三级负荷：不属于一级和二级负荷的一般电力负荷，三级负荷对供电无特殊要求，允许长时间停电，可用单回线路供电。本例属于比较重要的工场，其供配电采用两条进线，下设两个35KV的电力变压器。2.2负荷具体计算 目前，负荷计

5、算常用需用系数法、利用系数法和二项式法。本设计采用需用系数法进行负荷计算，步骤如下：需用系数法：用设备功率乘以需用系数和同时系数，直接求出计算负荷。这种方法比较简便，应用广泛，尤其适用于配、变电所的负荷计算。(1)用电设备分组，并确定各组用电设备的总额定容量。(2)用电设备组计算负荷的确定。 用电设备组是由工艺性质相同需要系数相近的一些设备合并成的一组用电设备。在一个车间中可根据具体情况将用电设备分为若干组，在分别计算各用电设备组的计算负荷。其计算公式为: （2-1） （2-2） （2-3） （2-4）、该用电设备组的有功、无功、视在功率计算负荷；该用电设备组的设备总额定容量；功率因数角的正切

6、值；额定电压；该用电设备组的计算负荷电流；需要系数，根据资料查得。(3)多组用电设备组的计算负荷 在配电干线上或车间变电所低压母线上，常有多个用电设备组同时工作，但是各个用电设备组的最大负荷也非同时出现，因此在求配电干线或车间变电所低压母线的计算负荷时，应再计入一个同时系数K。具体计算如下： i1、2、3，m （2-5） （2-6） （2-7） （2-8）式中P、Q、S为配电干线式变电站低压母线的有功、无功、视在计算负荷；同时系数；该干线变电站低压母线上的计算负荷电流;该干线或低压母线上的额定电压;m该配电干线或变电站低压母线上所接用电设备组总数；用电设备组的需要系数、功率因数角正切值、总设备

7、容量；a.电机修理车间计算负荷.1=2550kw 1=0.25 =0.77 1=0.82.1=1=0.252550=562.5kw.1=.1=562.50.82=461.3kva.1=.1= =562.5/0.77=730.5kva =/=730.5kva/1.73210000=42.18A.2=1190kw .2=0.2 .2=0.53 .2=1.58.2=.2.2=0.21190=238kw.2=.2.2=2381.58=449kva2=22 =238/0.53=449kva=.2/=449kva/1.73210000=25.92A.3=650kw .3=0.35 .3=0.55 .3=1

8、.51=.3.3=0.35650=227.5kw.3=.3.5=227.51.51=343.5kva.3=.3 .3= =227.5/0.55=413.6kva.3=.3/=413.6kva/1.73210000=23.88Ab.机械加工车间计算负荷.1=520kw .1=0.6 .1=0.6 .1=0.85.1=.1.1=5200.6=312kw.1=1.1=3120.85=265kva.1=.1.1=520kva.1=.1/=828/1.73210000=80A同理.2=200kw.2=156.2kva.2=250kva.2=.2/=14.4A.3=220kw.3=354.2kva.3=4

9、40kva.3=.3/=25.4Ac.新产品车间计算负荷.1=225kw.1=198kva.1=300kva.1=.1/=17.3A.2=190.4kw.2=167.5kva.2=253kva.2=.2/=14.6A.3=91.2kw.3=82kva.3=123kva.3=.3/=7.1A.4=364kw.4=233kva.4=433kva.4=./=25Ad.原料计算负荷.1=370.5kw.1=296.4kva.1=475kva.1=.1/=27.4A.2=690kw.2=517.5kva.2=862.5kva.2=.1/=49.8Ae.配件计算负荷.1=448kw.1=380.8kva.

10、1=589.5kva.1= .1/ = 34A .2=184.8kw.2=243.2kva.2=157.1kva.2=9Af.锻造车间计算负荷=2280kw=2246.4kva=3600kva=/=207.8A根据变压器损耗公式：P=0.02P10KV Q=0.1Q10KV则有:P=248(KW) Q=600(Kvar)考虑变压器损耗后全变电所计算负荷，即35KV母线处计算负荷： =12407+248=12655(KW)=6005+600=6605(Kva)=14274(Kva)则自然功率因数：COS=12655/14274=0.76（已计算出所需数据）以下是用电设备负荷表2-1各车间负荷情况

11、及转供负荷情况序号车间名称设备容量（KW)需用系数计算负荷KdcostanP30(KW)Q30(kvar)S30(KVA)1电机修理车间25500.250.770.82562.5461.3730.511900.20.531.582383764496500.350.551.51227.5343.5413.62机械加工车间5200.60.60.85312265.25205700.350.80.78200156.52508800.250.51.61220354.24403新产品试验车间3000.750.750.882251983003400.560.750.88190167.52531600.570

12、.740.991.2821236500.560.840.643642334334原料车间5700.650.780.8370.5296.447523000.30.80.75690517.5862.55备件车间7000.640.760.85448380.8589.55280.350.760.85184.8243.21576锻造车间36000.80.80.7822802246.43600 表2-1各车间负荷情况从表2-1中知本矿变电所的最大连续负荷为15508KW，无功负荷为6321KVar. 计算有功负荷时的值相应取0.85，计算无功负荷时的值相应取0.95。即10KV母线计算负荷：P10KV=1

13、5508x0.8=12407（KW），Q10KV=6321x0.95=6005（Kvar）。2.3功率补偿（1）功率补偿因数计算 根据本矿变电所负荷统计的结果可知：35KV侧的计算负荷=12655+6605j，其自然功率因数为0.76，现利用电容器补偿，假设补偿后的功率因数为0.9，根据矿井安装电容器容量公式：计算负荷；自然功率因数的正切值；补偿后的正切值。因此补偿的无功功率为：=12655(tanarccos0.8tanarccos0.9=2362KVar)则全所总无功计算负荷为：=66052362=4243（KVar）3 主变器的选择3.1变压器台数的选择(1)对大城市郊区的一次变电站，在

14、中、低压侧已构成环网的情况下，变电站以装设两台主变压器为宜。(2)对地区性孤立的一次变电站或大型工业专用变电站，在设计时应考虑装设三台主变压器的可能性。(3)对于规划只装设两台主变压器的变电站，其变压器基础宜按大于变压器容量的12级设计，以便负荷发展时，更换变压器的容量。(4)本矿采用两台主变，平时只用一台，一台备用。3.2 变压器选择计算由于=14274 (KVA)所以按条件选变压器。=(0.6-0.7)14274=8564=S30(1+2)因此每台主变压器的容量应选10000 KVA 。 故经过以上的验证，选用两台35/ 10kv，额定容量为10000KVA的SF710000/35变压器，

15、地面低压变压器选用S9-500,10/0.4KV,所用变压器选用S9-50/35。 4 电气主接线的设计4.1变电所的主结线方式变电所的主接线是由各种电气设备及其连接线组成，用以接受和分配电能，是供电系统的组成部分。它与电源回路数、电压和负荷的大小、级别以及变压器的台数、容量等因素有关，所以变电所的主接线有多种形式。确定变电所的主接线对变电所电气设备的选择、配电装置的配置及运行的可靠性等都有密切的关系，是变电所设计的重要任务之一。（1）线路-变压器组接线发电机与变压器直接连接成一个单元，组成发电机变压器组，称为单元接线。它具有接线简单，开关设备少，操作简便，以及因不设发电机电压级母线，使得在发

16、电机和变压器低压侧短路时，短路电流相对而言于具有母线时，有所减小等特点；这种单元接线，避免了由于额定电流或短路电流过大，使得选择出口断路器时，受到制造条件或价格甚高等原因造成的困难。（2）桥式接线为了保证对一、二级负荷进行可靠供电，在企业变电所中广泛采用有两回路电源受电和装设两台变压器的桥式主接线。桥式接线分为内桥、外桥和全桥三种，其接线如图4-1所示。 图4-1桥式接线图中WL1和WL2为两回电源线路，经过断路器QF1和QF2分别接至变压器T1和T2的高压侧，向变电所送电。断路器QF3犹如桥一样将两回线路联在一起，由于断路器QF3可能位于线路断路器QF1、QF2的内侧或外侧，故又分为内桥和外

17、桥接线。（3）单母线分段式结线 有穿越负荷的两回电源进线的中间变电所，其受、配电母线以及桥式接线变电所主变二交侧的配电母线，多采用单母分段，多用于具有一二级负荷，且进出线较多的变电所，不足之处是当其中任一段母线需要检修或发生故障时，接于该母线的全部进出线均应停止运行。（4） 双母线接线这种接线方式有两组母线，两组母线之间用断路器QF联络，每一回线路都通过一台断路器和两台隔离开关分别接到两组母线上。因此，不论哪一回线路电源与哪一组母线同时发生故障，都不影响对用户的供电，故可靠性高、运行灵活。双母线接线的缺点是设备投资多、接线复杂、操作安全性较差。这种接线主要用于负荷容量大，可靠性要求高，进、出线

18、回路多的重要变电所。 图4-2 电气主接线方案该方案中采用单母线分段接线的两段母线可看成是两个独立的电源，提高了供电的可靠性。可以保证当任一母线发生故障或检修时，都不会中断对类负荷的供电。综合比较本矿的35kv侧采取全桥形式的主接线，全桥型接线灵活可靠。10千伏侧则选用单母线分段接线。5 短路电流计算5.2 短路回路参数的计算在进行短路电流计算时，首先需要计算回路中各元件的阻抗。各元件阻抗的计算通常采用有名值和标么值两种计算方法。前一种计算方法主要适用于1KV以下低压供电系统的网路中，后一种计算方法多用在企业高压供电系统以及电力系统中。对较复杂的高压供电系统，计算短路电流时采用标么制进行计算比

19、较简便。标么制属于相对电位制的一种，在用标么制计算时，各电气元件的参数都用标么值表示。5.2.1标么值标么值一般又称为相对值，是一个无单位的值，通常采用带有*号的下标以示区别，标么值乘以100，即可得到用同一基准值表示的百分值。在标么值计算中。首先要选定基准值。虽然基准值可以任意选取，但实际计算中往往要考虑计算的方便和所得到的标么值清晰可见，如选取基值功率为100MVA和短路点所在网路的平均额定电压为基准电压。尚须指出，在电路的计算中，各量基准值之间必须服从电路的欧姆定律和功率方程式，也就是说在三相电路中，电流、电压、阻抗、和功率这四个物理量的基准值之间应满足下列关系： = = （5-1）式中

20、、功率、电压、电流、阻抗的基准5.2.2短路回路中各元件阻抗的计算序号元件名称标幺值有名值（）短路功率（MVA）1发电机（或电动机）=2变压器RT=XT=3电抗器4线路(1) 图5-1等效短路电流计算 选取选基准容量取=100MVA计算点，=35kV 则=1.65KA计算点及其其它短路点时，选取=10kV则=5.8KA 主变压器电抗= =0.075100/10 =0.7535KV架空线路电抗=100.4100=0.33 5.3短路电流的计算过程一般选取各线路始、末端为短路计算点，线路时段的最大三相短路电流常用来校验电气设备的动、热稳定性，并作为上一级继电保护的整定参数之一，线路末端的最小两相短

21、路电流常用来校验相关继电保护的灵敏度。在接下来的计算中可选35KV母线、6KV母线和各6KV母线末端为短路计算点。(1) K1短路电流的计算 最大运行方式下的三相短路电流=+=0.17+0.33=0.5=1=2 =21.65=3.3(KA) =2.55=7.43(KA) =1.52 =5.0=2100=200(MVA)(2) K12点短路电流计算 K12=K2最大运行方式下的三相短路电流 0.5+0.375=0875=1=1.14=1.145.8=6.6(KA)=2.55=14.85 (kA)=1.52=10 (kA)=114(MVA)6 .电气设备的选择和校验6.1母线的选择6.1.1 35

22、KV母线的选择35kV母线，在室外一般选用钢芯铝绞线，母线截面按经济电流密度选，按常时负荷电流校验。此设计的供电系统是采用的分列运行，当一台变压器故障时候另一台变压器应承担全部负荷。本矿的总负荷电流为：=1.05/=1.0514974/35=259A。查表得知经济电流密度J=1.15因此截面 S=/J=225(mm2) 所以选取LGJ-185型钢芯铝绞线，载流量515A，40C时候的载流量是446A259A校验合格。6.1.2 10KV母线的选择已知6KV侧最大长时负荷电流(k为分配系数取0.8)=1.05/=10000/10=907.7A=k=0.8907.7=726A查得铝母线LMY100

23、8平放在40，其最大允许载流量为1210A, 所选型号满足要求。热稳定校验A /c已知 =1.8s =6.6KA 查得C=95 =93.2mm，因此符合技术条件。（3)63kA，7.43kA 满足动稳定校验。（5）由于变压器容量为10000KVA，变压器设有差动保护，在差动保护范围内短路，其为瞬时动作，继电器保护动作时限为0，短路持续时间小于1s，需要考虑非周期分量的假想时间。此时假想时间由断路器的全开断时间0.1s和非周期分量假想时间0.05s构成，当断路发生在6KV母线上时，差动保护不动作，此时过电流保护动作时限为2s，短路持续时间大于1s，此时假想时间由继电保护时间和断路器全开断时间构成

24、，即 =2.1s。热稳定电流=3.3=0.64(KA)Imax2，因此符合技术条件。（3）63kA，14.85kA 满足动稳定校验。(4） 热稳定电流=6.6=1.3(KA)=7.43KA符合要求。热稳定校验：短路发生后，事故切除靠上一级的变电所的过流保护，继电器的动作时限比35KV进线的继电保护动作时限2.5s大一个时限级差，故=2.5+0.5=3s =+=0.1+3=3.1s相当于5s的热稳定电流为=3.3=2.6KA = 259A符合要求。 动稳定性校验=42.8KA=7.43KA符合要求。热稳定校验=17.14=1170=3.33.33.1=101符合要求。此外根据需要10KV侧选择有

25、LA-10,200/5、LA-10,500/5型电流互感器。所选电流互感器参数如下表技术参数如下表。表6-6 LA-10,200/5型电流互感器技术参数变比准确级次组合二次负载值0.5级1S热稳定倍数动稳定倍数200/5 0.5/3、1/30.817.114表6-7 LA-10,500/5型电流互感器技术参数变比准确级次组合二次负载值0.5级1S热稳定倍数动稳定倍数500/5 0.5/3、1/30.460110经过动热稳定校验均符合要求。6.2.4电压互感器的选择该变压器不进行绝缘检测，只需测量线路电压，可选两台JDJ35型单相双绕组油浸式户外电压互感器，分别接在35KV两段母线上。10KV母

26、线上选用两台JSJW-10三相屋内式电压互感器，以及两台单相屋内式电压互感器JDZ-10。其主要技术数据如下表。表6-8 JDJ-35型电压互感器技术参数型号额定电压工频试验电压二次电压极限容量JDJ35 35KV95KV0.1KV1000/V.A表6-9 JDZ-10型电压互感器技术参数型号额定电压额定变压比额定变压比0.5级极限容量JDZ-10 10KV10000/10080500/V.A表6-10 JSJW-10型电压互感器技术参数型号额定电压额定变压比额定变压比0.5级极限容量JSJW-10 10KV1000/1000/100/3120960/V.A6.2.5高压熔断器的选择本设计35

27、千伏高压侧采用RW5-35/200-800型户外高压跌落式熔断器和RN1-6室内高压熔断器。其技术参数如下表。表 6-11 RW5-35/200-800型熔断器技术数据额定电 压（KV）额定 电 流（A）断流容量上限/MV.A断流容量下限/MV.A3520080030经校验符合条件。表 6-12 RN1-10高压熔断器技术数据额定电 压（KV）额定电流A三相最大断流容量/MV.A最大开断电流（KA）最小开断电流（KA）过电压倍数1010010002001.32.5 经校验符合条件。10kV侧高压熔断器的选择RN310型户内高压熔断器。其技术参数如下表6-13：表6-13 RN310型高压熔断器

28、技术数据型号额定电压熔断器额定电流最大断流容量三相RN3-1010 KV50-200 A200 MVA经校验符合条件。6.2.6开关柜的选择开关柜是金属封闭开关设备的俗称，是按一定的电路方案将有关电气设备组装在一个封闭的金属外壳内的成套配电设备。金属封闭开关设备分为三种类型：铠装式，即各室间用金属板隔离且接地，如KYN型和KGN型；间隔式，即各室间是用一个或多个非金属板隔离，如JYN型；箱式，即具有金属外壳，但间隔数目少于铠装式或间隔式，如XGN型。从中压断路器的置放方式来看，分为：落地式，即断路器手车本身落地推入柜内；中置式，即手车装于开关柜中部。主要根据负荷等级选择高压开关柜的型号。一般情

29、况下，一、二级负荷选择移开式开关柜，如KYN2/JYN1型开关柜，三三级负荷选择固定式开关柜，如KGN型开关柜。所选开关柜技术参数如下表。表6-14 JYN1-35型开关柜技术参数型号额定电压(KV)额定电流（A）类别形式JYN1-35351000单母线移开式表6-15 KYN-10型开关柜技术参数型号额定电压(KV)额定电流（A）类别形式KYN-1010630-2500单母线移开式表6-16 KGN-10型开关柜技术参数型号额定电压(KV)额定电流（A）类别形式KGN-1010630，1000单母线固定式 7.变电所的防雷保护8.1 变电所防雷概述 雷电引起的大气过电压将会对电器设备和变电所

30、的建筑物产生严重的危害，因此，在变电所和高压输电线路中，必须采取有效的防雷措施，以保证电器设备的安全。运行经验表明，当前变电所中采用的防雷保护措施是可靠的，但是雷电参数和电器设备的冲击放电特性具有统计性，故防雷措施也是相对的，而不是绝对的。 变电所的雷电危害主要来自两个方面：一个是直接雷击变电所的建筑物、构筑物或装设在露天的设备，强大的雷电冲击电流通过被击物泄放入地时，引起机械力破坏和热破坏；另外一个是雷电感应产生的高电压波沿输电线路侵入变电所内，使主要电气设备对地绝缘击穿或烧毁。所以对于直接雷击破坏，变电所一般采用安装避雷针或者避雷线保护，对于沿线路侵入变电所的雷电侵入波的防护，主要靠在变电

31、所内合理地配置避雷器。8.2 避雷针的选择 防直击雷最常用的措施是装设避雷针，它是由金属制成，比被保护设备高并具有良好的接地装置，其作用是将雷吸引到自己身上并安全导入地中，从而保护了附近比它矮的设备、建筑免受雷击。避雷针的设计一般有以下几种类型：1.单支避雷针的保护；2.两针避雷针的保护；3.多支避雷针的保护。本次设计采用单支避雷针进行防直击雷的保护。避雷针的保护范围是指被保护物在此空间范围内不致遭受雷击而言。单支避雷针的保护范围是一个旋转的圆锥体。避雷针的保护半径rx可按下式计算，即 ，当时； （9-1） ，当时。 （9-2）式中 h避雷针高度，单位m； hx被保护物的高度，单位m； p高度

32、影响因数，当时，p=1；当时，。 这次选择在距变电所外10m的地方装设单支避雷针，安装在进线终端塔顶，塔顶高度为21m，针高12m，取33m作为计算高度。 表9.1 避雷针保护范围计算表针号h（m）p（m）(m)保护范围避雷针高度高度影响因数被保护物高度保护半径#1330.9617.015.36#1#1330.968.032.16#1#1330.964.039.84#18.3 避雷器的选择目前在新建或技术改造的变电所中，一般都选用氧化锌避雷器，作为电力变压器等电气设备的大气过电压、操作过电压及事故过电压的保护设备。氧化锌避雷器与阀型避雷器相比，具有残压低、无续流、通流容量大、性能稳定和动作迅速

33、等优点。 1. 35kV侧避雷器的选择 （1）按额定电压选择 35kV系统最高电压40.5kV，相对地电压为40.5/=23.4kV，避雷器相对地电压为1.25U=1.2540.5=50.6kV，取避雷器额定电压为53kV。 （2）按持续运行电压选择 35kV系统相电压23.4kV,选择氧化锌避雷器持续运行电压40.5kV，此值大于23.4kV。 （3）标称放电电流的选择 35kV氧化锌避雷器标称放电电流选择5A。 （4）雷电冲击残压的选择 35kV额定雷电冲击外绝缘峰值耐受电压为185kV，内绝缘耐受电压为200kV，计算避雷器标称放电电流引起的雷电冲击残压为 （9-3） 选择氧化锌避雷器雷

34、电冲击电流下残压（峰值）为134kV。 （5）校核陡坡冲击电流下的残压 35kV变压器类设备的内绝缘截断雷电冲击耐受电压为220kV，计算陡坡冲击电流下的残压为 （9-4） 选择陡坡冲击电流下残压（峰值）为154kV。 （6）操作冲击电流下的残压 35kV变压器线端操作波试验电压为170kV，计算变压器35kV侧操作冲击电流下的残压为 （9-5） 选择操作冲击电流下峰值残压为114kV。 （7）根据上述计算和校核，选择Y5WZ53/134型氧化锌避雷器能满足35kV侧变压器的过电压保护要求。 2 . 10kV侧避雷器的选择 具体计算过程与上类似，选用Y5WS517/50L型氧化锌避雷器。表9.

35、2 Y5WS517/50L型氧化锌避雷器计算结果表计算结果Y5WS517/50L额定电压（kV）1.3811.5=15.87额定电压(kV)17持续运行电压（kV）11.5/=6.6持续运行电压（kV）8.6雷电冲击残压（kV）53雷电冲击电流下残压峰值（kV）50陡坡冲击残压（kV）60.7陡坡冲击电流下残压峰值（kV）57.5操作冲击残压（kV）52.17操作冲击电流下残压峰值(kV)42.510kV氧化锌避雷器标称放电电流为5kA 9 继电保护9.1 概述本厂变电所主要电气设备是电力变压器。电力变压器是电力系统的主要设备。它的故障对供电的可靠性及用户的生活将产生严重的影响。因此，必须根据

36、变压器的容量和重要程度装设适当的保护装置。变压器的故障一般分为内部故障和外部故障两种。变压器的异常工作状态主要是指由于外部线路 短路和负荷引起的电流增大和温度升高超过允许值和由于漏油等原因引起的油面降低原因。根据故障类型和异常工作状态，变压器应装设以下保护： 瓦斯保护防护油箱的各种故障及油面降低，轻瓦斯保护动作信号，重瓦斯保护动作于跳闸。过电流保护防护短路引起的过电流。 差动保护主要用作变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路的主保护。9.1.1 变压器的瓦斯保护瓦斯保护是变压器内部故障的一种基本保护装置。当变压器发生内部故障时，短路电流和电弧的作用使绝缘和油受高温分解产生大量气体引起油面和油

37、流的变化，使装设在变压器上面的油箱和油枕管道上的瓦斯继电保护器动作，实现瓦斯保护。装设瓦斯保护的变压器要求将装瓦斯保护侧抬高1.5-2%。9.1.2变压器的过电流保护降压变电所的变压器一般装设过电流保护。如果过电流保护的动作时限不超过0.5时，还需要增设电流速断保护。由于保护装置设在电源侧。因而既能反应外部故障也可以作为变压器内部故障的后备保护。9.1.3变压器的差动保护 变压器的差动保护原理与电网纵差保护相同。在正常运行和外部故障时，流入继电器的电流为两侧电流之差，其值很小，继电器不动作。当变压器内部发生故障时，若仅一侧有电源，则继电器动作，使两侧断路器跳闸。由于差动保护无需与其他保护配合，

38、因此可瞬时切除故障。这就像我们身处喧嚣的闹市，却在渴望山清水秀的僻静之地。心若静，何处都是水云间，都是世外桃源，都是僻静之所，心若浮躁，不管你居所何处，都难宁静。其实，很多人惧怕喧嚣，却又怕极了孤独，人实在是矛盾的载体。然而，人的最高境界，就是孤独。受得了孤独，忍得了寂寞，扛得住压力，才能成为生活的强者，才不会因为生活的暗礁而失去对美好事物的追求。常常喜欢静坐，没有人打扰，一个人，也有一个人的宿醉。面对这喧嚣尘世，安静下来的时光，才是最贴近心底的那一抹温柔，时光如水，静静流淌。即便独自矗立夜色，不说话，也很美。这恬淡时光，忘却白日的伤感，捡起平淡，将灵魂在宁静的夜色里放空。回头看看曾经走过的路

39、，每一个脚印，都是丰富而厚重的，是对未来的希望，是对生活的虔诚。我们都是生活里的平凡之人，不管一天中多么努力，多么辛苦，老天总是会给你时不时的开个玩笑，可能有些玩笑，来的有点猛，有点不知所措，但是又怎么样呢？你要知道，人的能力和智慧是无穷的。面对生活的暗礁，我们只能用坦然的心态去接受它，然后尽量去改变它，让它激起生命的浪花。即使改变不了，只要努力了，就不言后悔。有时候，难过了，想哭就哭出来，哭又不是罪，哭完了继续努力，总有一天，时间会告诉你，你的眼泪是不会白流的。没有苦难的人生，它一定是不完美的。生命里，没有一帆风顺，总有一些看不见的暗礁等着你，既然注定要撞上，那就努力寻找岸的方向。只要不放弃，一定有抵达岸边的希望，若选择放弃，那么岸依然是岸，死神只会离你越来越近。能和灾难抗衡，能珍惜生命的人，那么他的人生一定不会太灰暗。只要你不放弃自己，生活就不会放弃你，成功的希望就会被实现。凡事成功的人，经历生活的