办公大楼模板工程专项施工方案

1、目录一、编制依据 1.二、工程概况 1.1、建筑工程概况 1.2、工程结构概况 1.三、施工准备 1.四、构造要求与模板安装 2.1、构造要求 2.2、模板安装一般要求 2.五、模板的拆除 4.1、模板拆除前的准备工作 4.2、模板的拆除 4.3、模板拆除的安全措施 5.六、质量通病及预防保证措施 5.七、安全、环保文明施工措施 1.6八、应急预案 1.7.1、应急材料 1.7.2、应急措施 1.7.九、模板计算 1.8.1、 板模板计算书 1.8.2、 梁模板计算书 2.6.3、柱模板支架计算书 3.4办公楼模板工程专项施工方案编制依据（1）国机重工（洛阳）产业园办公楼工程设计图纸（2）建筑

2、施工扣件式钢管模板支模板支架技术规范 （ DB33/1035-2006）（3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1302011）（4）建筑结构荷载规范 （GB500092012）（5）建筑施工安全检查标准 （ JGJ592011）（6）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ8091）（7）建筑施工模板安全技术规范 （JGJ1622008）二、工程概况1、 建筑工程概况本建筑物为国机重工（洛阳）产业园中的一个单位工程，工程名称为办 公楼，位于河南省洛阳市，建设单位为国机重工（洛阳）有限公司，监理单 位为中汽智达（洛阳）建设监理公司， 设计单位为机械工业第六设计研究院， 施工单位为中国

3、机械工业建设集团有限公司。办公楼占地面位1523.68m2,总建筑面积为8287.66 m2主体为地下一层，地上五层的钢筋混凝土框架结构办公楼。其中地下室建筑面积为 482.8 平方米。建筑高度 23.55 米。本工程设计使用年限为 50 年，抗震设防等级为 7 级。地上耐火等级为 2 级，地下耐火等级为1级。屋面防水为双层SBS高聚物卷材防水，防水等级 为2级。场地设计自然地坪标高为+196.20，室内设计标高为 +196.95。2、工程结构概况地下室一层为框架剪力墙结构，层高为 4.42m，地下室顶板厚为250mm 地下室混凝土内墙厚为250,混凝土外墙厚300mm框架梁为（250350）

4、mm x（ 5001750） mm（最大跨度为38m）,框架柱最大尺寸 700x 1000mm主体结构为框架结构，一层到四层层高为 4.2m，五层为4.25m,屋面一 层高2.8m,屋面二层高为1.7m。板厚为100150mm标准层框架梁均为（250500） mnX（ 6001000） mm 框架柱最大尺寸 700x 1000mm三、施工准备施工前必须仔细审核图纸， 有关的图纸问题必须在是施工前解决， 计算各种模板和支撑的数量。施工前应根据不同不问进行木模板的配模。 本工程所有框架梁底模、柱模采用普通，模板支设，楼模板及梁两侧模板采用多层夹板(18mm以上)。采用扣件式钢管支撑体系(48x 3

5、.2mm)及40mM 60mm 60mM 80mm 80mm 100mm*100mm,模内垃 圾清除完毕后及时封严清扫口。(三) 柱模板缺陷1. 现象( 1 )炸模，造成截面尺寸不准，鼓出、漏浆，混凝土不密实或蜂窝麻面。( 2)偏斜，一排柱子不在同一轴线上( 3)柱身扭曲，梁柱接头处偏差大。2. 原因分析( 1 )柱箍筋间距太大或不牢，钢筋骨架缩小，或木模钉子被混凝土压力拔出。( 2)测放轴线不认真，梁柱接头处未按大样图安装组合。( 3)成排柱子支模不跟线，不找方，钢筋偏移未扳正就套柱模。( 4)模板两侧松紧不一，未进行模板柱箍和对立穿墙螺栓。3. 预防措施( 1 )成排柱子支模前，应先在底部

6、弹出通线，将柱子位置兜方找中。( 2)柱子支模前必须先校正钢筋位置。( 3)成排柱子支撑时应先立两端柱模， 校直与复核位置无误后， 顶部拉通长线， 再立中间各根柱模。(4) 根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔500800mm应加设牢固的柱 箍，必要时增加对拉螺栓，防止炸模。(四) 板模板缺陷1. 现 象 板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。2. 原因分析(1) 模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足够的刚度及强度，底模未按设计 或规范要求起拱，造成挠度过大。(2) 板下支撑底部不牢， 混凝土浇筑过程中荷载不断增加， 支撑下沉， 板模下挠。3. 防治措施(1)

7、 现浇板模板下的龙骨和牵杠木应有模板设计计算确定，确保有足够的刚度和强度，支撑面要平整。（2）支撑材料应有足够的强度，前后左右相互搭牢增加稳定性；支撑如支撑再软 土地基上，应先将地面夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板，以增 加支撑再地面的接触面，保证在混凝土重量作用下不发生下沉。（3）板模板应按规定要求起拱。（五）墙模板缺陷1. 现象（1）炸模、倾斜变形，墙体不垂直（ 2）墙体厚薄不一，墙面高低不平。（3）墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。（4）墙角模板拆不出。2. 原因分析（1）模板制作不平整，厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严，不平，支撑不 牢，没有采用对拉螺

8、栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模。（ 2）模板间支撑方法不当，如只有水平支撑，当 1 墙振捣混凝土时，墙模受混 凝土侧压力作用向两侧挤出， 1墙外侧有斜撑顶住，模板不易外倾；而 1墙与 2 墙间只有水平支撑，侧压力使 1 墙模板鼓出，水平支撑推向 2 墙模板，使模板 内凹，墙体失去平直；当 2 墙浇筑混凝土时，其侧压力推向 3 墙，使 3 墙位置 偏移更大。（3）角模与墙板拼接不严，水泥浆漏出，包裹模板下口。拆模时间太迟，模板 与混凝土粘结力过大。（4）未涂刷隔离剂。3. 防治措施（1）墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。（2）墙身中间应根据模板设计书配制对拉螺栓，模板

9、两侧以连杆增强强度来承 担混凝土的侧压力， 确保不炸模。 两模板之间， 应根据墙的厚度用钢管或硬塑料 撑头，以保证墙体厚度一致。（3）模板面应涂刷隔离剂。4）外墙所设的拉顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置应有模板设计确定轴线位移1现象 混凝土浇筑后拆除模板时，发现柱、墙实际位置与建筑物轴线位置有偏移。 2原因分析（1）翻样不认真或技术交底不清，模板拼装时组合件未能按规定到位。（2）轴线测放产生误差。（ 3）墙、柱模板根部和顶部无限位措施或限位不牢， 发生偏位后又未及时纠正， 造成累积误差。（4）支模时，未拉水平、竖向通线，且无竖向垂直度控制措施。（5）模板刚度差，未设水平拉杆或水平拉杆间距过大

10、。（6）混凝土浇筑时未均匀对称下料，或一次浇筑高度过高造成侧压力大挤偏模 板。（7）对拉螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成轴线偏位。 3防治措施（ 1）严格按 1/10-1/15 的比例将各分部、分项翻成详图并注明各部位编号、轴 线位置、几何尺寸、剖面形状、预留孔洞、预埋件等，经复核无误后认真对生产 班组及操作工人进行技术交底，作为模板制作，安装的依据。（2）模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收，确认无误后才能支模。（3）墙、柱模板根部和预部必须设可靠的限位措施，如采用现浇楼板混凝土上 预埋短钢筋固定钢支撑，以保证底部位置准确。（4）支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向垂直度控制线，以保证模

11、板水平、 竖向位置准确。（5）根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足 够强度、刚度及稳定性。（6）混凝土浇筑前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发 现问题及时进行处理。（7）混凝土浇筑时，要均匀对称下料，浇筑高度应严格控制在施工规范允许的 范围内。标高偏差1现象测量时，发现混凝土结构层标高度及预埋件、 预留孔洞的标高与施工图设计标高 之间有偏差。2原因分析（ 1）楼层无标高控制点或控制点偏少， 控制网无法闭合； 竖向模板根部未找平。（2）模板顶部无标高标记，或未按标记施工。（3）高层建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。（4）预埋件、预留孔洞未固定

12、牢，施工时未重视施工方法。（5）楼梯踏步模板未考虑装修层厚度。3防治措施（1）每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须做找平。（2）模板顶部设标高标记，严格按标记施工。（ 3）建筑楼层标高由首层 0.000 标高控制，严禁逐层向上引测，以防止累计 误差，当建筑咼度超过30m时，应另设标咼控制线，每层标咼引测点应不少于 2 个，以便复核。（ 4）预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计 位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定， 在浇筑混凝土时， 应沿其周围分 层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件模板。（5）楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。结构变形1现象 拆模后发现混凝土

13、柱、梁、墙出现鼓凸、缩颈或翘曲现象。2原因分析（ 1）支撑及围檩间距过大，模板刚度差。（ 2）组拼小钢模，连接件未按规定设置，造成模板整体性差。（ 3）墙模板无对拉螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小。（ 4）竖向承重支撑在地基土上未夯实，未垫平板，也无排水措施，造成支撑部 分地基下沉。5）门窗洞口内模间对撑不牢固，易在混凝土振捣时模板被挤偏（6）梁、柱模板卡具间距达大，或未夹紧模板，或对拉螺栓配备数量不足，以 致局部模板无法承受混凝土振捣时产生的侧向压力，导致局部爆模。（7）浇筑墙、柱混凝土速度过快，一次浇灌高度过高，振捣过度。（8）采用木模板或胶合板施工，经验收合格后未及时浇筑混凝土，长期日晒

14、雨 淋面变形。3防治措施（1）模板及支撑系统设计时，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土的自 得及浇捣时产生的侧向压力， 以保证模板及支架有足够的承载能力、 刚度和稳定 性。（2）梁底支撑间距应能够保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形，支 撑底部若为泥土地基，应先认真夯实，设排水沟，并铺放通长垫木或型钢，以确 保支撑不沉陷。（3）组合小钢模拼装时，连接件应按规定放置，围檩及对拉螺栓间距、规格应 按设计要求设置。（4）梁、柱模板若采用卡蛤时，其间距要规定设置，并要卡紧模板，其宽度比 截面尺寸略小。（5）梁、墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口宽度。（6）浇捣混凝土时，

15、要均匀对称不下料，严格控制浇灌高度，特别是门窗洞口 模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。（7）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当 设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1/1000-3/1000 。（ 8）采用木模板、胶合板模板施工时，经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止 木模板长期暴晒雨淋发生变形。接缝不严1现象由于模板间接缝不严有间隙， 混凝土浇筑时产生漏浆， 混凝土表面出现蜂窝， 严 重的出现孔洞、露筋。2原因分析（ 1）翻样不认真或无误，模板制作马虎，拼装时接缝过大。(2) 木模板安装周期过长，因木模干缩造成裂缝。(3) 木模板

16、制作粗糙，拼缝不严。(4) 浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其胀开。(5) 钢模板变形未及时修整。(6) 钢模板接缝措施不当。(7) 梁、柱交接部位，接头尺寸不准、错位。3防治措施(1) 翻样要认真，严格按1/10-1/50比例将各分部分项细部翻成详图， 详细编 注，经复核无误后认真向操作工人交底， 强化工人质量意识， 认真制作定型模板 和拼装。( 2)严格控制木模板含水率，制作时拼缝严密。( 3)木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其 胀开密缝。( 4)钢模板变形，特别是边杠外变形，要及时修整平直。( 5)钢模板间嵌缝措施要控制，不能用油毡、塑料布，水泥袋等去

17、嵌缝堵漏。( 6)梁、柱交接部位支撑要牢靠，拼缝要严密(必要时缝间加双面胶纸)，发 生错位要校正好。模板未清理干净1 现象 模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等到建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙， 且有垃圾夹杂物2原因分析( 1 )钢筋绑扎完毕，模板位置未用压缩空气或压力水清扫。( 2)封模前未进行清扫。( 3)墙柱根部、梁柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫。 3防治措施( 1 )钢筋绑扎完毕，用压缩空气或压力水清除模板内垃圾( 2)地封模前，派专人将模内垃圾清除干净(3) 墙柱根部、梁柱接头处未留清扫孔，预留孔尺寸 100mM 100mm模内垃 圾清除完毕后及时将清扫口处封严封

18、闭或竖向模板无排气孔、浇捣孔1现象由于封闭或竖向的模板无排气孔， 混凝土表面易出现气孔等缺陷， 高柱、高墙模 板未留浇捣孔，易出现混凝土浇捣不实或空洞现象。2原因分析（1）墙体内大型顶留洞口底模未设排气孔，易使混凝土对称下料时产生气囊， 导致混凝土不实。（2）高柱、高墙侧模无浇捣孔，造成混凝土浇灌自由落距过大，易离析或振动 棒不能插到位，造成振捣不实。3防治措施 （1）墙体的大型预留洞口（门窗洞等）底模应开设排气孔，使混凝土浇筑时气 泡及时排出，确保混凝土浇筑密实。（2）高柱、高墙（超过3m侧模要开设浇捣孔，以便于混凝土浇灌和振捣。 模板支撑选配不当1现象 由于模板支撑体系选配和支撑方法不当，

19、结构混凝土浇筑时产生变形。2原因分析（ 1）支撑选配马虎，未经过安全验算，无足够的承载能力及刚度，混凝土浇筑 后模板变形。（ 2）支撑稳定性差，无保证措施，混凝土浇筑后支撑自身失稳，使模板变形。 3防治措施（ 1）模板支撑系统根据不同的结构类型和模板类型来选配， 以便相互协调配套。 使用时，应对支承系统进行必要的验算和复核，尤其是支柱间距应经计算确定， 确保模板支撑系统具有足够的承载能力、刚度和稳定性。（2）木质支撑体系如与木模板配合，木支撑必须钉牢楔紧，支柱之间必须加强 拉结连紧， 木支柱脚下用对拔木楔调整标高并固定， 荷载达大的木模板支撑体系 可采用枕木堆塔方法操作，作扒钉固定好。3）钢质

20、支撑体系其钢楞和支撑的布置形式应满足模板设计要求，并能保证安 全承受施工荷载， 钢管支撑体系一般宜扣成整体排架式， 其立柱纵横间距一般为 1m左右（荷载大时应采用密排形式），同时应加设斜撑和剪刀撑。（4）支撑体夭的基底必须坚实可靠，竖向支撑基底加为土层时，应在支撑底铺 垫型钢或脚手板等硬质材料。（ 5）在多层或高层施工中，应注意逐层加设支撑，分层分散施工荷载。侧向支 撑必须支顶牢固， 拉结和加固可靠， 必要时应打入地锚或在混凝土中预埋铁件和 短钢筋头做撑脚。顶板模板缺陷1 现象 板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。 2原因分析（ 1）模板龙骨用料较小或间距偏大，

21、不能提供足够的强度以及刚度，底模未按 设计或规范要求起拱，造成挠底过大。（ 2）板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。（ 3）板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差。（ 4）将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土后，板模板 吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。3防治措施（ 1 ）楼板模板下的龙骨和牵杠木应由模板设计计算确定，确保有足够的强度和 刚度，支承面要平整。（ 2）支撑材料应有足够强度，前后左右相互搭牢增加稳定性；支撑如撑在软土 地基上，必须将地面预先夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板，以 增加支撑在地面

22、上的接触面， 保证在混凝土重量作用下不发生下沉 （要采取措施 消除泥地受潮后可能发生的下沉）。（ 3）木模板板模与梁模连接处，板模应铺到侧模外口齐平，避免模板嵌入梁混 凝土内，以便于拆除。（ 4）板模板应按规定要求起拱。钢木模板混用时，缝隙必须嵌实，并保持水平 一致。墙模板缺陷1现象（1）炸模、倾斜变形，墙体不垂直。（ 2）墙体厚薄不一，墙面高低不平。（3）墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。（4）墙角模板拆不出。2原因分析（ 1）钢模板事先未作排版设计， 未绘排列图； 相邻模板未设置围檩或间距过大， 对拉螺栓选用过小或未拧紧；墙根未设导墙，模板根部不平，缝隙过大。（2）模板

23、制作不平整，厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严、不平，支撑不 牢，没有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模； 或因选用的对拉螺栓直径太小或间距偏大，不能承受混凝土侧压力而被拉断。（3）混凝土浇筑分层过厚，振捣不密实，模板受侧压力过大，支撑变形。（4）角模与墙模板拼接不严，水泥浆漏出，包裹模板下口。拆模时间太迟，模 板与混凝土粘结力过大。（5）未涂刷隔离剂，或涂刷后被雨水冲走。3防治措施（1）墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。（2）有几道混凝土墙时，除顶部设通长连接木方定位外，相互间均应用剪刀撑 撑牢。（3）墙身中间应根据模板设计书配制对拉螺栓，模板两侧以连杆增强

24、刚度来承 担混凝土的侧压力，确保不炸模（一般采用 12-16mn螺栓）。两片模板之间， 应根据墙的厚度用钢管或硬塑料撑头， 以保证墙本厚度一致。 有防水要求时， 应 采用焊有止水片的螺栓。（ 4）每层混凝土的浇筑厚度，应控制在施工规范允许范围内。（ 5）模板面应涂刷隔离剂。（6）墙根按墙厚度先浇灌150-200mm高导墙作根部模板支撑，模板上口应用扁 钢封口，拼装时，钢模板上端边肋要加工两个缺口， 将两块模板的缺口对齐， 板条放入缺 口内，用 U 形卡卡紧。（7）龙骨不宜采用钢花梁，墙梁交接处和墙顶上口应设拉结，外墙所设的垃顶 支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置宜由模板设计确定。楼梯模板缺陷1现

25、象楼梯侧帮露浆、麻面，底部不平。2原因分析（1）楼梯底模采用钢模板，遇有不能满足模数配齐时，以木模板相拼，楼梯侧 帮模也用木模板制作，易形成拼缝不严密，造成跑浆。（2）底板平整度偏差过大，支撑不牢靠。3防治措施（ 1）侧帮在梯段处可用钢模板，以 2mm 厚薄钢板模和 8 号槽钢点焊连接成型， 每步两块侧帮必须对称不使用，侧帮与楼梯培养帮用 U 形卡连接。（2）底模应平整，拼缝要严密，符合施工规范要求，若支撑杆细长比过大，应 加剪力撑撑牢。（ 3）采用胶合板组膈模板时， 楼梯支撑底板的木龙骨间距宜为 300-500mm ，支 承和横托的间距为 800-1000mm ，托木两端用斜支撑支柱，下用单

26、楔楔紧，斜 撑间用牵杠互相拉牢， 龙骨外面钉上外帮侧板， 其高底与踏步口齐， 踏步侧板下 口钉 1 根小支撑，以保证踏步侧板的稳固。七、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安 全操作规程等）。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模 板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂 禁止通 行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必 须由模板支设班组设专人看模， 随时检查支撑是否

27、变形、 松动，并组织及时恢复。 经常检查支设模板吊钩、 斜支撑及平台连接处螺栓是否松动， 发现问题及时组织 处理。5、 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m外 壳接保护零线， 且绝缘良好。 电锯和电刨必须接用漏电保护器， 锯片不得有裂纹 （使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、 分料器和护手装置。 使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用； 使用木工机 械严禁戴手套；长度小于 50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人 操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规

28、程。 模板安装就位前需有缆绳牵拉， 防止模板旋转不善撞伤人； 垂直吊运必须采取两 个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板7、木模板堆放时，使模板向下倾斜 30，不得将模板堆放在施工层上，防 止模板在风荷载下倾覆。8、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。 安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通， 防止漏电伤人。9、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土 侧力既受温度影响， 又受浇筑速度影响， 因此当夏季施工温度较高时， 可适当增 大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T

29、=15C时，混凝土浇筑速度不大于 2m3/h。10、环保与文明施工夜间22:006:00之间现场停止模板加工和其他模板 作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个 模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能 耗的整体效果。八、应急预案1 、应急材料钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等若干2、应急措施（1）浇捣施工过程中，如支撑架有上面情况，必须马上停止施工，上部作 业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员进行检查排除各种存在的安全隐 患，加强对高支撑的检查和验收工作， 根据脚手架验收规范严格执行， 保证不超 载施工。（2）一旦在混凝土施工过程

30、中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应 马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的混凝土，停止施工，再加 强底部支撑架的支撑力， 对整个支撑架进行加固通过验收后再施工， 保证高支模 的安全。（3）发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告 项目部领导指挥人员立即到现场指挥， 组织非应急人员疏散。 在火势扩大蔓延时， 立即寻求第三方求助，拨打 119 ，并组织抢救财产和保护现场。（4）触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源 或用干木棍、 竹竿等绝怨我把电线从触电者身上移开， 是伤员尽早脱离电源。 对 神智清醒者，应让其在通风处休息一会儿，观察病情变

31、化。对已失去知觉者，仰 卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍。对心跳停止的触电者，应立即进行人 工呼吸和胸外按压等急救措施进行抢救，并同时呼唤周围的同伴拨打 120 。（5）坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊 慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小和呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤 部位，同时及时与 120 或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对 疑有脊柱和骨盆骨折的伤员， 这时千万不要轻易帮运， 以免加重伤情。 在对伤员 急救钱， 要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。 对有颌面损伤的伤员， 将 伤员的头面向一侧， 同时松解伤员的衣领扣， 对疑有颅底骨折或

32、脑脊液外漏的伤 员，切忌填塞，以防颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即 采取止血方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。九、模板计算1、板模板计算书（1）综合说明设计范围：楼板，长X宽=8mK 3.8m,楼板厚0.3m。（一）模板支架选型根据本工程实际情况， 结合施工单位现有施工条件， 经过综合技术经济比较， 选 择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准， 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 130-2011）。2、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（ DB33/1035-2006 ）。以下简称 规程。

33、3、建设部建筑施工安全检查标准（ JGJ 59-1999 ）.4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其他规范、规程和文件。 （2）搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为4.42m,立杆步距h （上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆 纵距la取0.8m,横距lb取0.8m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑 点的自由长度 a 取 0.1m。模板底模的方木，截面宽60mm高80mm布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明本撑架使用48 x 3.2mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm钢管上严禁打孔；采用 的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m时，不得

34、发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及 支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土 时产生的荷载等。（ 3）板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上。按照“底模 -底模方木 /钢管-横向水平钢管 -扣件/ 可调托座 -立杆-基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中， 取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，1 、荷载计算，此时，24模板的截面抵抗矩为： W=800x 182/6=4.32 x 104mm；模板自重标准值：x1=0.3 x 0.8=0.24

35、kN/m ;新浇混凝土自重标准值：x2=0.25 x 24x 0.8=5.76kN/m ;板中钢筋自重标准值：x3=0.3 x 1.1 x 0.8=0.264kN/m ;施工人员及设备活荷载标准值：x4=1 x 0.8=0.8kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2x 0.8=1.6kN/m。gi=(x1+x2+x3) x 1.2= (0.24+5.76+0.264 ) x 1.2=7.517kN/m ;qi= (x4+x5)x 1.4= (0.8+1.6 ) x 1.4=3.36kN/m ;对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.1gl c2-0.117q

36、1I c2=-0.1 x 7.517 x 0.22-0.117 x 3.36 x 0.2 2=0.046kN/m。2、底模抗弯强度验算6 =MW f6 =0.046 x 106/ (4.32 x 104) =1.064N/mm2底模面板的受弯强度计算值 6 =1.064N/mm2/小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2满 足要求。3、底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6 x 7.517 x 0.2+0.617 x 3.36 x 0.2=1.317kN ;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：=3Q/ (2bh)w fv-=3x 1317/ (2

37、x 1000x 18) =0.110N/mm2底模的抗剪强度 =0.110N/mm2/小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2,满足要求。4、底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2模板惯性矩 1=800 x 183/12=3.888 x 105mm4根据JGJ 130-2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算； =0.677 x(x1+x2+X3)x l4/ (100x Ex I) +0.990 x(X4+X5)x|4/ (100x Ex I )=0.677 x (0.24+5.76+0.264 )x 2004/(

38、 100 x 6000 x 388800)+0.990 x (0.8+1.6 )x 2004/ / 100x 6000x 388800)=0.045mm挠度设计值=Min(200/150,10)=1.333mm底模面板的挠度设计值 =0.045mm、于挠度设计值=Min(200/150,10)mm,满 足要求。(二)底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算1、荷载计算模板自重标准值：x1=0.3 x 0.2=0.06kN/m ;新浇混凝土自重标准值：x2=0.3 x 24x 0.2=1.44kN/m ;板中钢筋自重标准值：x3=0.3 x 1.1 x 0.2=0.066kN/m ;施工人员及设

39、备活荷载标准值：x4=1 x 0.2=0.2kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2x 0.2=0.4kN/m ;g2=(x1+x2+x3) x 1.2= (0.06+1.44+0.066 ) x 1.2=1.879kN/m ;q2= (x4+x5)x 1.4= (0.2+0.4 ) x 1.4=0.84kN/m ;支座最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.1x g2x la2-0.117 x q2x la2=-0.1 x 1.879 x 0.82-0.117 x 0.84 x0.82=-0.183kN.m。2、方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60 802/6=6.4

40、 x 104mm36 =M/WS f6 =0.183 x 106/ (6.4 x 104) =2.859N/mm?底模方木的受弯强度计算值6 =2.859N/mm2、于抗弯强度设计值fm=13N/mm满 足要求。3、底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为 Q=0.6g2l a+0.617q2l a=0.6 x 1.879 x 0.8+0.617 x 0.84x 0.8=1.317kN ;按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：=3Q/ (2bh) fv-=3x 1317/ (2x 60x 80) =0.412N/mm2 底模方木的抗剪强度 =0.412N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1

41、.3N/mm2,满足要 求。4、底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm；方木惯性矩 1=60 X 803/12=2.56 X 10亦根据JGJ 130-2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总得变形按照下面的公式计算： =0.677 X( 0.06+1.44+0.066 ) X 8004/ (100X 9000X 2560000) +0.990 X(0.2+0.4 )X 8004/ (100X 9000X 2560000)=0.294mm；挠度设计值=Min(800/150,10)=5.333mm底模面板的挠度设计值 =0.294mm小

42、于挠度设计值=Min(800/150,10)mm,满足要求。(三) 板底横向水平管的强度与刚度验算根据JGJ 130-2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方 木小楞传来的双重荷载，如图所示。1、荷载计算材料自重：0.035kN/m；方木所传集中荷载：取(二)中方木内力计算的中间支座反力值，即:=1.1g2la+1.2q2la=1.1 X 1.879 X 0.8+1.2 X 0.84 X 0.8=2.460kN ;按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。2、强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：p p p p p0.7130.7130

43、.8020.8020.2010.594支撑钢管计算弯矩图（kN.m）1.831.28支撑钢管计算变形图（mm）3.561 3.569 3.5694.452 4.46 4.46支撑钢管计算剪力图（kN）中间支座的最大支座力 Rmax=10.398kN钢管的最大应力计算值-=0.713 X 106/4.73 X 103=150.801N/mm2钢管的最大挠度 ma=1.28mm支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm支撑钢管的最大应力计算值-=150.801N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm，满足要求。支撑钢管的最大挠度值 =1.28小于最大允许挠度戶min（800/150,

44、10）mm，满足要求。（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连续 方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算1.05N RcN=10.398kN;双扣件抗滑移力1.05N=10.918kN小于Rc=12kN满足要求。（五）立杆稳定性验算1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N=1.35, NGK+1.4 NQK其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。 将其 分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力(或可调托座传力)

45、，根据前节扣件 抗滑里计算，此值为f1=10.398kN。除此之外，根据规程条文说明421条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值，故支架自重部分荷载可取为F2=0.15 X 4.42=0.663kN ;立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2X 1.35=10.398+0.663 X 1.35=11.293kn ;其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值， 不再乘分项系数。立杆稳定性验算。按下式验算-=1.05Nut/( AK h)w f计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+2 X 0.1=1.7m;ul0=k h=1.167 X 1.325 X 1.5=2.319m;故 l0 取 2.319m；=l0/i=2.319 X 103/15.9=146 ;查规程附录C得：=0.324 ;KH=1/ (1+0.005 (H-4)KH=1/ (1+0.005 (4.42-4 ) ) =0.998 ;匚=1.05 X N/( AK H)=1.05 X 11.431 X 103/ (0.324 X