洛阳院缪书海独山子石化分公司06Mta加氢裂化装置的设计与运行

1、洛阳院-缪书海-独山子石化分公司06Mta加氢裂化装置的设计与运行24.txt第一次笑是因为遇见你，第一次哭是因为你不在，第一次笑着流泪是因为不能拥有你。 本文由贡献 doc文档可能在WAP端浏览体验不佳。建议您优先选择TXT，或下载源文件到本机查看。 生产技术总结与扩能改造 211 独山子石化分公司 0.6Mt/a 加氢裂化装置的设计与运行 缪书海 (中国石化集团洛阳石油化工工程公司 摘要 河南洛阳 ) 对中国石油独山子石化分公司 0.6Mt/a 加氢裂化装置的工程设计与工业运转进行了总 结，简要介绍了工艺及工程技术特点，装置的工业运转分析等，说明高压加氢裂化作为一种非常 灵活的加工手段，在

2、生产中间馏分油的同时，既可以生产润滑油料，又可以通过调整生产，生产 乙烯料。 关键词 独山子 加氢裂化装置 设计 运行 中国石油独山子石化分公司 0.6Mt/a 加氢裂化装置以减压蜡油和丙烷轻脱沥青油为原料， 当采用尾油部分循环操作时，在生产优质中间馏分油的同时，生产高品质的润滑油料。当采 用一次通过操作时，在生产优质中间馏分油的同时，可以最大量的生产乙烯料。该装置设计 采用石油化工科学研究院开发的技术(实际生产采用壳牌的催化剂 DN-200，Z-723)，基础设 计由中国石化洛阳石化工程公司承担设计，详细设计由中国石化洛阳石化工程公司和独山子 设计院共同完成。该装置于 2004 年 10 月

3、一次开车成功。目前该装置运转情况良好。 1 装置的技术特点 该装置以克拉玛依油田管输油、哈萨克斯坦含硫原油等为主的减二线油（35.1%） 、减三 线油（35.1%） 、减四线油（17.5%）和丙烷轻脱沥青油（12.3%）的混合油为原料，主要目 的产品为石脑油、航煤、柴油、乙烯原料及轻、中、重质润滑油料。该装置的技术有以下特 点： （1）工艺流程复杂，灵活 根据产品方案的需要，设计考虑两种操作方案的工艺流程，即：当生产航煤、柴油以及 最大量的生产乙烯原料时，可采用一次通过流程，此时不开减压系统，常压塔底出乙烯料; 当要求生产航煤、 柴油的同时生产高质量的润滑油料时， 则采用部分循环的生产流程。

4、此时， 减压塔底油部分循环至反应部分，减压塔出优质润滑油料。 乙烯料 循环氢 石脑油 馏分油 润滑油料 原料油 反应器 分离器 脱丁烷塔 分馏塔 减压塔 图1 装置简要工艺流程图 212 加氢裂化协作组第六届年会报告论文选集 （2）装置产品品种多，操作灵活，可以满足业主多种需求。该装置的主要产品多达八 种，分别为轻石脑油、重石脑油、航煤、柴油、乙烯原料及轻、中、重质润滑油料。该装置 在生产优质中间馏分油和高档润滑油料的同时，又可以分别为重整装置和乙烯装置提供原 料，这充分体现了加氢裂化技术的灵活性，再次证明加氢裂化技术是石油化工企业油、化结 合的核心技术。 （3）装置反应部分采用一段串联工艺，

5、反应器按两台串联设计。循环油返回到原料油 缓冲罐前， 不单独设置高温高压的循环油泵及循环油罐。 既可以节约投资， 又可以简化流程。 （4）强化传热达到深度换热的目的。该装置反应部分工艺流程采用炉前混氢的方案， 该方案具有换热流程简单，两相流体流速高，流型好的特点，能提高加热炉和换热器的传热 系数， 节省换热面积和投资。 为进一步强化换热器的传热效果， 采用双壳程换热器强化传热。 采用热高分工艺流程，提高反应流出物热能利用率，降低能耗，节省操作费用，同时避免稠 环芳烃在空冷器管束中的沉积和堵塞。 （5）分馏部分第一个塔为脱丁烷塔，塔所需热量由塔底重沸炉提供，将C4组分分至 塔顶，尽量减少塔底带硫

6、的可能，保证轻、重石脑油及航煤产品腐蚀合格。 （6）油品分馏采用常压塔+减压塔方案，常压塔出轻石脑油、重石脑油、航煤和柴油， 减压塔出乙烯料和轻、中、重质润滑油料，常压塔和减压塔设进料加热炉。 （7）为使混氢原料油在反应器中有均匀的分配，使其与催化剂充分接触，达到最佳的 反应效果， 该装置采用洛阳石化公司工程研究院开发的新型反应器内构件专利技术， 使反应 器径向温差较小。 （8）装置的物料平衡 表1 序号 一 1 2 3 4 5 物料名称 %新鲜料 入方 原料油 新氢 注水 汽提蒸汽 贫胺液 合计 出方 干气 脱硫后低分气 液化气 轻石脑油 重石脑油 航煤 柴油 乙烯料 轻质润滑油料 中质润滑

7、油料 重质润滑油料 含硫污水 含油污水 富胺液 合计 100 2.23 8.42 2.61 1.4 114.66 kg/h 71250 1589 6000 1863 1000 81702 装置的物料平衡 数 量 t/d 1710 38.14 144 44.71 24 1960.85 104t/a 57 1.27 4.8 1.49 0.8 65.36 二 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 0.54 0.9 2.51 6.43 10.67 35.42 14.96 5.73 11.58 6.39 6.58 8.91 2.6 1.45 114.66 388 644 17

8、91 4578 7600 25237 10657 4084 8251 4550 4688 6349 1850 1035 81702 9.31 15.46 42.98 109.87 182.4 605.69 255.77 98.02 198.02 109.2 112.51 152.38 44.4 24.84 1960.85 0.31 0.52 1.43 3.66 6.08 20.19 8.53 3.27 6.6 3.64 3.75 5.08 1.48 0.83 65.36 生产技术总结与扩能改造 213 2 装置的工业运转情况及分析 2.1 装置的工业运转及标定 该装置于2005年1月6日7日进

9、行了满负荷初次标定，设备运转正常，生产出了全部合 格产品。现将装置的典型标定数据与设计数据对比汇总于表24。 表2 样品名称 密度/kg.m-3 馏程(D-1160)/ HK 10% 30% 50% 70% 90% 凝点/ 苯胺点/ 硫/% 总氮/mg.kg-1 碱性氮/g.g-1 氯/g.g-1 残炭/% 酸值/mgKOH.g-1 铁/g.g-1 镍/g.g-1 钒/g.g-1 设计与标定原料油的性质 VGO 设计 898.7 331 398 433 456 480 508 标定 881.0 370 414 433 448 468 499 +36。0 4042.2 397.2 6.6 0.0

10、2 1.39 0.011 0.0043 设计 891.4 429 467 533 571 595 641 50 114.8 0.29 1100 483 0.68 0.10 2.2 0.2 0.1 DAO 标定 896.0 398 507 543 571 67.1%：593.6 +44.0 123.3 5913.2 825.4 5.9 0.47 0.15 9.37 0.153 0.0273 0.6 1292 398 0.12 0.34 0.02 0.04 表3 设计与标定主要产品的性质 重石脑油 航煤 标定 728.2 74.5 90.5 97.5 106.5 119.5 135.0 0.5 0

11、.5 设计 794.6 161 165 177 191 210 229 40 -65 30 50 0.5 4.0 标定 788.0 148.5 172.5 182.5 200. 5 216.5 244.0 44 -60.0 27 0.5 0.5 - 项目 密度/kg.m-3 馏程/ HK 10% 30% 50% 70% 90% 闪点/ 冰点/ 烟点/mm 硫/g.g-1 总氮/mg.kg-1 芳潜/% 总芳烃/v% 设计 736.2 83 89 95 97 108 112 0.5 0.5 51 214 加氢裂化协作组第六届年会报告论文选集 续表3 项目 密度/kg.m-3 馏程/ HK 10%

12、 30% 50% 70% 90% KK 闪点/ 凝点/ 苯胺点/ 十六烷指数(D-976) 硫/g.g-1 总氮/g.g-1 残炭/% 20粘度/mm2.s-1 柴油 设计 813.7 235 281 295 301 319 342 120 -12 58 30 0.5 0.02 8.95 标定 809.9 206.5 263.0 295.5 310.5 326.5 349.5 362.5 91 0 96.4 68 1.0 9.4 0.002 8.116 设计 814.6 284 321 357 393 404 416 乙烯料 标定 817.6 286.0 311.0 335.5 346.5 2

13、8 0.1 3.79 1.0 15.6 0.00 - 表4 分析项目 比重/d 20 4 标定主要产品的性质 中质润滑油 0.8417 437(2%) 447/451 455/462 534/475/496 5.628 86.4%：586 重质润滑油 0.8531 467(2%) 484/497 -/509 轻质润滑油 0.8294 387(2%) 394/405 415/423 432/443 3.86 馏程/ IBP/5% 10%/30% 40%/50% 50%/70% 70%/90% 90%/95% 粘度(100)/mm2s-1 2.2 标定结果分析及问题讨论 （1）从表1可以看出：标定期间所加工的原料油性质与原设计比较，密度较重，硫含量 很低。因此该装置为了保持循环氢中硫化氢的浓度，需要向原料中注硫。为了节约成本，建 议该装置增加含硫原料油的加工量。 （2）从表1可以看出：该装置标定期间所加工的原料油氯离子含量增加很大，铁离子质 量分数增加3倍以上，这些条件变化会使加氢裂化操作更加苛刻。因此，加氢精制反应器第 一床层的压降升高较快(已经达到0.8kg/cm2)，因此控制好杂质尤其是铁离子的含量对该装置 长周期运转至关重要。 （3）柴油和乙烯料的总氮含量超过了设计值，这主要是由于标定期间原料中的氮含量