灵源南路模枝支架方案

1、灵源南路下穿通道模板工程施工补充方案编制人： 审核人 编制日期： 目录1、工程概况12、编制依据13、编制原则14、模板配置及受力验算：1.14.1模板的选择1.24.2支模架选择1.34.2.2支架布置：1.44.4.3模板支撑架计算书2模板工程专项施工方案1、工程概况灵源下穿通道采用现浇钢筋混凝土箱型结构，单箱三室，箱室净宽分别为16m,5.7m及16m,净高5.4m。顶板厚900mm,底板厚1100mm,外侧壁厚1000mm,内侧壁厚900mm。通道箱体采用C30防水混凝土，中间箱室两端采用C30防水混凝土。本工程模板支架方案原为钢管扣件形式，由于晋江地区目前属于海西大力开发的范畴，开发

2、区建设项目多，地区资源有限，钢管扣件难以租赁，项目部经努力，租到碗扣形式钢管，因此编制此补充方案。2、编制依据2.1灵源南路下穿通道施工方案2.1灵源南路下穿通道施工图纸2.3城镇道路工程施工与质量验收规范（CJJ1-2008）。2.4国家在施工安全、文明施工以及环境保护等方面的有关规定及技术标准。3、编制原则3.1保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。3.2具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。4、模板配置及受力验算：4.1模板的选择模板采用厚12mm的竹胶板，按顶板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。 4.2

3、支模架选择4.2.1支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m、几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2m、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m两种组成，顶底托采用可调托撑。4.2.2支架布置：碗扣支架搭设立杆沿世纪大道线路方向间跑为0.6m，沿灵源南路方向立杆间距为0.9m，水平杆步距1.2m,立杆距侧墙小于300mm,双向设双向设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为60o, 各道剪刀撑之间的间距不大于12m。4.4.3模板支撑架计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高5.4米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：板，长宽44m17m，厚0.9m。特别说明：碗

4、扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、建筑施工安全手册(杜荣军 主编)。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家有关

5、模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)的部分内容。.1 二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.4m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.6m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.4m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.2m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm

6、时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。.1.1.1 板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: .1.1.1.1 荷载计算模板的截面抵抗矩为：W900182/6=4.86104mm3；模板自重标准值：x10.30.9 =0.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.9260.9 =21.06kN

7、/m；板中钢筋自重标准值：x30.92.10.9 =1.701kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.9 =0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.27+21.06+1.701)1.35=31.092kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max

8、 = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.0831.0920.22+0.13.780.22=0.115kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.131.0920.22-0.1173.780.22= -0.142kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.142kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0.142106 /(4.86104)=2.923N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =2.923N/mm2 小于抗弯强度

9、设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.631.0920.2+0.6173.780.2=4.197kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =34197.474/(290018)=0.389N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.389N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取

10、荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.111mm；底模面板的挠度计算值max=0.111mm小于挠度设计值 =min(200/150，10)mm ，满足要求。.1.1.1.2 底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.9260.2=4.68kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.92.10.2=0.378kN/m；施工

11、人员及设备活荷载标准值：x4=10.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+4.68+0.378)1.35=6.909kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.2+0.4)1.4=0.84kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.16.9090.92-0.1170.840.92=-0.639kNm；（2）方木抗弯强度验算方木

12、截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =M/Wf =0.639106/(8.333104)=7.671N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =7.671N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.66.9090.9+0.6170.840.9=4.197kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =34197.474/(250100)=1.259N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =1.259N/mm2小于抗剪强度

13、设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=501003/12=4.167106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.487 mm；底模方木的挠度计算值max=0.487mm 小于 挠度设计值 =min(900/150，10)mm ，满足要求。.1.1.1.3 托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按三

14、跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.16.9090.9+1.20.840.9=7.747kN；按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 103mm3；I=833.333 104mm4； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(m

15、m) 托梁计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 25.334 kN ；托梁的最大应力计算值 = 1.241106/166.667103=7.449 N/mm2；托梁的最大挠度 max = 0.425 mm ；托梁的抗弯强度设计值 fm=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 =7.449 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 fm=13N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度计算值 max=0.425小于最大允许挠度 =min(600/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载作用于模板支架的荷载包括静荷载和活

16、荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)支架的自重(kN)：支架自重- NG1计算计算每步脚手架自重：NG0123式中： 步距（）；1 立杆每米重量（kN）；2 纵向横杆单件重量（kN）；3 内外立杆间斜杆或十字撑重量（kN），忽略不计。按最大值进行计算，步距取1.2，纵、横向距离取0.60.9，步数取5步， NG0123=1.20.03840.03840.60.90=0.07kNNG1=5N G1 /A=50.07kN/（0.60.9）=0.65 kN/m2。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.60.9 = 0.19 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3260.90

17、.90.612.636kN；静荷载标准值NGNG1NG2NG313.476kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：(1)活荷载标准值：NQ（12）0.90.61.6kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式：N1.2NG1.4NQ1.213.4761.41.618.411kN（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =N/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+20.4=2m；l0=kh=1.1851.5461.2=2.198m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长