DexieLiujingxiFractureFatigue2014Fall02应力疲劳.ppt

1、第二章应力疲劳(Stress-Life Theory of Fatigue),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 1,按照作用循环应力的大小，疲劳可分成为应力疲劳(Stress Fatigue)和应变疲劳(Strain Fatigue)。,SmaxSy,应力疲劳,SmaxSy,应变疲劳,高周疲劳,Nf104次,低周疲劳,Nf104次,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 2,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 3,应力疲劳寿命评估中的应力 名义应力（Nominal Stress ） 热点应力（Hot Spot Stress） 切口应力（Not

2、ch Stress） Attention：All Stress should be below the elastic limit,第一节恒幅载荷疲劳,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 4,载荷谱特征描述,在疲劳载荷作用下，最简单的载荷谱是恒幅循环应力。,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 5,载荷谱特征描述,Stress Range,Mean Stress,Stress Ratio,What are the important parameters to characterize a given cyclic loading history?,Stres

3、s amplitude,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 6,上述参量中，需且只需已知其中任意二个，即可确定循环应力水平（即完全描述载荷谱的特征）。,Smax,S,Sm,Sa,R,应力比,应力幅,给定了循环特性,疲劳破坏的控制参量,载荷谱特征描述,Smin,直接读取,间接引入,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 7,特例,载荷谱特征描述,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 8,历史,August Whler (1819-1914),The modern study of fatigue is generally dated from th

4、e work of A. Whler, a technologist in the German railroad system in the mid-nineteenth century. Whler was concerned by the failure of axles after various times in service at loads considerably less than expected. A railcar axle is essentially a round beam in four-point bending, which produces a comp

5、ressive stress along the top surface and a tensile stress along the bottom. After the axle has rotated a half turn, the bottom becomes the top and vice versa, so the stresses in a particular region of material at the surface varies sinusoidally from tension to compression and back again. This is now

6、 known as fully reversed fatigue loading.,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 9,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 10,August Whler (1819-1914) 进行了一系列的试验研究后指出：,对于疲劳，应力幅比构件承受的最大应力更重要。应力幅越大，疲劳寿命越短； 应力幅小于某一极限值时，将不发生疲劳破坏。,Fatigue in a railcar axle,Four-point bending,Fully reversed,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 11,材料的疲劳性能，用作

7、用应力S与到破坏时的寿命N之间的关系描述。,基本S-N曲线,实验给出的应力-寿命关系，通常用Sa-N曲线表达。,恒幅循环载：R=-1,是材料的基本疲劳性能曲线,Sa=Smax=S,S-N曲线,寿命N定义为到破坏的循环次数,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 12,Rotating Beam Fatigue Test,一般是小尺寸(3-10mm)光滑圆柱试件，通常为7-10件为一组。,基本S-N曲线,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 13,基本S-N曲线,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 14,基本S-N曲线,工程结构疲劳与断裂力学解德

8、刘敬喜 版权所有2014 15,基本S-N曲线,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 16,脆性材料,“破坏”的定义,基本S-N曲线(R=-1),标准小尺寸试件断裂。对于高、中强钢等脆性材料，从裂纹萌生到扩展至小尺寸圆截面试件断裂的时间很短，对整个寿命的影响很小，考虑到裂纹萌生时尺度小，观察困难，故这样定义是合理的。,出现可见小裂纹（如1mm), 或 5-15%的应变降低。对于延性较好的材料，裂纹萌生后有相当长的一段扩展阶段，不应当计入裂纹萌生寿命。小尺寸裂纹观察困难时，可以监测恒幅循环应力作用下的应变变化。当试件出现裂纹后，刚度改变，应变也随之变化，故可用应变变化量确定是否萌

9、生裂纹。,韧性材料,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 17,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 18,“破坏”的定义,基本S-N曲线(R=-1),典型结果：UNS G41200 钢,基本S-N曲线(R=-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 19,基本S-N曲线(R=-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 20,基本S-N曲线(R=-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 21,S-N曲线的一般形状及若干特性值,寿命为N循环的疲劳强度,疲劳极限,Sf(R=-1)或S-1,基本S-N曲线(R=-

10、1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 22,S-N曲线的一般形状及若干特性值,基本S-N曲线(R=-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 23,幂函数,SmN=C,LgS=A+BLgN,A=LgC/m,双对数,lgS,lgN,指数式,ems N=C,S=A+BLgN,A=LgC/mLge,单对数,S,lgN,三参数式,(S-Sf)m N=C,B=-1/m,B=-1/mLge,lgS,lgN,S-N曲线的数学表达式,基本S-N曲线(R=-1),张亚军，S-N疲劳曲线的数学表达式处理方法探讨，理化检验-物理分册，2007年43卷11期，563-565,S

11、=C Nn,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 24,例题：4130钢试验结果,logN,S,logN,logS,基本S-N曲线(R=-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 25,logN,S,ems N=C,S=A+BLgN,A=LgC/mLge,B=-1/mLge,基本S-N曲线(R=-1),例题：4130钢试验结果,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 26,logN,logS,SmN=C,LgS=A+BLgN,A=LgC/m,B=-1/m,基本S-N曲线(R=-1),例题：4130钢试验结果,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版

12、权所有2014 27,基本S-N曲线(R=-1),例题：4130钢试验结果,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 28,中国船级社船体结构疲劳强度指南,基本S-N曲线(R=-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 29,基本S-N曲线(R=-1),中国船级社船体结构疲劳强度指南,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 30,基本S-N曲线(R=-1),中国船级社船体结构疲劳强度指南,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 31,基本S-N曲线(R=-1),中国船级社船体结构疲劳强度指南,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有

13、2014 32,基本S-N曲线(R=-1),DNV, Fatigue Assessment of Ship Structures,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 33,基本S-N曲线(R=-1),ABS, Guidance Notes on Spectral-Based Fatigue Analysis for Vessels,ABS, Guidance Notes on Spectral-Based Fatigue Analysis for Vessels, January 2004, Updated November 2009.,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版

14、权所有2014 34,讨论应力比R的影响，实际上是讨论平均应力Sm的影响。,R=-1，对称循环时的S-N曲线，是基本S-N曲线,R-1,？,平均应力的影响(R-1),证明上式,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 35,R=-1,R-1,R-1,基本S-N曲线,在实践中，用喷丸、冷挤压和预应变等方法，在高应力细节处引入压缩残余压应力，是提高疲劳寿命的有效措施。,平均应力的影响(R-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 36,R=-1,Sa= 0,(1-R)Sm= (1+R)Sa,R=1,Sm= 0,Sa可调整,静载荷,平均应力的影响(R-1),工程结构疲劳

15、与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 37,平均应力的影响(R-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 38,平均应力的影响(R-1),根据三角形相似,Goodman公式,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 39,Goodman formula present the relationship between the R-1 with R=-1.,平均应力的影响(R-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 40,1,1,Goodman linear,Gerber parabolic,Marin quadratic/elliptic,

16、Bagci,Kececioglu, Chester and Dodge,平均应力的影响(R-1),Goodman,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 41,解答,步骤1,平均应力的影响(R-1),构件受拉压循环应力作用。已知 Smax=800 MPa, Smin=80 MPa。 材料的极限强度为 Su=1200 MPa。 基本S-N曲线可用幂函数式 Sm N=C 表达，其中C=1.5361025；m=7.314。 试估算其疲劳寿命。,例题,注意S-N曲线主要针对R=-1得到的，对于应力比不等于1的应力循环，当我们计算其疲劳寿命时，需要采用Goodman 公式进行转换,工程结构

17、疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 42,步骤2,Goodman linear equation,平均应力的影响(R-1),构件受拉压循环应力作用。已知 Smax=800 MPa, Smin=80 MPa。 材料的极限强度为 Su=1200 MPa。 基本S-N曲线可用幂函数式 Sm N=C 表达，其中C=1.5361025；m=7.314。 试估算其疲劳寿命。,例题,解答,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 43,解答,步骤3,(次),平均应力的影响(R-1),构件受拉压循环应力作用。已知 Smax=800 MPa, Smin=80 MPa。 材料的极限强度为 S

18、u=1200 MPa。 基本S-N曲线可用幂函数式 Sm N=C 表达，其中C=1.5361025；m=7.314。 试估算其疲劳寿命。,例题,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 44,平均应力的影响(R-1),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 45,试估算其疲劳寿命。,平均应力的影响(R-1),试估算其疲劳寿命。,平均应力的影响(R-1),第二节变幅载荷疲劳,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 48,载荷循环次数可以按起落数计算，一个起落包含各种工况下的许多变幅载荷循环。起落数与载荷循环数间可以换算，如由滑行距离和机轮直径，即可计算一段

19、滑行所对应的循环数。图中将 100个起落合并作为一个典型载荷循环块，整个变幅载荷谱是该载荷块谱的重复作用。,图2.19为某飞机主轮毂的载荷谱示意图。此构件的工况分为滑行、拐弯、着陆等，分别对应不同的载荷水平。,载荷谱特征描述,block,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 49,载荷谱特征描述,载荷循环块,类似地， 汽车在不同的路面上行驶，可以由“万公里”形成一个典型载荷循环块； 飞机在起降、巡航、格斗等不同状态下飞行，可以由“百飞行小时”形成一个典型载荷循环块； 海洋结构、水坝等受水位变化、潮汐作用，可以由“年”形成一个典型载荷循环块; 等等。,工程结构疲劳与断裂力学解德

20、刘敬喜 版权所有2014 50,DNV, Fatigue Assessment of Ship Structures, Classification Notes, N0. 30.7, October 2008.,载荷谱特征描述,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 51,Miner线性累计损伤理论,载荷S-循环次数n图,若构件在某恒幅应力水平Si作用下，循环至破坏的寿命为Ni，则可定义其在经受ni次循环时的损伤为：,ni=0,Di=0,ni=Ni,Di=1,构件未受疲劳损伤,构件发生疲劳破坏,Di=ni/Ni,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 52,载荷S-

21、循环次数n图,D1=n1/N1,S1:,D2=n2/N2,S2:,D3=n3/N3,S3:,D1+ D2 + D3 =1,n1/N1+n2/N2+n3/N3 =1,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 53,Miner线性累计损伤理论,一般而言，构件在应力水平Si下作用ni次循环下的损伤为,ni 是在Si作用下的循环次数，由载荷谱给出。,其中：,Ni 是在Si作用下的循环到破坏的寿命，由S-N曲线确定。,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 54,Miner线性累计损伤理论,若在k个应力水平Si作用下，各经受ni次循环，则可定义其总损

22、伤为,Miner,破坏准则为,这就是最简单、最著名、使用最广的Miner线性累积损伤理论。,Miner累计损伤，是与载荷Si的作用先后次序无关的。,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 55,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 56,1) 已知设计寿命期间的应力谱型，确定应力水平。 2) 已知一典型周期内的应力块谱，估算使用寿命。,对于承受变幅疲劳载荷的构件，应用Miner累积损伤理论，可解决下述二类问题，即：,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 57,(1) 已知设计寿命期间的应力谱型，确定应力水平。,Miner

23、线性累计损伤理论,(a) 假定一应力水平S，得到相应的Si,一般分析步骤,(b) 由S-N曲线查得或算出各Si下的Ni,(c) 计算各,然后求的损伤和,(d),若,选取较小的S，重复(a)到(c) 的计算步骤；,选取较大的S，重复(a)到(c) 的计算步骤；,直到,为止，求得所能允许的最大应力水平S。,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 58,P,n,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 59,解答,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 60,解答,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳

24、与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 61,S,0.8S,0.6S,0.4S,2.5104/S2,2.5104/0.64S2,2.5104/0.36S2,2.5104/0.16S2,S2/2.51040.05,S2/2.51040.10.64,S2/2.51040.50.36,S2/2.51045.00.16,S2/2.5104(0.05+0.10.64+ 0.50.36+ 5.00.16)=1.0,S=151(MPa),解答,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 62,张淑茳，史冬岩，海洋工程结构的疲劳与断裂，哈尔滨工程大学出版社，2005年,

25、例题,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 63,(2) 已知一典型周期内的应力块谱，估算使用寿命。,Miner线性累计损伤理论,(a) 列表计算典型应力块(如一年)内的损伤和,一般分析步骤,(b) 假定使用寿命为个典型周期(年，万公里，起落)年，则,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 64,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 65,解答,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 66,Example2.4,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权

26、所有2014 68,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 69,解答,1.29e6,11e6,28.6e6,78.7e6,184e6,866e6,2.285e5,50008,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 70,解答,1.29e6,11e6,28.6e6,78.7e6,184e6,866e6,2.285e5,50008,张淑茳，史冬岩，海洋工程结构的疲劳与断裂，哈尔滨工程大学出版社，2005年,例题,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 71,Miner线性累计损伤理论,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所

27、有2014 72,第三节随机载荷疲劳,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 73,随机载荷谱如图2.22所示。它给出了载荷随时间任意变化的情况，也称为“载荷-时间历程”。这种载荷谱，一般都是通过典型工况实测得到的。,载荷谱特征描述,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 74,载荷谱特征描述,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 75,载荷谱特征描述,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 76,循环计数法,将不规则的、随机的载荷-时间历程，转化成为一系列循环的方法，称为“循环计数法”。,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2

28、014 77,循环计数法,雨流计数法(Rainflow Accounting),峰值计数法(Peak Accounting),跨均值峰值计数法,跨级计数法,范围计数法(Range Accounting),水库计数法(Reservoir Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 78,循环计数法,峰值计数法(Peak Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 79,循环计数法,范围计数法(Range Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 80,循环计数法,雨流计数法(Rainflow

29、Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 81,雨流计数法(Rainflow Accounting),循环计数法,（a）由随机载荷谱中选取适合雨流计数的、最大峰或谷处起止的典型段 作为计数段。,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 82,循环计数法,雨流计数法(Rainflow Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 83,循环计数法,雨流计数法(Rainflow Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 84,循环计数法,雨流计数法(Rainflow Accounti

30、ng),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 85,上述雨流计数的结果列入右表。表中给出了循环及循环参数。载荷如果是应力，则表中所给出的变程是S，应力幅则为 Sa=S/2, 平均应力Sm, 即表中均值。所以，雨流计数是二参数计数。有了上述二个参数，循环就完全确定了。与其他计数法相比，简化雨流计数法的另一优点是，计数的结果均为全循环。,循环计数法,雨流计数法(Rainflow Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 86,循环计数法,水库计数法(Reservoir Accounting),工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014

31、87,概率疲劳累积损伤,阴影的面积,出现的概率,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 88,概率疲劳累积损伤,拟合,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 89,概率疲劳累积损伤,威布尔分布,b=1,指数分布,b=2,瑞利分布,b=3.54 正态分布,控制横坐标的尺度大小，反映了N数据的分散性尺度参数,描述分布密度函数曲线的形状形状参数,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 90,概率疲劳累积损伤,例题：威布尔分布,例题：瑞利分布,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 91,影响疲劳性能的若干因素,1.载荷形式的影响,2.尺寸效应,

32、3.表面光洁度的影响,4.表面处理的影响,5.温度和环境的影响,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 92,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,The nominal stress approach is the simplest and the most common applied method for estimating the fatigue life of steel structures. This method is mainly based on the average stress in

33、 the studied cross section considering the overall linear elastic beam behaviour. The local stress raising effects of the welds and the attached plates are disregarded in the stress calculations. In view of the fatigue design, although the local stress raising effects of the welded joint are not inc

34、luded in fatigue stress calculations, the effects of the geometrical configurations or irregularities of the main component must be included 21, 5. These geometrical configurations and irregularities can be defined as a cut-out hole, a discontinuity in cross section or a bend/curve in a beam, in oth

35、er words geometrical modifications that often have a considerable effect on the stress distribution across the entire cross section.,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 94,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the

36、 nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatig

37、ue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,The use of the finite element method for obtaining the design stress information which is needed to perform a fatigue life calculation requires good understanding of the principles of the FEM and t

38、he philosophy behind the fatigue assessment methods. The computation of the local stresses based on the local failure approaches when using FEA are highly sensitive to finite element modelling technique since the stresses are often in an area of high strain gradients, i.e. stress singularities 4-6.

39、The stress parameters used in the fatigue assessment methods are presented in Figure 2-1.,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress app

40、roach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based o

41、n the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,Fatigue analysis based on the nominal stress approach,工程结构疲劳与断裂力学解德 刘敬喜 版权所有2014 115,The hot spot stress approach has been developed to enable evaluating the fatigue strength of welded structures in cases where the n

42、ominal stress is hard to estimate because of geometric and/or loading complexities. This approach has been used for the fatigue design of pressure vessels and welded tubular connections since 1960s. The method was later applied successfully to welded plated structures22, 23, 5, 6,Fatigue analysis ba

43、sed on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stres

44、s approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analysis based on the hot spot stress approach,Fatigue analys

45、is based on the notch stress approach,Stress raisers or notches emanating from geometrical discontinuities such holes, joints and defects from welds in structural components are rather common and cannot be avoided. The fatigue strength of welded joints is heavily depended on their notch properties g

46、iving higher stress concentrations which leads to lower fatigue life 42. The notch stress in welded joints is the total local stress caused by both the component geometry and the local stress raiser, i.e. the weld itself.,The effective notch stress approach is mainly based on the computed highest elastic stress at the critical points, i.e. crack initiation poin