双组分连续精馏的设计计算精馏操作线方程精.ppt

1、a,1,6.5 双组分连续精馏的设计计算 6.5.1 精馏操作线方程 (1) 精馏段操作线方程,由物料衡算得,则,a,2,回流比,精馏段操作方程,说明：该方程表示了精馏段相邻两塔板下降液体组成（第n块板）和上升蒸汽组成（第n+1块板）之间的关系，即任一塔截面汽、液两相组成之间的关系,a,3,则,提馏段操作线方程,2) 提馏段操作方程,a,4,1) 操作线方程的图示（x-y 图,精馏段操作线方程的分析与图示,6.5.2 进料热状态对精馏操作的影响,过点（xD，xD）和点（0， xD /（R+1）的直线,a,5,提馏段操作线方程的分析与图示,过点（ xW， xW）的直线，斜率 与q有关,或,两线交

2、点坐标（xq，yq）为,a,6,联立求解两方程，得到其交点的轨迹方程为,q 线方程,q 一定时，过点（zF，zF）斜率为q/（q-1）的直线,2) q 线方程与图示,意义：一定的进料状态下，操 作回流比改变时，两操 作线交点的轨迹方程,a,7,图示： （1）精馏段操作线,2）q 线,3）提馏段操作线,a,8,可见： q 的值不影响精馏段操作线，但对提馏段操作线有影响,3) 进料状态参数对操作线的影响,精馏段操作线方程,提馏段操作线方程,q线方程,a,9,不同进料热状态时的q线和对提馏段操作线的影响,说明： q，提馏段操作线斜率增大。 提馏段操作线与进料量F无关。 提馏段操作线方程经变换，与xD

3、，xW，zF，q，R有关,注意q的两个特殊值： 饱和液体进料：q=1 饱和蒸汽进料：q=0,a,10,6.5.3 理论塔板数的计算,已知,确定完成分离任务所需的理论塔板数,计算方法：（1）逐板计算法；（2）图解法,1) 逐板计算法 条件： 塔顶蒸气在冷凝器中全部冷凝； 泡点回流,a,11,操作线方程改为提馏段操作线方程,直到,则 n为所需的理论板数,a,12,a,13,塔底再沸器相当于一块理论板，故塔内理论板数为N1。 应注明 N？（包括或不包括釜）； N精 NF 1； N提 N N精； 应该清楚每一步计算和塔板情况的对应关系,注意,2）图解法,作平衡曲线,由D (xD,xD) 和 b= xD

4、/(R+1) 作精馏段操作线,由F (zF, zF) 点和 K=q/(q-1)作q线,由xD、zF、xW作垂线与对角线交于D、F、W点,由交点Q (xq,yq) 和 W (xW, xW) 作提馏段操作线,由D点开始, 在平衡线与操作线之间画梯级求N,计算示例,a,14,a,15,汽、液通过任一理论塔板时组成的变化,说明,a,16,水平线长度: 通过第n板液相组成变化 垂线长度: 通过第n板气相组成变化,梯级的意义,a,17,图解方法的优点 避免了繁琐的计算，形象直观，便于理解和分析实际问题。 进料热状态参数q的影响,q ， Kq ，Q点右移，提馏段操作线与平衡线距离 ， 提馏段各塔板分离能力，

5、N,a,18,影响N的因素分析,N 决定于,操作线：xD，xW，R，zF，q,实际生产中的进料热状态参数由前一工序决定,平衡线：物系，T，P （,xD， xW 分离要求提高，则 N,6.5.4进料位置和回流比的选择 （1）进料位置的讨论 （a）进料位置确定原则：两操作线交点Q所在梯级,a,19,b）Q点为最优进料位置的分析 上移或下移均对分离不利，导致 N 增加,提前进料,a,20,滞后进料,a,21,c）关于进料位置的允许范围,a,22,a,23,d）进料位置对分离的影响,a,24,2) 回流比的选择,说明：R N 塔设备费,a,25,另一方面,操作费同时，再沸器和冷凝器设备费，且因塔径 塔

6、设备费。故研究R是一个保证技术要求和保证经济效益的问题。应确定一适宜的回流比,全回流与最少理论板数,概念： R= ，qnD =0 称为全回流 。 此时 qnW = qnD = qnF =0 特征： 操作线与对角线重合，yn+1=xn； 塔板分离能力最大； 完成分离任务所需N称为最少理论塔板数，Nmin； 应用: 开工、科研、设计,a,26,最小理论板数的确定,图解法 、 逐板计算法,a） 图解法,在平衡线与对角线之间画梯级，直至xnxw为止,a,27,b) 逐板计算法,计算思想：由xD始，依次反复应用平衡关系与操作关系，直至 xnxw为止,平衡关系,对第n块板,n第n块板A组分对B组分的相对挥

7、发度,操作关系,a,28,逐板计算,当塔顶为全凝器时,板序号 平衡关系 操作关系,1,2,整理得,a,29,达到规定的分离要求时,对双组分,Fenske 方程,a,30,最小回流比,a）定义 回流比减小，两操作线同时向平衡线靠近，所需理论板数 增加； 继续减小至交点Q移至平衡线上时（点），则所需的理论板数无穷多； 对应的回流比称为最小回流比 Rmin,b）计算： 设（xe, ye) 则,a,31,也可由精馏段操作线在y轴上的截距yC确定,a,32,特殊平衡关系下的Rmin,a,33,适宜回流比,a,34,a,35,6.5.5 理论塔板数的简捷计算法,R、Rmin、NT和Nmin的关系可以用吉利

8、兰(Gilliland)图表示,a,36,注意：NT、Nmin均已包括釜,曲线可近似表示为,简捷法具体步骤是：（1）根据精馏给定条件计算Rmin ； （2）由Fenske方程及给定条件计算Nmin,a,37,3）计算,4）查得,5） 计算,计算示例,说明：简捷法主要用于对理论塔板数的初估,6.5.6 其他方式的蒸馏,1）水蒸气直接加热的蒸馏,将水蒸气直接加入塔釜釜液的上方进行加热的方式,a,38,应用,特点 a）提高了传热效率，省去一再沸器； b）在与间接加热相同的xD及回收率时, xW要求更低，因而需较多的理论板。 c）达到与间接加热相同的xD及xW时, 所需的理论板数略少,所分离混合物是由

9、水和比水易挥发组分组成的混合物时,a,39,操作线方程,精馏段：与间接加热的相同,a,40,水蒸气直接加热的蒸馏计算,a,41,特点 侧线出料将塔分为多段, 各段对应各自的操作线和操作方程,2）带侧线采出的精馏,应用 需要几种不同纯度的产品时 混合物按其沸程作大概的分割时,操作线方程 对双组分带侧线采出的精馏过程分段进行物料衡算确定塔内操作线方程,a,42,段：同前精馏段操作线方程 段： 段：同前提馏段操作线方程,以一股侧线采出为例,a,43,说明：采出液相侧线产品，采出段操作线斜率小于精馏段操作线的斜率，侧线采出板与进料板之间塔板的分离能力下降,采出液相侧线,a,44,说明：采出气相侧线产品

10、，采出段操作线斜率小于精馏段操作线的斜率，侧线采出板与进料板之间塔板的分离能力下降,采出气相侧线,a,45,说明：精馏段设侧线采出最小回流比的增大操作回流比调节范围减小对精馏过程的分离和生产过程的节能不利。侧线采出可节省一个塔的投资费和操作费,a,46,3）多股进料,特点 多股进料将塔分为多段, 各段对应各自的操作线和操作方程,应用 两股组分相同而组成不同的物料在同一塔内分离,操作线,a,47,多股进料的精馏操作线图示,a,48,a,49,4）回收塔,应用,特点 只有提馏段，无精馏段, 进料液为塔顶回流液,操作线方程,理论板数的求法,图解法,q=1 恒摩尔流,a,50,q= 1,a,51,回收

11、塔的理论板数计算过程,a,52,5）塔顶设部分冷凝器,目的,节省高品位冷剂,分凝器相当于一块理论板 塔内总理论板数则等于（N2）块理论板,a,53,6.5.7 实际塔板数及塔板效率,1) 实际塔板数,注意：N为塔内理论塔板数（不包括塔釜）， 实际板数要取整,2) 塔板效率,总板效率 ET,意义：反映了整个塔分离的综合性能，即为达到某一分离要求， 理论上所需塔板数和实际需要塔板数之间的关系,a,54,影响ET的因素,a） 汽、液两相流体的物理性质； b）操作参数，如温度、压力等； c）塔结构、湍动程度、相际接触面积等,ET的来源,a）经验公式 ； b）实测数据 来源生产塔或中间试验塔,a,55,

12、a,56,单板效率（Murphree 效率,a,57,考虑塔板效率时，则完成规定分离要求所需的实际塔板数为,a,58,6.5.8 精馏操作分析,1）诊断分析步骤,充分调查，收集数据； 应用物料衡算的关系检验精馏塔采出量的合理性。如果采出不合理，就不可能使塔两端产品同时达到要求。 应用热力学原理，如相平衡关系，分析塔内温度、压力、组成等分布的合理性。 应用理论级及塔板效率的基本概念，分析影响分离能力的主要原因。 考查塔板的水力学性能，分析影响塔生产能力和分离能力的原因,a,59,塔的一端产品不合格,2）故障诊断,首先考虑塔的采出量是否满足物料衡算关系,塔两端产品不合格,a） 生产负荷的影响 塔的

13、进料流量处理能力或生产负荷。 生产负荷不能超过对应工况下塔的最大生产能力。 措施：减少进料量，增大回流比,措施：调整采出量，使之与分离要求相匹配,a,60,b） 进料条件的影响 进料条件包括进料量、组成及热状态。 进料热状态的影响,措施：调整进料位置，适当提高回流比,q = 1,0 q 1,a,61,c） 理论板数的影响 塔的分离能力取决于理论塔板数和各板分离能力。 措施：提高理论板数或提高操作回流比。 d） 回流比的影响 回流比接近最小回流比时，塔内各板分离能力降低，导致产品质量不合格。 措施：提高理论板数或提高操作回流比。 e ）辅助设备和公用工程的影响 主要辅助设备包括再沸器和冷凝器，有时包括中间再沸器和中间冷凝器。 公用工程主要