地下车库回顶方案

1、地下室顶板回顶施工方案 编制： 审核： 审批： 目录目录 1编制说明及依据编制说明及依据.1 1.1编制说明 .1 1.2编制依据 .1 2工程概况工程概况.1 2.1工程简介 .1 2.2临时施工道路布置原则.2 2.3地下室顶板概况.2 2.4荷载概况 .2 3施工准备施工准备.3 3.1 技术准备.3 3.2 材料准备.3 3.3 材料进场检查与验收.4 4加固支撑体系设计加固支撑体系设计.5 5支撑体系施工工艺及施工方法支撑体系施工工艺及施工方法 .7 6架体综合构造要求架体综合构造要求.7 7安全文明施工措施安全文明施工措施.9 8车库道路局部位置高差处理车库道路局部位置高差处理 .

2、10 9 计算书计算书.11 9.1 车库顶板临时道路进行计算.11 9.2：车库预制构件堆场回顶计算.20 1编制说明及依据编制说明及依据 1.1 编制说明编制说明 XXXX 项目，因本工程特点及现场场地限制，主体结构施工时主要材料的转运、钢筋加 工场及钢筋原材材料堆场（汽车吊） 、混凝土浇筑（泵车、罐车）需要在地下车库顶板上进 行。根据现场施工实际要求，结合总平图规划合理设置主体阶段施工道路，位置详附图。 考虑结构安全，需对作为施工道路部分的车库顶板进行加固，加固采用碗扣架支撑。为保证 施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编 制此加固专项施工方案。

3、 1.2 编制依据编制依据 2工程概况工程概况 2.1 工程简介工程简介 本项目位于 XXXX，总建筑面积为 69322，其中地上面积为 41083，地下面积为 28293，包含 1#楼、2#楼、3#楼、地下车库以及配套商业，主楼 1#、2#、3#楼为装配式结 构，地下 3 层，地上 16 层，车库为地下二层。顶板采用带柱帽的无梁楼盖，底板采用带柱 墩的平板式筏形基础。 序 号 类别名称编号 1 国标建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013） 2 国标混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015） 3 国标混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011） 4 行标建

4、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011） 5 行标建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2016） 6 行标建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008） 7 国标建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 8 行标建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 北京丰台槐新项目 NY028 地块工程相关施工图纸 北京丰台槐新项目 NY028 地块工程施工组织设计 2.2 临时施工道路布置原则临时施工道路布置原则 根据现场施工实际要求，临时道路尽可能布置在设计消防车道及小区非 主要功能区域。临时施工道路宜平行于后浇带布置，并与后浇带不在同一个柱 开间内。

5、 2.3 地下室顶板概况地下室顶板概况 车库地下一层顶板结构：车库地下一层顶板结构：地下室结构层高 3.6 米，柱砼强度为 C40，顶板、 梁、墙砼强度为 C35，板厚度均 420，柱开间尺寸为 8.1 米。局部 15-19/A-D 轴 为梁板结构，板厚 250mm。 车库地下二层顶板结构：车库地下二层顶板结构：地下室结构层高 3.6 米，柱砼强度为 C45，墙混 凝土强度为 C35，顶板、梁砼强度为 C30，板厚度 350。 2.4 荷载概况荷载概况 本工程在主体结构施工阶段，地下车库顶板可能承受的荷载有：钢筋运 输车、混凝土搅拌运输车、混凝土汽车泵、地泵、汽车吊、钢筋及其它材料堆 场、钢筋

6、加工场、钢管堆放场地等。 （一）荷载取值 1、吊车 根据项目需要可能使用吊车，按 20T 吊车考虑，自重 28 吨，总计 28 吨 2、钢筋运输车 按钢筋运输车自重约 18 吨考虑，运输钢筋 42 吨，总计 60 吨。 3、混凝土搅拌运输车及泵车 按 15 立方米车考虑，混凝土运输车自重约 15 吨，混凝土密度按 2.5 取值， 15 立方米混凝土按 37.5 吨计，合计 52.51.1，总计 57.75 吨。 4、预制构件堆场 根据构件堆载重量和面积计划，按照 15.7KN/m2 进行考虑。 5、其他材料 临时材料堆场堆放部分钢管、扣件、脚手片、加气块等，堆放高度小于 2.0m，荷载按 5K

7、N/m2考虑，集中堆放的考虑堆放于消防道路处。 3施工准备施工准备 3.1 技术准备技术准备 6.1.1 熟悉审查图纸，认真学习国标、地标、企业标准。 6.1.2 搜集有关扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手架等模板支撑材料性 能报告。 6.1.3 认真复核施工图纸，编制安全专项方案并报审。 6.1.4 采用 PKPM 计算软件进行楼板计算，并联系设计院进行复核同意后方 可实施。 6.1.5 进行方案交底及技术交底。 1）由项目工程技术负责人或方案编制人员对施工管理人员和劳务管理层及 班组长进行安全专项方案技术交底，并履行签字手续。 2）由工长，按安全专项支撑方案的要求，拟定书面操作要求，向班组人

8、员 进行技术交底和安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。 3.2 材料准备材料准备 材料名称规格数量 钢方通 40402.8mm 按照需要量进场 钢方通 50502.8mm 按照需要量进场 碗扣立杆 2400mm 按照需要量进场 碗扣立杆 2100mm 按照需要量进场 碗扣立杆 1800mm 按照需要量进场 碗扣立杆 1200mm 按照需要量进场 碗扣立杆 900mm 按照需要量进场 碗扣立杆 600mm 按照需要量进场 碗扣立杆 300mm 按照需要量进场 碗扣横杆 600mm 按照需要量进场 碗扣横杆 900mm 按照需要量进场 碗扣横杆 1200mm 按照需要量进场 钢

9、管 2000mm 按照需要量进场 钢管 3000mm 按照需要量进场 钢管 4000mm 按照需要量进场 钢管 6000mm 按照需要量进场 36mm 可调 U 托 600mm 按照需要量进场 直角钢管扣 件 外径 48 钢管用按照需要量进场 旋转扣件 外径 48 钢管用按照需要量进场 3.3 材料进场检查与验收材料进场检查与验收 项 目要 求抽检数量检查方法 技术资料 营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格 证、质量检测报告、相关合同要件 -检查资料 钢 管 钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分 层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈 蚀等缺陷，严禁打孔；不得采用横断面接长的钢管

10、。 钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜 涂刷防锈漆。 全数目 测 扣件式 外径 48.3mm，允许偏差0.5mm，最 小 48.0mm； 壁厚 3.6mm，允许偏差0.36mm；最最 小壁厚小壁厚 3.0mm3.0mm 钢管外径及 壁 厚 碗扣件 外径 48mm， 壁厚 3.5，允许偏差+0.25 3% 游标卡尺 测量 扣 件 不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件 与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活 转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于 1mm；扣件表 全数目 测 面应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。 可调托撑受压承载力设计值不应小于 40KN

11、3%检查资料 可调托撑螺杆外径不得小于 36，可调托撑螺 杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不行小 于 30mm，插入立杆内的长度不得小于 150。悬挑 长度300mm，托撑外径与螺杆之间间隙3mm，支 托板厚度不小于 5mm，变形不大于 1mm。螺杆与支 托板焊接要牢固，焊缝高度不小于 6mm。 3% 游标卡尺 钢板尺 测量 可调托撑 支托板、螺母有裂缝的严禁使用。全数目 测 碗扣 碗扣的铸造件表面应光滑平整， 不得有砂眼、 缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除 干净； 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。 碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、 裂纹等缺陷。 全数

12、目 测 碗扣立杆连 接套管 碗扣架的立杆连接套管，其壁厚长度不应小于 3.5mm,内径不应大于 50mm，套管长度不应小于 160mm,外伸长度不应小于 110mm。 3% 游标卡尺 测量 4加固支撑体系加固支撑体系设计设计 本工程材料运输通道宽度为 8m、6m、4m（回顶时沿着路边每边多回顶 2 跨 1.8 米） 。道路与预制预制墙体堆放如图所示： 回顶时间为：2018 年 3 月 3 日开始回顶至 2018 年 7 月 30 日； 碗扣架回顶支撑架体搭设方案如下： 支撑体系设计 临时道路回顶布置 立杆横距立杆纵距横杆步距 地下车库顶板（地下 1 层）900900600 地下车库顶板（地下

13、2 层）900900600 支撑体系设计 构件堆场回顶布置 立杆横距立杆纵距横杆步距 地下车库顶板（地下 1 层）9009001200 地下车库顶板（地下 2 层）9009001200 1、根据碗扣件设置扫地杆。 2、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过 200mm。 3、顶托上采用次龙骨 40*40 方钢，主龙骨采用双方钢，直接顶在结构板面上， 下端铺设 50*200 木脚手板。 4、立杆底部设置垫木，长度 400mm。 5、在支撑体系外周搭设连续剪刀撑、内部纵横向每隔 4 米搭设剪刀撑。 6、地下车库顶板通道及材料堆场除平面区域范围外还应在相应区域的周边外单 独设置三跨钢管架体，搭设体

14、系同上表。 7、承重架应利用车库框架柱作为连接连墙件。本回顶过程中均以地下室结构柱承重架应利用车库框架柱作为连接连墙件。本回顶过程中均以地下室结构柱 作为连墙件（每根柱子均与回顶架相连），否则存在安全隐患。作为连墙件（每根柱子均与回顶架相连），否则存在安全隐患。 8、车库上下两层立杆对齐都进行搭设回顶。 9、临时道路回顶示意图如下： 10、预制构件堆场回顶示意图如下： 5支撑体系施工工艺及施工方法支撑体系施工工艺及施工方法 满堂架搭设应放线抄平，车库顶板回顶立杆每排间距按上述设计排放，并 采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固。且纵横向剪刀撑必须按要求搭设。剪刀撑 应纵横向搭设，每 4m 设置一道，由

15、底到顶全高设置。对于梁板下支架，采用 可调顶托进行调节，可调顶托伸出不得超过 200mm，龙骨安装前必须将顶托顶 紧，不得留有未顶紧的顶托。 6架体综合构造要求架体综合构造要求 6.1 立杆 立杆接头必须采取用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：立杆上的 对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头 不在同一步距内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/3； 6.2 长向横杆 1）长向横杆设于短向横杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，长向横杆长度 不宜小于 4500mm； 2）长向横杆接长优先采用对接扣件连接，长度限制时可采用搭接，搭接长 度不小于 1m，不少于 3

16、 个扣件。 3）同一排长向横杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的 1/250，且不大于 50mm。 6.3 短向横杆 1）短向横杆两端应采用直角扣件固定在长向横杆或立杆上； 2）每一主节点（即立杆、长横杆交汇处）处必须设置一短向横杆，并采用 直角扣件扣紧在长向横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于 150mm，外 伸长度以 100mm 为宜，操作层上非主节点处的短向横杆宜根据支承脚手板的需 要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的 1/2，使脚手板的悬挑长度不大 于 150mm。 3）短向横杆严禁全部在立杆同一侧，应从支撑架体中间开始，向两侧对称 布置。 4）短向横杆尽量采用整根钢管，需要接长

17、时优先选用对接。 6.4 剪刀撑 剪刀撑的设置应符合下列要求： 1）依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）中的 要求，在满堂架设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角在 4560之间； 2）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长 度不小于 1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm； 3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆 上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm。 6.5 搭设要求 1）地基处理与底座安放 立杆落于楼板时，底部垫 4080 木方长度不小于 200mm，垫木统一为与 主肋同向设置。 模

18、板支架地基高差变化时，在高处扫地杆应与此处的纵横向水平杆拉通； 设置在坡面上的立杆底部应有可靠的固定措施。 2）搭设注意事项： 碗扣式脚手架横杆必须入碗； 随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接长向横 杆的对接扣 7安全文明施工措施安全文明施工措施 7.1 施工安全注意措施施工安全注意措施 1、施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载。 2、设专人负责对脚手架进行经常检查和保养，检查项目主要包括主节点处 杆件的安装，特殊构造是否符合设计要求。底座是否松动、扣件螺栓是否松动、 安全措施是否符合要求。 3、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、 连墙杆、支

19、撑、栏杆、挡脚板等。 4、杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固。钢管、扣件规格材质必须符合 要求。无严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹。 5、施工人员必须经过培训，有上岗证。无证人员禁止进入现场作业。搭设 时按照操作规程施工，搭设时有专人在上部负责看护。 6、使用期间严禁任意拆除杆、配件；严禁任意改变构架结构及其尺寸；严 禁随意增加荷载；严禁任意拆除安全防护设施。 7、各种规格的钢材应分开堆放，不得混合堆放，钢筋原材的重叠堆放的高 度不得超过两捆原材的重叠高度。 8、施工道路及材料堆场具体位置分布见附图。 9、实心砖等材料的堆放高不得超过 1.5m，多孔砖的高度不得超过 1.8m， 空心砖不得超过 2

20、.0m。 10、施工通道、长时间的材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设置等部位的 地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。 11、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检 查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负 责人进行联合验收合格后方可投入使用。 12、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变 形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措 施进行加固处理。 13、加固的范围：平面图中所规划的材料堆场及施工通道均加固的范围。 7.27.2 地下室顶板行车安全事项地下室顶板行车安全事项 1、临时施工道路作法：

21、在地下车库顶板砼浇筑后 28d，才能作临时施工道 路。具体作法如下： 1.1、首先在地下车库顶板上定位临时施工道路的位置，定位须与加固承重 脚手架相对应。 2、进入施工现场的车辆限速 5 公里/小时，行驶方向见附图。临时施工道 路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车 辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人 员定员定职，同时将检查结果做好记录。 8车库道路局部位置高差处理车库道路局部位置高差处理 1、 根据现场实际情况，三个部位有高差，如图所示 2、 现场图片如图所示： 位置 1位置 2 位置 3大门口 3、 处理方式 位置 1、位置

22、3：此位置高差为 2.2 米，使用钩机将基坑修坡坡度不小于 1:1.5 位置 2：此位置高差为 0.9 米，需采用 C20 混凝土浇筑放坡浇筑，坡度 不小于 1:10。 大门口：因预留口与规划路口不一致，需将外侧的小树、面包砖铲除掉， 重新开口，大门口进行混凝土硬化。 9 计算书计算书 9.1 车库顶板临时道路进行计算车库顶板临时道路进行计算 车库顶板临时路按照车库原有的消防路进行布置的，消防路设计承载力 为 20KN/，故楼板自身承载力为 20KN/; 钢筋车或者混凝土罐车按照最重 60t 计算，对楼面加载值为 40 KN/; 因此需要对楼板加固的承载力要求 20KN/; 依据规范依据规范:

23、 : 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数计算参数: : 碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2， 钢管强度折减系数取 1.00。 架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭

24、设高度为 3.4m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=0.60m。 钢管规格：482.8; 立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 内龙骨采用方钢管 40.40.2.8mm，间距 200mm， 顶托梁采用方钢管 40.80.2.8mm。 模板自重 0.30kN/m2，施工均布荷载承重按照 20KN/计算。 施工均布荷载标准值 2.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。 图 碗扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单

25、元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.80+0.30) +1.402.00=27.256kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.80+0.71.402.00=29.068kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大， 永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4) /32D。 一、支撑次龙骨的计算一、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混

26、凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.8000.200=4.016kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m 静荷载 q1 = 1.354.016+1.350.060=5.503kN/m 活荷载 q2 = 0.980.400=0.392kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(0.392+5.503)0.900=5.306kN 2.2.龙骨的计算龙骨的计算 按照三跨连续梁计算

27、，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 5.305/0.900=5.895kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.900.900.90=0.477kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.895=3.183kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.895=5.836kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 4.83cm3； 截面惯性矩 I = 9.66cm4； (1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f =0M/W =1.00.477106/4831.9=98.

28、81N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求! (2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33183.08/(240.0040.00)=2.984N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横 杆间距) 得到 q=4.076kN/m 最大变形 v=0.677ql4/10

29、0EI=0.6774.076900.04/(100.0096638.3) =0.909mm 龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求! 二、托梁的计算二、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 5.836kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.068kN/m。 900 900 900 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 5.84kN 0.07kN/m AB 托梁计算简图 1.87

30、9 2.384 托梁弯矩图(kN.m) 11.9711.97 6.13 6.12 0.28 0.27 5.57 5.58 11.4211.43 17.2617.27 11.7011.69 5.86 5.84 0.01 0.01 5.84 5.86 11.6911.70 17.2717.26 11.4311.42 5.58 5.57 0.27 0.28 6.12 6.13 11.9711.97 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 900 900 900 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN

31、 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 0.07kN/m AB 托梁变形计算受力图 0.851 0.058 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.383kN.m 经过计算得到最大支座 F= 28.970kN 经过计算得到最大变形 V= 0.851mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 13.15cm3； 截面惯性矩 I = 52.61cm4； (1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f =0M/W =1.02.383106/1.05/13152.1=172.56N/mm2 顶托梁的抗弯计

32、算强度小于 215.0N/mm2,满足要求! (2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.851mm 顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求! 三、立杆的稳定性计算荷载标准值三、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1443.400=0.490kN 钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25

33、.1000.8000.9000.900=16.265kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 16.998kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 四、立杆的稳定性计算四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 24.54kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm

34、)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0 = ku(h+2a) k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实

35、际 a 值采用承载力线性插值得到。 承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.20-0.2) + 1.2 =1.20 l0=2.414m；=2414/16.0=150.766, =0.308 根据承载力线性插值得到: =(1.0024535)/(0.308397.6)/1.20=166.956N/mm2,不考虑风荷 载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.20

36、00.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，0.60m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9000.6000.600/10=0.002kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 (kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元

37、立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0863.40.90(0.53.4+0.60)=0.608kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.608/8.00)=0.041kN 立杆 Nw = 1.35016.998+0.9801.620+1.40.60.041=24.569kN 根据承载力线性插值得到: =1.00(24569/(0.308397.6)+2000/4247)/1.20=167.649N/mm2, 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 五、碗扣式模板支架整体稳定性计算五、碗扣式模板支架整体稳定性计算 依据规范

38、 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR 式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=8.00020.900(0.605+0.300) +2(0.0008.0000.900)8.000/2=52.130kN.m 倾覆力矩 MT=31.0000.608 = 1.824kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 碗扣式模板支撑架计算满足要求！ 9.2：车库预制构件堆场回顶计算：车库预制构件堆场回顶计算 车库顶板设计承载力为 10KN/，故楼板自身承载力为 10KN/;

39、按照预制墙体构件插放架堆放预制墙体，均按照最重的预制墙体堆放，每 个构件为 4.9 吨，布置 12 块，共计 58.8 吨，面积为：6.41m 乘以 5.84m，对楼 面加载值为 15.7KN/; 因此需要对楼板加固的承载力要求 5.7KN/;按照 105.7KN/回顶计算。 依据规范依据规范: : 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地

40、基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数计算参数: : 碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2， 钢管强度折减系数取 1.00。 架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 3.4m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。 钢管规格：482.8; 立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 内龙骨采用方钢管 40

41、.40.2.8mm，间距 200mm， 顶托梁采用方钢管 40.80.2.8mm。 模板自重 0.30kN/m2，混凝土钢筋自重 10kN/m2。 施工均布荷载标准值 2.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。 图 碗扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.40+0.30) +1.402.00=15.208kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.40+0.71.402.00=15.514kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合

42、S 最大， 永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4) /32D。 一、支撑次龙骨的计算一、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4000.200=2.008kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.

43、200=0.400kN/m 静荷载 q1 = 1.352.008+1.350.060=2.792kN/m 活荷载 q2 = 0.980.400=0.392kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(0.392+2.792)0.900=2.866kN 2.2.龙骨的计算龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.865/0.900=3.184kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.180.900.90=0.258kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.184=1.719kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.184=

44、3.152kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 4.83cm3； 截面惯性矩 I = 9.66cm4； (1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f =0M/W =1.00.258106/4831.9=53.37N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求! (2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31719.25/(240.0040.00)=1.612N/mm2 截面抗剪强

45、度设计值 T=125.00N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横 杆间距) 得到 q=2.068kN/m 最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.068900.04/(100.0096638.3) =0.461mm 龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求! 二、托梁的计算二、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.152kN 均布荷载取托梁的自重 q=

46、 0.068kN/m。 900 900 900 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 0.07kN/m AB 托梁计算简图 1.017 1.290 托梁弯矩图(kN.m) 6.486.47 3.32 3.31 0.16 0.14 3.01 3.02 6.17 6.19 9.349.34 6.33 6.32 3.17 3.16 0.01 0.01 3.16 3.17 6.32 6.33 9.349.34 6.19 6.17 3.02 3.0

47、1 0.14 0.16 3.31 3.32 6.476.48 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 900 900 900 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 2.05kN 0.07kN/m AB 托梁变形计算受力图 0.433 0.030 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.289kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.678kN 经过计算得到最大变形 V= 0.433mm 顶托梁的

48、截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 13.15cm3； 截面惯性矩 I = 52.61cm4； (1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f =0M/W =1.01.289106/1.05/13152.1=93.34N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求! (2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.433mm 顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求! 三、立杆的稳定性计算荷载标准值三、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.0953.400=0.321kN 钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4000.9000.900=8.132kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 8.697kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.9