塔吊基础专项施工方案(三桩、单桩、板式

1、塔吊基础专项施工方案 建设单位： 工程名称： 编制人： 审核人： 审批人： 编制日期： 2019年5 月 日 重庆建工第三建设有限责任公司目 录一、工程概况3二、塔吊选型4三、塔吊位置选择4四、塔吊的基础设计5五、塔吊基础施工91、土方开挖92、 垫层浇筑103、砖胎膜、防水及防水保护层104、钢筋116、混凝土137、材料运输14六、 计算书14三桩桩塔吊基础计算书（5#、6#、7#塔吊）14矩形板式基础计算书（1#、2#、4#塔吊）28矩形板式桩基础计算书（3#塔吊）36七、塔吊穿地下室处理措施441、地下室底板处理措施442、地下室顶板处理措施453、塔吊处钢筋施工方法464、塔吊处模板

2、施工方法475、楼板混凝土施工方法476、塔吊沉降观测47八、质量保证措施47九、安全文明控制措施48十、塔吊运行安全保障措施48十一、群塔作业管理49十二、附图53一、工程概况工程名称： 工程地点：建设单位：勘察单位：设计单位：监理单位：施工单位：本工程位于四川省眉山市彭山区牧马镇莲花村。首批次I标段主要建筑物包括超高层建筑4#、5#、7#楼，高层建筑6#，商业23#、24#楼，综合楼29#楼，幼儿园30#楼及地下室组成，总建筑面积约为18.6万平方米（具体以正式图纸为准）。主要经济技术指标如下：序号单位工程名称（注明楼栋号、单元号）栋数地上层数地下层数地上面积（）地下面积（）建筑总面积（）

3、14#楼4#楼1单元140/22214.161365.9323580.0925#楼5#楼1单元140/22214.161365.9323580.0936#楼6#楼1单元126/17911.591695.9139215.0046#楼2单元126/17911.591695.9157#楼7#楼1单元140/22214.161365.9347160.1867#楼2单元140/22214.161365.93723#楼 独立商业（S-1）23#楼12/998.76562.421561.18824#楼 独立商业（S-2）24#楼12/548.24592.221140.46929#楼 综合楼29#楼12/26

4、56.74809.367466.061030#楼 幼儿园30#楼13/3692.1903692.1911地下室地下室3038657.2938657.29合计.7153476.83.54二、塔吊选型根据施工需要，计划总共安装7台塔吊含QTZ80(6013)共4台、QTZ80(5513)共3台。塔吊首次安装高度35-40m，可利用一台25吨汽车吊进行安装，塔机的总体结构详见产品说明书，塔吊满足施工需要。三、塔吊位置选择根据施工现场的情况，在29#楼（1#塔吊5513）、23#楼（2#塔吊5513）、30#楼（3#塔吊5513）、4#楼（4#塔吊6013）、5#楼（5#塔吊6013）、6#楼（6#塔

5、吊6013）、7#楼（7#塔吊6013）各安装一台塔吊。因目前施工图纸不完善，塔吊位置为初步设定（详见塔吊布置平面图），具体精确定位待各楼栋施工图纸确定后完善。四、塔吊的基础设计根据塔吊布置平面图，并参考 项目岩土工程勘察报告：塔吊编号附着楼栋参考地勘孔号基础底标高(m)承台底部岩土类别地基承载力（kpa）是否满足1#29#楼ZK181474.4松散卵石160否2#23#楼ZK194471.37松散卵石160否3#30#楼ZK40483.75素填土90否4#4#楼ZK24472.2松散卵石160否5#5#楼ZK29471.1黏土（可塑）140否6#6#楼ZK5471.6素填土90否7#7#楼Z

6、K16471.6素填土90否根据塔吊使用说明书，要求地基地耐力特征值不小于200kpa，根据地勘报告，对塔基所处位置的地质情况进行分析，决定采用何种基础形式。1#塔吊（29号楼）：参照ZK181号地勘孔，平面图及剖面图如下：平面图 剖面图由上图可知，在1#塔基底标高位置（474.4m）为松散卵石层，开挖至设计标高，经建设、监理、地勘、施工共同验槽，确认地基为松散卵石层后，可以采用原土地基，并增大承台尺寸为6.5m*6.5m*1.5m。如达不到松散卵石层则须继续下挖直至松散卵石层，并采用C15素混凝土换填至设计标高。塔基具体坐标定位待图纸下发后完善。2#塔吊（23号楼）：参照ZK194号地勘孔，

7、平面图及剖面图如下：平面图 剖面图由上图可知，在2#塔基底标高位置（472.37m）为松散卵石层，开挖至设计标高，经建设、监理、地勘、施工共同验槽，确认地基为松散卵石层后，可以采用原土地基，并增大承台尺寸为6.5m*6.5m*1.5m。如达不到松散卵石层则须继续下挖直至松散卵石层，并采用C15素混凝土换填至设计标高。塔基具体坐标定位待图纸下发后完善。3#塔吊（30号楼）：参照ZK40号地勘孔，平面图及剖面图如下：平面图 剖面图由上图可知，在3#塔基底标高位置（483.75m）为回填土层，根据主楼的基础形式，拟采用预制管桩基础，预计桩长25.7m，基础持力层为中密卵石层，由甲方委托预制管桩专业分

8、包单位施工。塔基具体坐标定位待图纸下发后完善。4#塔吊（4号楼）：参照ZK24号地勘孔，平面图及剖面图如下：平面图 剖面图由上图可知，4#塔基底所处标高位置（472.2m）为松散卵石层，开挖至设计标高，经建设、监理、地勘、施工共同验槽，确认地基为松散卵石层后，可以采用原土地基，并增大承台尺寸为6.5m*6.5m*1.5m。如达不到松散卵石层则须继续下挖直至松散卵石层，并采用C15素混凝土换填至设计标高。塔基具体坐标定位详见附图。5#塔吊（5号楼）：参照ZK29号地勘孔，平面图及剖面图如下：平面图 剖面图由上图可知，5#塔基底所处标高位置（471.1m）为黏土、细砂，拟采用旋挖钻孔灌注桩基础，持

9、力层为中风化泥岩，桩径800mm，根数为3根，混凝土强度等级为C30水下混凝土,桩底标高445.6m（预计桩长25.7m）。塔基具体坐标定位详见附图。6#塔吊（6号楼）：参照ZK5号地勘孔，平面图及剖面图如下：平面图 剖面图由上图可知，6#塔基底所处标高位置（471.6m）为回填土，拟采用旋挖钻孔灌注桩基础，持力层为中风化泥岩，桩径800mm，根数为3根，混凝土强度等级为C30水下混凝土，桩底标高444.88m（预计桩长26.92m）。塔基具体坐标定位详见附图。7#塔吊（7号楼）：参照ZK16号地勘孔，平面图及剖面图如下：平面图 剖面图由上图可知，7#塔基底所处标高位置（471.6m）为回填土

10、、淤泥、稍密卵石、细砂，拟采用旋挖钻孔灌注桩基础，持力层为中风化泥岩，桩径800mm，根数为3根，混凝土强度等级为C30水下混凝土，桩底标高444.7m（预计桩长25.1m）。塔基具体坐标定位详见附图。塔吊的基础设计还参考塔吊的使用说明书，选用的全部参数系塔吊的使用说明书。要确保塔吊基础安全，塔吊基础混凝土标号采用C35，处于地下室筏板内的塔吊基础，塔吊基础承台顶标高与地下室筏板顶标高一致，混凝土抗渗等级根据本项目基础结构总说明要求确定，并按设计要求设置防水层和防水保护层，在塔吊基础承台范围内的主体结构钢筋需在塔吊基础施工时预埋到位，钢筋的预埋和连接应满足现行的施工规范要求。塔吊桩的深度除满足

11、承载力需要以外，还应该满足同主楼旋挖桩的刚性角要求。五、塔吊基础施工1、土方开挖 根据塔吊定位坐标放出塔吊位置，每边放大100mm宽作为施工操作面，按照建筑地基基础工程施工质量验收规范GB502022002第20页1:1坡度进行放坡。根据基槽开挖线及开挖深度进行机械（神钢-260）开挖，土方堆放在基坑边2m以外，防止坍塌。剩余300mm高土方采用人工清理。复测基坑的大小、深度，是否符合基础设计要求，并用短钢筋做好准确的定位。报请监理、甲方验槽，地基是否到达持力层，满足承载力要求。基础做法图如下：2、 垫层浇筑 根据塔吊基础宽度浇筑C15混凝土垫层（每边比砖胎模外边缘宽100mm）100mm厚,

12、刨平、压实，表面收平、压光。3、砖胎膜、防水及防水保护层1）根据塔吊基础尺寸，用M10烧结页岩实心砖，M7.5的水泥砂浆砌筑240厚的砖胎膜。高度至周边筏板垫层下口。砖胎膜在砌筑时，将砖胎膜后背随砌随填，保证回填压实。2）砖砌筑完后采用15厚1:2.5水泥砂浆抹灰，表面压光。阴阳角处保证顺直且卷为R型，圆弧半径为50mm；3）铺贴防水卷材，卷材材质为1.5厚自粘聚合物改性沥青防水卷材（无胎体）4）防水卷材完毕后，抹20厚1:2.5水泥砂浆防水保护层，待抹灰达到一定强度后方可进行下一步施工。4、钢筋1）钢筋原材料质量要求（1）进场钢筋均有出厂合格证，每批钢筋抽样进行力学性能试验，合格方可加工制作

13、。（2）钢筋表面清洁无油污，锈蚀的钢筋禁止使用，对弯曲的钢筋使用前进行调直处理。2）钢筋的检验与存放(1)钢筋进场要具有出厂证明书和试验报告单，并分批作机械性能试验。如使用中发现钢筋脆断、焊接性能不良和机械性能显著不正常时，立即停止钢筋施工，还应进行钢筋化学成分分析。(2)钢筋取样，每批重量不大于60t。在每批钢筋中的任意两根钢筋上各取一套，每套试样从每根钢筋端部截去500mm，然后再截取试样二根，一根作拉力试验（包括屈服点、抗拉强度和延伸率），另一根作冷弯试验。(3)进场的每批钢筋用完后，钢筋工长、试验人员在试验报告合格证明书上注明使用的部位，以便今后对结构进行分析，确保工程质量。(4)钢筋

14、在储运堆放时钢筋的成品派专人管理，要分分部、分层、分段和构件名称，按号码顺序堆放，同一部位或同一构件的钢筋要放在一起，并有明显标识，标识上注明构件名称、部位、钢筋型号、尺寸、直径、根数。并按级别、品种分规格堆放整齐，钢筋与地面之间支垫不低于200mm的底垫或搭设钢管架，对于数量较大，使用时间较长的钢筋表面加覆盖物，防止钢筋锈蚀、污染以及冬季结冰。(5)钢筋规格品种不齐需代换时，先经过设计单位同意，方可进行代换，并及时办理技术核定单。3）钢筋保护层要求所有钢筋保护层的厚度由混凝土垫块来保证，其垫块由1：2水泥碎石制成，标号C35，设计成在浇制混凝土时不会翻动且在满足设计要求的前提下尽可能的小。迎

15、水面的保护层厚度为40mm，面层保护层为20mm。4）钢筋加工制作和焊接（1）采用连续配筋方法配筋，尽量不丢短节，节约钢筋。（2）专业工人须持证上岗，并做好现场焊接钢筋的随机取样工作。（3）同一连接区段内钢筋搭接接头面积百分率不大于25，焊接接头面积百分率不大于50%。（4）钢筋制作必须符合设计要求，并满足抗震规范的要求，平直段长度不应小于10d（d为箍筋直径）。钢筋连接接头应错开，焊接接头连接区段的长度为35d（d为较大直径）且不小于500mm。绑扎搭接接头连接区段的长度为1.3ll。（5）钢筋在现场制作，现场设置钢筋加工房。（6）钢筋制作前，应按照大样试制检查无误后方可进行大批量生产，钢筋

16、的搭接和锚固长度均应符合设计和规范要求。5）钢筋安装绑扎要求绑扎钢筋时，应先按施工图设计用尺寸分线，标出间距、范围，经校对正确后再摆放钢筋进行绑扎。 6）马镫铁 为了保证上下层钢筋网片的有效间距及保护层厚度，在中间设置C25钢筋马镫铁。具体大样如下：5、预埋 1）地脚螺栓 在钢筋制作、安装完成后，由设备厂家提供合格的地脚螺栓，并由厂家安装、校核。 2）避雷扁铁 在基坑底埋置2根2000mm长16（镀锌圆钢），贯入地面不少于1500mm。用一根-40*4热镀锌扁铁有效连接，外露出混凝土表面不少于500mm（便于与塔吊标节连接）。采用ZC-8接地摇表检测接地电阻不大于4。 3）结构钢筋 根据结构设

17、计定位，将在塔吊基础区域内的框架柱、挡墙钢筋、筏板钢筋（塔吊基础外扩不小于1000mm）进行预埋，锚固长度不小于规范及设计要求。6、混凝土混凝土施工过程中的搅拌、运输、浇筑、振捣及养护等都有很大影响。施工时，我们对施工中各个环节严加控制，严格按照有关规范、规程进行施工。施工时我们采取以下几项技术措施：1）混凝土的供应方式：该工程采用商品砼，用汽车泵进行浇筑。2）混凝土的浇筑（1）浇筑施工要点，混凝土浇筑时采取施工前在模板上作出标志(间距1m)定点、定量下料，围绕地脚螺栓周边对称、均匀下料，防止地脚螺栓偏位、倾斜。（2)混凝土振捣过程中，定点振捣，快插慢拨，插点均匀排列，逐点移动，不得漏振，移动

18、间距不大于振捣器作用半径的1.5倍(一般为300400mm)。振捣上一层时插入下层50mm，以消除两层间的接缝。（3）在浇筑混凝土时，注意桩头混凝土的振捣密实。3）混凝土的养护1、强度达到1.2MPa后可拆除外模，洒水养护，养护期14d；2、防水混凝土采取保温保湿养护，并辅以测温温控，待混凝土浇筑完毕后12小时内，立即铺设草袋和一层塑料布进行养护。3、每个塔吊基础至少留置一组标养试块及两组同条件试块。4、须在塔吊基础同条件试块强度达到设计要求强度的75%后方可进行塔吊安装。7、材料运输基础材料的所有钢筋、实心砖、砂浆等材料的转运，均采用轮胎式拖拉机（GY240）转运到施工部位，上下车均采用25

19、吨的汽车吊（QY-5K5-）进行调装。6、 计算书三桩塔吊基础计算书（5#、6#、7#塔吊）以6#塔吊为例计算，5#、7#的桩长尚需考虑与主楼桩间的刚性角关系来确定。 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6013)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作

20、状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk(kN)45倾覆力矩标准值Mk(kNm)1400非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)624.5水平荷载标准值Fvk(kN)100倾覆力矩标准值Mk(kNm)2100 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35624.5843.075起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.356081竖向荷载设计值F(kN)843.075+81924.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.354560.75倾覆力矩设计值M(k

21、Nm)1.35Mk1.3514001890非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35624.5843.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.35100135倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3521002835 三、桩顶作用效应计算承台布置承台类型正方形三桩承台承台高度h(m)1.5承台桩心距Sa(m) 3.6桩心距承台边的距离b(m)1.85桩心距切角边的距离a(m)0.69承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50承台底标高d1(m)-1.5基础

22、布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： 顶角=60 底角=(180-)/2 =(180-60)/2=60 承台面积： S=(b/cos+3.6sin+b)2-2(b-a)/(2cos)+b)2-(b/cos-a)2/tan=(1.85/cos60+3.6sin60+1.85)2-2(1.85-0.69)/(2cos60)+1.85)2-(1.85/cos60-0.69)2/tan60=27.683m2 Gk=S(hc+h)=27.683(1.525+019)=1038.117kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21038.117=1245.741kN 1、荷载效应标准组合

23、轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(684.5+1038.117)/3=574.206kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)yi/yi2 =(624.5+1038.117)/3+(2100+1001.5)2.078/(21.0392+2.0782)=1275.894kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)yi/yi2 =(624.5+1038.117)/3-(2100+1001.5)2.078/(21.0392+2.0782)=-306.034kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax

24、=(F+G)/n+(M+Fvh)yi/yi2 =(843.075+1245.741)/3+(2835+1351.5)2.078/(21.0392+2.0782)=1670.55kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)yi/yi2 =(843.075+1245.741)/3-(2835+1351.5)2.078/(21.0392+2.0782)=-278.007kN 四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C30水下桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩底标高d2(m)444.88m桩有效长度lt(m)26

25、.82桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB400 1716自定义桩身承载力设计值否桩身普通钢筋配筋HRB400 1716桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)473.5是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土3.6101500.5120松散卵石层4.7701500.5160稍密卵石层2.77516000.5300密实卵石层7.488019000.6700松散卵

26、石层3.57015000.6160稍密卵石层2.87516000.6300强风化泥岩0.8807000.6240中风化泥岩15908000.6700 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(4.370+2.775+7.4880+1.5270)+15000.503=3183.931kN Qk=399.233kNRa=3183.931kN Qkmax=1100.921kN1.2Ra=1.23183.931=3820.718kN 满足要求！ 2、桩

27、基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-437.263kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=437.263kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=(lt+d-hz)(z-10)+(hz-d)z)Ap=(16+0-1.33)(25-10)+(1.33-0)25)0.503=127.41kNRa=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.54.370+0.52.775+0.67.4880+0.61.5270)+127.41=1483.834kN Qk=437.263kNRa=1483.834kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵

28、向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=173.142162/4=3418mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1460.584kN cfcAp+0.9fyAs=(0.7514.30.503106+0.9(3603418.053)10-3=6502.124kN Q=1460.584kNcfcAp+0.9fyAs=6502.124kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=487.974kN fyAs=(3603418.053)10-3=1230.499kN Q=487.974kNfy

29、As=1230.499kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(3418.053/(0.503106)100%=0.68%0.65% 满足要求！ 5、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2/4=8002/4=mm2 As/Ate=3418.053/=0.007 0.01 取te=0.01 (2)、纵向钢筋等效应力 sk=Qk/As=437.263103/3418.053=127.927N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.652.01

30、/(0.01127.927)=0.079 取=0.2 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(17162+1110.72)/(17116)=20.63mm (5)、最大裂缝宽度max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/Es=2.70.2127.927(1.950+0.0820.63/0.01)/=0.09mmlim=0.2mm 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25170承台底部短向配筋HRB400 25170承台顶部长向配筋HRB400 25170承台顶部短向配筋HRB400 25170 1、荷载计算 承台有效高度：h0=15

31、00-50-25/2=1437.5mm 不计承台自重，在荷载效应基本组合下桩的竖向反力设计值： N=F=843.075kN, 桩中心至塔身边缘截面距离: s=B/2=0.9m M=Ns=843.0750.9=758.768kN.m 2、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=758.768106/(116.760001437.52)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=My/(S1h0fy1)=758.768106/(0.9981437.5360)=

32、1469mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1469,0.00260001438)=17251mm2 承台底长向实际配筋：AS1=17816mm2A1=17251mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=758.768106/(116.760001437.52)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998

33、AS2=Mx/(S2h0fy1)=758.768106/(0.9981437.5360)=1469mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00260001438)=17251mm2 承台底短向实际配筋：AS2=17816mm2A2=17251mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=17816mm20.5AS1=0.517816=8908mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台

34、顶短向实际配筋：AS4=17816mm20.5AS2=0.517816=8908mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向10500。 3、受剪切计算三桩承台抗剪切示意图 (1)、X方向(上方)： 扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值： Vx1=F /3=308.025kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1438)1/4=0.864 剪切面的计算宽度： b0x1=2(b/sin(/2)+0.4d)tan(/2)=2(1850/sin(60/2)+0.4800)tan(60/2)=4641.896mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平

35、距离： ay1=2Sacos(/2)/3-B/2-0.4d=23600cos(60/2)/3-1800/2-0.4800=858.461mm, 截面剪跨比： y1= ay1/h0=858.461/1438=0.597, 0.25y13,取y1=0.597 承台剪切系数：y1=1.75/(y1+1)=1.75/(0.597+1)=1.096 hsy1ftb0x1h0=0.8641.0961.574641.896143810-3=9918.011kNVx1=308.025kN (2)、X方向(下方)： 扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值： Vx2=2F /3=616.05kN

36、 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1438)1/4=0.864 剪切面的计算宽度： b0x2=2(b/sin(/2)+Sacos(/2)-0.4d)tan(/2)=2(1850/sin(60/2)+3600cos(60/2)-0.4800)tan(60/2)=7502.888mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ay2=Sacos(/2)/3-B/2-0.4d=3600cos(60/2)/3-1800/2-0.4800=-180.77mm, 截面剪跨比： y2= ay2/h0=-180.77/1438=-0.126, y20.25，取y2=0.25 承台剪切系数：y2=1.

37、75/(y2+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsy2ftb0x2h0=0.8641.41.577502.888143810-3=20480.842kNVx2=616.05kN (3)、Y方向： 扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值： Vy=F /3=308.025kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1438)1/4=0.864 剪切面的计算宽度： b0y=(b/tan(45-/4)+0.4d)/tan(/2)=(1850/tan(45-60/4)+0.4800)/tan(60/2)=6104.256mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ax=S

38、a/2-B/2-0.4d=3600/2-1800/2-0.4800=580mm, 截面剪跨比： x= ax/h0=580/1438=0.403, 0.25x3,取x=0.403 承台剪切系数：x=1.75/(x+1)=1.75/(0.403+1)=1.247 hsxftb0x1h0=0.8641.2471.576104.256143810-3=14842.253kNVy=308.025kN 4、受冲切计算 (1)、塔机立柱对承台的冲切验算：塔机立柱对承台冲切计算示意图 扣除承台及其上填土自重后作用于冲切破坏椎体上的冲切力设计值： Fl=F=924.075kN， 冲跨比： x= ax /h0=5

39、80/1438=0.403; 0.25x1,取x=0.403； y1= ay1 /h0=858.461/1438=0.597; 0.25y11,取y1=0.597； y2= ay2 /h0=-180.77/1438=-0.126; y20.25，取y2=0.25 ； 冲切系数： 0x=0.84/(x+0.2)=0.84/(0.403+0.2)=1.392; 0y1=0.84/(y1+0.2)=0.84/(0.597+0.2)=1.054; 0y2=0.84/(y2+0.2)=0.84/(0.25+0.2)=1.867; (0x(2B+ay1+ay2)+(oy1+oy2)(B +ax)hp ft

40、ho =(1.392(21800+858.461+-180.77)+(1.054+1.867)(1800+580)0.9681.57143810-3=28209.546kNFl=924.075kN 满足要求！ (2)、角桩对承台的冲切验算：角桩对承台冲切计算示意图 底部角桩： Fl=F/3=924.075/3=308.025kN， c1=b/tan(45-/4)+0.4d=1850/tan(45-60/4)+0.4800=3524.294mm a11=minh0,Sa/2-0.4d-B/2= min1438,3600/2-0.4800-1800/2=580mm; 11=a11/h0=580/1

41、438=0.403; 0.25111,取11=0.403 11=0.56/(11+0.2)=0.56/(0.403+0.2)=0.928 11(2c1+a11)hptan(45-/4)fth0=0.928(23.524+0.58)0.968tan(45-60/4)1.57103143810-3=8934.899kNFl=308.025kN 顶部角桩： Fl=F/3=924.075/3=308.025kN， c2=b/tan(/2)+0.4dcos(/2)=1850/tan(60/2)+0.4800cos(60/2)=3481.422mm a12=minh0,(2Sacos(/2)/3-0.4d

42、-B/2)cos(/2)= min1438,(23600cos(60/2)/3-0.4800-1800/2)cos(60/2)=743.449mm; 12=a12/h0=743.449/1438=0.517; 0.25121,取12=0.517 12=0.56/(12+0.2)=0.56/(0.517+0.2)=0.78112(2c2+a12)hptan(45-/4)fth0=0.781(23.481+0.743)0.968tan(45-60/4)1.57103143810-3=7595.061kNFl=308.025kN 满足要求！ 六、塔吊基础示意图承台配筋图 矩形板式基础计算书（1#、2

43、#、4#塔吊） 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6013)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值Mk(kNm)2152非工作状态竖

44、向荷载标准值Fk(kN)624.5水平荷载标准值Fvk(kN)97倾覆力矩标准值Mk(kNm)2695.1 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35624.5843.075起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.356081竖向荷载设计值F(kN)843.075+81924.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3522.830.78倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3521522905.2非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35624.5843.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3597130.

45、95倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.352695.13638.385 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6.5基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)160 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=6.56.51.525=1584.375kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351584.375=2138.906kN 荷载效应标准组合时，平行

46、基础边长方向受力： Mk=2695.1kNm Fvk=Fvk/1.2=97/1.2=80.833kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=3638.385kNm Fv=Fv/1.2=130.95/1.2=109.125kN 基础长宽比：l/b=6.5/6.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=6.56.52/6=45.771m3 Wy=bl2/6=6.56.52/6=45.771m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2695.16.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kNm Mk

47、y=Mkl/(b2+l2)0.5=2695.16.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(624.5+1584.375)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-30.9910 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2695.1+971.5)/(624.5+1584.375)=1.286m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：

48、 a=(6.52+6.52)0.5/2-1.286=3.31m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.2866.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.2866.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=6.5/2-0.909=2.341m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=6.5/2-0.909=2.341m bl=2.3412.341=5.479m20.125bl=0.1256.56.5=5.281m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-30.991kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(624.5+1584.375)/(32.3412.341)=134.391kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(624.5+1584.375)/(6.56.5)=52.281kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=160.00kPa (2)、轴心作用时地基承