佛山市某跨江特大桥连续梁线形监控方案

1、第一章工程简介一、桥梁概况*特大桥位于珠江三角洲的冲积平原区，地处佛山市*区与*市。本 桥为跨越*而设，桥中心里程为DK72+713.11m,起点里程为DK69+358.345m,终点里程为DK76+067.87m,全长为6709.53m。全桥孔跨布 置为62-32m简支梁+1-24m简支梁+1-32m简支梁+ (40+72+40) m连续梁 +66-32m 简支梁 + (56+5X80+56) m 连续梁 + (110+2X230+110)连续刚构拱 + (48+80+48) m连续梁+28-32m简支梁,共175孔。东岸引桥位于5.9 %。、 5.6 %。、6.0 %。的上坡；主桥连续刚构

2、拱位于平坡；西岸引桥位于5.8 %。的下 坡。本方案针对西岸引桥56+5X80+56m 一联连续梁编制。(一) 连续梁设计适用范围线路情况：I级铁路，有磴轨道，双线正线，直线，线间距4,0m, *材 特大桥+6%o纵坡。设计速度：120Km/h客货共线。环境类别及作用等级：一般大气条件无防护措施的地面结构，环境类别为碳化环境，作用等级为T2级。地震基本烈度：六度设防烈度，地震动峰值加速度：0.05g ,动反应谱特征周期：0.35s。设计正常使用年限：正常使用条件下梁体结构设计使用寿命为100年。施 工方法：采用中墩悬臂灌注施工，边墩梁段支架现浇，合龙段吊架 现浇。(二) 结构形式梁体各控制截面

3、梁高分别为：端支座处及边跨直线段和跨中处为3.8m, 中支点处梁高6.8m,梁底下缘按圆曲线变化，圆曲线半径R=229.667m,箱梁 顶宽11.0m,箱梁底宽5.7m,在中支座处4m范围内加宽到6.7m。梁体为单 箱单室、变高度、变截面结构。箱梁两侧腹板与顶板、底板相交处均采用圆弧倒角过渡。顶板厚35cm；底板厚度40至90cm,按圆曲线变化至中支点梁根部，中支点处加厚到144cm；腹板厚度分为50至70, 70至90cm,按折线变化； 全桥共设13道横隔梁，分别设于中支点、端支点和跨中。中支点处设置厚 24m的横隔梁，边支点处设置l3m的端隔梁，跨中横隔梁厚0.6mo横隔梁处设有孔洞,共检

4、查人员通过。桥面宽度：桥面横向布置：(0.2m挡块宽+0.85m人行道宽+0.2m挡磴 墙+ (d+4.5 ) m道磴宽+0.2m挡磴墙+0.85m人行道宽+0.2m挡块宽)，桥 梁顶面总宽11m。梁全长513.3m,计算跨度为(56 + 5*80 + 56) m,边支座中心线至梁端 0.65m。(三) 设计荷载1.恒载结构构件自重：按铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005)采 用，容重Y =26kN/m3计。附属设施重(二期恒载):二期恒载重量包括钢轨、扣件、枕木、道確 等线路设备重，以及防水层、保护层、人行道栏杆、挡磴块、外挂电缆槽等 附属设施重量。设计二期恒载取115.83k

5、N/mo2.活载列车竖向净活载：采用中活载图式。横向计算时取特种活载，轮重分 布宽度纵向取l5m。/ 61+卩二+H ()，式中本桥 伽.4计算。30 + L式中L -结构的计算跨度，以m计。列车活载动力系数如下：横向摇摆力取100KN 一个集中荷载作用在最不利位置，以水平方向垂直线路中线作用于钢轨顶面。多线只计任一线 上的摇摆力。空车时不考虑横向摇摆力。人行道竖向静荷载：按铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005)M 4.5.1条计算。人行道设计时竖向净活载应采用4.0KN/U12。主梁设计时人行道的竖向净活载不应与列车活载同时计算。人行道板还应按竖向集中荷载1.5KN检在检算栏杆

6、立柱及扶手时，水平推力按 0.75KN/m考虑。对于立柱，水平推力作用于立柱顶面处。立柱和扶手还按1.0KN的集中荷载检算。底 板预应力索径向力对于变高度梁，根据所计算截面的有效应力计算,T=T/R (R为底板索半径)O曲线梁横向索也应考虑径向力的影响。附加力：风力：按铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005 )第4.4.1条办理。结构温度变化影响力：按铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1)办 Ho整体升降温25C,纵向温度荷载按顶板升温5C考虑。列车制动力：桥上列车制动力或牵引力按列车列车竖向静活载的10%计算双线桥采用一线的制动力或牵引力。特殊荷载: 列车脱轨荷载：按铁路桥涵

7、设计基本规范(TB10002.1-2005)第4.3.11条办理。列车脱轨荷载不计动力系数，亦不考虑离心力。多线桥上，只 考虑一脱轨荷载，且其他线路上不作用列车荷载。地震力：按铁路工程抗震设计规范(GB50111-2006)规定计算。 荷载组合分别以主力、主力+附加力进行组合，取最不利组合进行设计。同时就特殊活载进行计算O(四) 线形控制向上变形为“+”，向下变形为“一”。静活载作用下最大挠度值39.7mm,为跨度的1/.2015 ,小于1/700。恒 载作用下最大挠度值-115.1mm。预拱度按(恒载+1/2静活载)挠度值反向设置。在中-活载作用下，梁端下挠的梁端转角为1.265 %o0mm

8、 44mm 71mm 117mm 116mm。预偏量为一1值，同时预偏量还 要考虑合龙时温度值与多年平均日低温的差值的影响。第二章施工方案第一节连续梁悬灌施工工艺及方法本桥跨*衬*西岸大堤56m + 5*80m + 56m连续梁采用挂篮悬臂现浇施工。 采用12套三角形挂篮，134139#6个墩位同时对称悬灌。连续梁 0#块使 用托架法现浇，按照T构一双悬臂一连续梁程序施工，即：步骤一：134139#桥墩施工完毕后，安装三角托架，进行预压后立模 灌注0#梁块，0#块与主墩梁临时固结；待梁段莊达到90%的设计强度，且 碗龄期不少于6天时，张拉本阶段相应的纵向、横向及竖向预应力筋， 锚固结束后进行孔

9、道压浆，张拉顺序与设计说明一致；在0号块两侧对称安 装挂篮，并进行预压；拆除三角托架。步骤二：对称灌注1#梁段磴；待梁段碗达到90%的设计强度、且碗龄期不少于6天时，张拉本阶段的纵向、横向及竖向预应力筋，锚固钢束后进 行孔道压浆；移动挂篮，按前步骤依次灌注210号梁段磴，并张拉相应的 纵向、横向及竖向预应力筋；在悬灌之前检查梁面标高及中心线，并及时进 行动态调整。步骤三：拆除第四跨挂篮，安装第二、第四、第六跨跨中合拢段吊模； 安装合拢段临时刚性连接，张拉第二、第四、第六跨预应力钢束2T17、2B1 #80to灌注第二、第四、第六跨跨中合拢段碇；待合拢段磴达到一定强度后（约50%设计强度）后，拆

10、除临时支墩，解除134139号墩上支座的临 时锁定，并对134139号墩支座进行水平约束；待梁段磴达到90%的设计强 度、且殓龄期不少于6天时，补张拉第二、第四、第六跨度预应力钢束T17至 设计吨位，并张拉本阶段其他纵向、横向及预应力筋，锚固钢束后进行孔道压 浆；步骤四：拆除第三、第五跨挂篮，安装第三、第五跨中合拢段吊模； 安装合拢段临时刚性连接，张拉第三、第五预应力钢束2T17、2B1各80t；灌注第三、第五跨跨中合拢段確；待合拢段磴达到一定强度（50%设计强 度）后，拆除134139号墩支座水平约束；待梁段殓达到设计强度的90%、 且 確龄期不少于6天时，补张拉第三、第五跨T17钢束及第二

11、至第六跨束B1钢至设计吨位，并张拉本阶段其他纵向、横向及竖向预应力筋，锚固钢束后进行孔道压浆；步骤五：移动挂篮，依次灌注AllA13号確；待梁段碇强度达到90%的 设计强度、且龄期不少于6天时，依次张拉AllA13号梁段相应的纵向、横 向及竖向预应力筋，锚固钢束后进行孔道压浆；步骤六：施工第133、140号边墩，安装墩旁托架并进行预压，安装边 墩支座并临时予以锁定；拆除第一、第七跨挂篮，在边墩托架上灌注A15号梁段殓；安装边跨合拢段的临时刚性连接构造，张拉预应力钢束2T15、2B12各80t；灌注边跨合拢A14号梁段碗；待磴达到一定强度（约50%设计 强度）后，拆除临时支墩，解除133、140

12、号墩上支座的临时锁定；待梁段碗 达到90%的设计强度、且殓龄期不少于6天时，补张拉第一、第七跨预应力 钢束T15、B12至设计吨位，并张拉本阶段其他纵向、横向及预应力筋，锚 固钢束后进行孔道压浆；步骤七：拆除第二、第六跨挂篮及边墩墩旁托架；进行桥面铺设等工作，施工完成。按照这以施工程序，先将所有悬臂施工部分连接起来，最后边跨合龙， 即所谓“先中孔后边孔合龙”，适合本联小跨、少跨桥。一、施工工艺流程 悬灌连续梁施工顺序、施工工艺流程见下图。悬灌施工工艺流程图第二节连续梁施工线形控制采用悬臂施工法施工有若干关键问题需要解决：如何保证合龙前两悬 臂端竖向挠度的偏差和主梁轴线的横向偏移不超过容许范围；

13、如何保证合 龙后的桥面线形良好；如何避免施工中主梁截面出现过大的应力等等。这 些问题若处理不当，不仅会对结构受力不利，而且可能会使主梁梁底曲线 不顺畅，形成永久性缺陷而影响外形美观。为了解决好这些问题，唯一的 办法就是对施工过程实施控制。一、施工控制的目的、内容 施工控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段计算，确定出每个悬浇节段的立模标高，并在施工过程中根据施工监测的成 果对误差进行分析、预测和对下一立模标高进行调整，以此来保证成桥后 桥面线形、合龙段两悬臂端标高的相对偏差不大于规定值以及结构内力状 态符合设计要求。连续梁桥是一施工畫测识勃修左预告椀工的it环过程，其实质就是 使

14、施工按用预定的理想状态（主要是施工标高）顺利推进。而实际上不论是 理论分析得到的理想状态，还是实际施工都存在误差。所以，施工控制的核 心任务就是对各种误差进行分析、识别、调整，对结构末来状态作岀预测。（一）桥梁施工控制的目的施工控制的目的是确保施工过程中结构的可靠度和安全性，保证桥梁 成桥桥面线形及受力状态符合设计要求。（二）施工线形控制的内容变形控制就是严格控制每一节段箱梁的竖向挠度及其横向偏移，若有 偏差并且偏差较大时，就必须立即进行误差分析并确定调整方法，为下一 节段更为精确的施工做好准备工作。连续梁施工控制流程如下图所示：施工控制流程图二、施工控制结构计算的一般原则预应力混凝土连续梁桥

15、的施工控制计算除了必须满足与实际施工相符 合的基本要求外，还要考虑诸多相关的其他因素。（一）施工方案由于连续梁桥、连续刚构桥的恒载内力与施工方法和架设程序密切相 关，施工控制计算前应首先对施工方法和架设程序作一番较为深入地研究, 并对主梁架设期间的施工荷载给出一个较为精确的数值。（二）计算图式连续梁桥一般要经过墩梁固接f悬臂施工f中跨合龙一解除墩梁固接 f边跨合龙的过程；连续刚构桥也需经过悬臂施工和数次合龙。可见，在 施工过程中结构体系不断地发生变化，因此在各个施工阶段应根据符合实 际状况的结构体系和荷载状况选择正确的计算图式进行分析、计算。（三）结构分析程序对连续梁桥、连续刚构桥的施工控制计

16、算而言，采用平面结构分析方法基本可以满足实际施工控制的需要。（四）非线性影响非线性对中小跨连续梁桥、连续刚构桥的影响可以忽略不计，对对大 跨进则有必要考虑非线性的影响。（五）预加应力影响预加应力直接影响结构的受力与变形，施工控制中应在设计要求的基 础上，充分考虑预应力的实际施加程度。（六）混凝土收缩、徐变的影响连续梁桥、连续刚构桥必须计入混凝土收缩、徐变对变形的影响。（七）温度影响温度对结构的影响是复杂的，通常的做法是对季节性温差在计算中予 以考虑，对日照温差则在观测中采取一些措施予以消除，减小其影响。（A）施工进度影响施工控制计算须按实际的施工进度以及确切地预计合龙时间分别考虑 各个部分的混

17、凝土徐变变形。三、施工控制的结构计算方法 分节段悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥，施工控制结构计算的计算方法采用前进分析法和倒退分析法。这里介绍前进分析 法:为了计算出桥梁结构在成桥后的受力状态，只有根据实际结构的配筋 情况和既定施工方案逐个阶段地进行计算，最终才能得到成桥结构的受力 状态和变形情况。这种计算方法的特点是:随着施工阶段的推进，结构形式、边界约束、荷载形式在不断地改变，前期结构将发生徐变，其几何位置也在改变，因 此，前一阶段的结构状态将是本次施工阶段结构分析的基础。我们将这种 按施工阶段前后次序进行的结构分析方法称为前进分析法。前进分析法能够较好地模拟桥梁结构的实际

18、施工历程。悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续刚构桥的前进分析计算流程如下:前进分析程序系统流程图四、连续箱梁结构设计参数的确定（一）需测定的结构设计参数在此只考虑主要的、而且可测定的参数。具体测定工作的进行，应根 据该桥所在的自然环境情况、所用材料情况、施工工艺及工序情况来加以 测定。需测定的参数如下：（1）混凝土弹性模量；（必须试验确定）（2）预应力钢绞线弹性模量；（3）混凝土容重；（必须试验确定）（4）混凝土收缩徐变系数；（5）材料热胀系数；（6）施工临时荷载；（主要是挂篮自重）（二）混凝土弹模、容重的测试采用现场取样的方法分别测定混凝土在3d、7d、14d、28d、56d和90d 龄期的弹模

19、值，以得到完整E-1曲线，为主梁预拱度的修正提供数据；混凝土容重的测定也采用现场取样，在实验室用常规方法测定。（三）预应力钢绞线弹性模量见钢绞线力学实验报告单。（四）温度观测温度变化包括季节温度变化和日照温度变化两个部分。在季节温度变化和日照温度变化两种因素中，日照温度变化最为复杂， 尤其是日照作用会引起主梁顶、底板的温度差，使主梁发生挠曲，同时，也 会引起墩身两侧的温度差，使墩身产生偏移。季节温差对主梁挠度的影响比较筒单，由于其变化的均匀性，既不会 使主梁发生挠曲，也不会使墩发生偏转。季节温差可采集各节段在各施工 阶段的温度，输入计算机中，分析其时挠度产生的影响。由于日照温度变化的复杂性，在

20、挠度理想状态计算时难以考虑日照温度的影响，日照温度的影响只能通过定时实施观测来加以修正。除立模调 整外，测量时间一般应在早晨太阳岀来前（清晨七点左右）。（五）施工临时荷载 见挂篮设计计算书。五、悬浇施工过程中线形的控制支座预偏量与立模标高数据见“附件2支座预偏量与挂篮立模标高计算 书。（一）施工线形控制1. 施工控制的原理由于箱梁在悬臂浇筑施工时受碗自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因 素影响而产生竖向挠度，碗自身还存在收缩、徐变等因素，也会使悬臂段发 生变化，为使合龙后的桥梁成型及应力状态符合设计要求，达到合龙高程误 差控制在15mm以内的要求，最大限度地使实际的状态（线型）与设计的 相接近，

21、必须对各悬臂施工节段的以挠度为控制的进行观测控制以便在施工 及时调整有关的标高参数，为下节的模板安装提供数据预报，确定下节段合 适的模板标高。由于本桥施工所用的挂篮与设计采用的挂篮重量在设计范围 内，挠度控制采用设计图纸中的数据进行。施工时建立施工控制网络，并根 据检测数据及时进行调整，确保合龙精度。观测内容主要有以下几点：a 挂篮模板安装就位后的挠度观测；b .浇筑前预拱度调整测量；c 碗浇筑后的挠度观测；d.张拉前的挠度观测；e.张拉后的挠度观测；f. 合龙段合龙前的温度修正；g. 温度观测；h. 挠度观测的关键是每日定时观测，时间宜选在每日温升前上午8: 00-9 : 00以前。合龙段应

22、在施工前进行连续 24h （每次间隔2h）观测，提 供合龙前的数据。为控制挠度，应该在混凝土施工完成并达到设计要求的张 拉强度后进行预应力束的张拉，应按龄期及强度进行双控，一般在混凝土施 工后2-3天方进行张拉以减少张拉时的混凝土收缩徐变值，使永久应力满 足设计要求，相应减少张拉后产生的挠度。根据计算提供梁体各截面的最终挠度变化值和检测结果，设置施工预 拱度，据此调整每块梁段模板的前缘标高。用以下公式计算：H. 7 +f其中：Hi第i梁段的实际立模标高Hi 第i梁段的实际设计标高f综合考虑各种因素的影响而曾设的施工预拱度悬臂梁施工线形控制的关键是要分析每一施工阶段、每一施工步骤的结构挠度变化状

23、态，确定逐步完成的挠度曲线。影响挠度的因素主要有以 下几点：(1) 单T形成阶段由以下因素产生的悬臂挠度: 梁段殓自重；挂篮上及梁上其他施工荷载作用；张拉悬臂预应力筋的作用；(2) 合龙阶段，将继续发生以下因素产生的挠 度：合龙殓重量及配重作用；模板吊架或梁段安装设备的拆除； 张拉连续预应力筋的作用；(3) 其它影响因素在以上过程中，同时还会发生由于碗弹性压缩、收缩、徐变、预应力 筋松弛、孔道摩阻预应力损失等因素引起的挠度。(4) 预拱度计算基本假设碗为均质材料施工中梁体截面的应力o h0.5Ra,并可认为在这种范围内，徐变、 应变与应力成线形关系。叠加原理适用于徐变计算，即应力增量引起的徐变

24、变形可以累加求和。 忽略预应力筋和普通钢筋对碗受力及变形的影响。预拱度计算在上述假设的基础上考虑到各节段殓龄期不同所导致的收缩徐变差异 将临时刚构梁施工所经历的收缩徐变过程划分为与施工过程相同的时段： 新浇筑梁段、张拉预应力筋、移动挂篮、体系合龙等。每一时段结构单元 数与实际结构梁段数一致，在每一时段都对截面进行一次全面分析，求出 该时段内产生的全部节点位移增量，对所有时段进行分析，即可叠加得出 最终预拱度值。节段施工标高确定节段前缘施工立模标高Hi由设计标高Hi丿和综合预拱度fi组成。综合 预拱度fi =丘1 +fi2 + fi3其中：fil为节段预拱度fi2 为挂篮变形预留的增量113 为

25、基础沉降的影响所以节段前缘施工标高为：Hi =Hi 7 + fil +fi2 +fi3a. 各节段梁体的预拱度在预应力碗悬臂箱梁施工中，随着箱梁的延伸，结构自重将逐步施加于已浇筑的阶段上，使其挠度逐渐增加而变化。因此，在各梁段施工时需 要有一定的施工预拱。但实际施工中，影响挠度的因素较多，主要有箱梁 自重、挂篮变形、预加应力、施工荷载、碇收缩徐变、预应力损失、温度 变化等。通过实测，对设计部门给定的预拱度在一定范围内作适当的调整。b. 挂篮变形挂篮变形主要包括：菱形架弹性变形、前吊带弹性变形及非弹性变形。 挂篮的非弹性变形由挂篮预压试验来测定，对未经预压的挂篮（各套挂篮为同一工厂、同一工艺加工

26、）的变形量在第一次挂篮施工时设置，对 经过预压试验的挂篮在施工时不在考虑，弹性变形根据计算和预压观测数 据得出。c. 基础沉降的影响值悬臂连续梁为钻孔桩群桩基础，墩身和承台均为钢筋確结构，箱梁通过支座和临时固结刚性连接在墩顶，故基础沉降影响值可以忽略不计。（二）悬臂施工观测控制：悬臂合龙段相对高差在15mm内，轴线误差在10mm内。根据桥位的地形条件铺设连续梁的平面控制网和高程控制系统，对每一梁段的中线、高 程进行精确放样，保证现浇箱梁的线形控制精度，同时通过对观测数据的 分析，得出箱梁预拱度计算的依据。（三）悬臂施工控制方法1 梁段轴线定位控制箱梁各节段平面位置控制要点为挂篮行走和就位后的轴

27、线控制，为精确控制挂篮行走轴线位置，在梁段强度达到要求张拉完成后，在带行走的 箱梁顶面先铺设挂篮轨道，轨道铺设必须经过精确的定位，定位后用精扎 螺纹钢将挂篮轨道锚紧固定，经检查合格后方可滑动挂篮，挂篮滑动到位后再用全站议对挂篮轴线进行测量，挂篮实际轴线和设计挂篮轴线的误差 不得大于5mm。将检查无误后，将挂篮后锚锚紧，并施加预应力。2. 箱梁节段长度控制梁段在挂篮精确定位后，用全站议放样出待浇筑梁段的端头，在梁段底板上放两个端点用红油漆标识，在两侧翼缘板上各放两个点，翼缘板外 测端头一个点、变坡出一个点并红油漆标定。放样完后用已标定的钢尺从 已浇筑的梁段的端头量至红漆点处，用以对全站议放样的结

28、果进行校和。这样即可保证梁体端面的垂直度又能保证梁段的长度，施工时要严格按照 红漆点控制堵头模板。3. 箱梁挠度的观测和预拱度的控制施工控制测点布置：在梁段端部左右腹板中间、箱梁横向中部几翼缘板边缘位置分别埋设短钢筋（16,顶部打磨光滑，标高比本梁段测点处的 施工立模标高高出5mm8mm）作为固定观测点。观测时间：温度影响主要是日照影响立模放样和日常测量，因此放样 与日常测量宜安排在早晨8点以前，否则必须进行修正，并且每天将已浇 完的梁段控制点进行复测后进行数据汇总，观察变化，分析原因，并及时 调整立模标高。为保证成型后大桥的中线、标高准确无误，确保中跨顺利 合龙，必须制定周到、合理的施工控制

29、方案，以测量作为搜集数据的外业 手段并严格执行控制方案。具体如下：线形控制是悬臂灌筑过程中对各梁段线形的动态控制过程，准确地定 位施工中梁体顶面、底面标高和纵横向位置，并将其与理论数值进行比较， 找出其偏差值后对偏差进行分析研究，然后找出修正值，指导下一梁段施 工。从而使连续梁顶底面线形平顺，各部的高程误差满足设计和规范要求。 悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程，若测控不及时、不准数据丢 失或失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。因此，在梁工前就要对测 量的方法、时间、布点、位置、次数和精度等内容的实案进行认真研究，在 实际的施工中我部拟采用如下办法进行控制：将仪器置于梁上，以0号段上

30、所设的水准点为准进行测制。从理论上 讲，此法会受到两个T构墩身压缩下沉不等的影响，此下沉值一般较小，不 会超过合龙允许值，并可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。此法 的优点是简单易行、速度快、不受地形，在任何条件下都可采用。4. 施工控制中的注意事项严格控制混凝土容重，尽量使梁段混凝土各龄期的强度和弹性模量术指标与计算采用值接近，减少实际值与计算采用值之间的误差。严格控制预应力筋张拉力的准确度和张拉时混凝土的强度要求（强度达 到设计强度的90%以上）。在每个墩身和0号段上布设基础沉降观测点和墩身压缩观测点，定测基 础沉降和墩身压缩情况，并将结果反应在合龙前4个梁段和边跨段的高程 中。从合

31、龙段前4个梁段起，对全桥各梁段的标高和线形进行联测，并在 这4个梁段内逐步调整，以控制合龙精度。保证挂篮预留孔位置准确。当预留孔位置偏差较大时，挂篮不好调甚至调整不到中线位置，因此必须提高各预留孔的准确度。同时为了防止振 捣混凝土时移位，预留孔要用钢筋网固定。对挂篮与滑道之间、滑道与钢（木）枕之间、钢（木与梁顶混凝土之间的 非弹性变形）施工时必须对此予以重并加强观测，积累经验，准确控制，消除 影响。在T构悬臂灌注施工期间，梁顶面所放材料、机具设备的数量和位 置应该定点定量的进行，以减少偏载的影响。在悬灌即将结束时，梁体悬 臂最大，施工时必须严格控制施工荷载的对称，并对墩的变形加强观测。线形控制

32、观测点要有明显标记，并在施工中妥善保护，避免碰撞后弯折变形。用20直径的钢筋棒作观测点，钢筋露出混凝土面以5mm8mm 为宜，并将钢筋顶磨圆。通过线形控制将竖向挠度误差控制在15mm内，轴线误差控制在10mm 内。（四）合龙段线形控制合龙顺序：先合龙中跨再合龙边跨1. 中跨合龙B10梁段施工完毕后，将挂篮拆除，将合龙段吊架、夕卜侧模、底模吊装 至B10梁段的预留孔上。合龙时应使T构两端的施工荷载对称。在合龙前 48小时对气温进行检测，以选择最佳的合龙时间。调整完合龙段模板后绑扎钢筋，设置预应力管道，焊接劲性骨架，立内模。按悬臂梁段施工的方法施工合龙段磴，合龙应选择当天温度最低时间开始，并使磴灌

33、筑后的温度开始慢慢上升为宜。在7号段两侧设置水箱以 调整标高和内力，并在7号段端头设置观测点，灌注磴时两端水箱应随着碗灌筑重量解除，并随时观察气温和标高,以作必要调整。磋采用泵送。待合龙段碗达到要求强度时，及时对合龙束进行张拉。2. 边跨合龙段中跨合龙段达到设计强度，且合龙束钢绞线张拉完毕后，方可合龙边 跨合龙段，边跨合龙段利用支架合龙。边跨合龙段应根据实际情况采用支架现浇施工，边跨现浇段灌注后，合龙边跨前支架再向前拼装2m,安装模板，绑扎钢筋，设置预应力管道，焊 接劲性骨架，立内模，合龙温度控制在1015。C,確应在4小时内灌注（五）箱梁悬臂浇筑施工的主要精度要求序 号项目允许偏差（mm）备

34、注1梁全长 202边孔梁长 103各变高梁段长度及位置 104边孔跨度 205梁底宽度+ 10, 06桥面中线+ 15, 107梁高+15, 58顶板厚+ 10, 09底板厚+ 10, 010腹板厚+ 10, 011腹板间距 1012挡確墙厚+ 20, 013表面垂直度每米不大于414梁上拱度与设计比 1015支座板四角咼差116螺栓中心位置217支座板平整度218悬臂梁段高程+15, 519合龙前两悬臂端相对高差合龙段长度的1/100 ,且不大于1520梁段轴线偏差1521梁段顶面高程差 1022竖向精轧螺纹筋垂直度每米高不大于123竖向精轧螺纹筋间距 10（六）特殊说明箱梁每一节段悬臂施工

35、过程中，应进行至少以下 3个工况的挠度测量和高程控制测量：(1) 挂篮就位立模板及浇筑箱梁混凝土前；(2) 浇筑箱梁混凝土后，纵向预应力钢束张拉前；(3) 纵向预应力钢束张拉后；为了尽量减少温度对观测的影响.观测时间安排在早晨太阳出来之前。 在施工过程中，对每一节段需进行数次(至少一次)的观测，以便观察各点 的挠度及箱梁梁轴曲线的变化历程，以保证箱菓悬臂端的合龙精度及桥面的 线形。以上测量工况，除对当前施工节段进行高程测量外，同时对已施工的 连续3个节段同时进行高程测量，以得到箱梁节段累计实际变形数据和线 形。附件1支座预偏量与挂篮立模标高计算书一、工程概况1. *大桥工程概况*大桥主桥上部构

36、造采用56+5*80+56m三跨预应力碇变高度连续梁。 箱梁边跨及跨中梁高3.885m,支点梁高6.885m,箱梁梁高按R=252.516m 的圆曲线变化，边支座中心线距离梁端 0.65m。主梁为单箱单室箱梁，梁体采用直腹板，箱梁顶板宽11m,箱梁底板宽 5.7m,水平放置。箱梁梁体两翼悬臂长度为2.4米。顶板厚度0.4m；底板为变 厚度，0.41.0m,按曲线变化，；腹板厚度分别为0.48m,0.60m和09m。箱梁采用三向预应力体系。纵、横向预应力及横隔墙预应力采用 S 15.2mm高强度低松驰预应力钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPao纵向 预应力钢束采用平、竖弯相结合的方式布置

37、。横向预应力钢束布置于顶板 上缘，束距为50cm,交替单端张拉。竖向预应力钢筋采用直径 25mm精轧螺纹钢筋(*k=930MPa),预应力钢筋间距一般为50cm, 111号节段每侧腹 板双肢对称腹板中心布置，其余节段每侧腹板内外侧预应力筋错位25cm布置，采用JLM锚具，下端预埋，上端张拉。箱梁采用 C50混凝土。2. 监测依据有渣轨道预应力混凝土连续梁DK072+713.37*大桥设计图纸公 路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）公路桥涵施工技术规范3施工监控目的与原则*大桥为有渣轨道预应力连续梁双线铁路桥，其荷载较大

38、。为确保*大桥施工期间的质量及安全，积累设计、施工技术资料，同时也为今 后科研工作积累科学数据，因次，对*粋*大桥进行施工监控是十分必要的。为 了有计划、有步骤、科学地进行施工监控工作，同时为保证测试数据的 可靠性，特制定*大桥的施工监控方案。施工控制的目的就是为了在全桥施工完成后，预应力混凝土连续梁桥 中梁的线形、系梁结构及桥面系线形达到设计理想的线形。施工监测的目的就是在全桥上部结构施工过程中，通过监测预应力混 凝土连续梁的应力及变形，来达到及时了解结构实际的行为（工作性能），比 较施工各过程中各结构的应力应变和变形与设计理想的内力变形状态，找出其偏差的原因，及时通知施工单位，通过各种措施

39、控制其在允许的误差 范围内。根据监测数据，首先确保*大桥的预应力混凝土连续梁的安全和 稳定，其次保证结构的受力合理，为大桥安全、顺利建成提供技术保障，并 为以后的桥梁建设提供科学数据。施工监控原则是变形、内力、稳定性综合考虑。其综合性施工（程序、 工序）采取如下的控制策略：在稳定性满足要求的前提下，对变形、应力（应变）进行控制是关键、是前提。对预应力混凝土连续梁变形和内力实行 双控，以变形控制为主，严格控制截面的挠度和拱轴线的偏移，同时兼顾应 力（应变）的发展情况。根据*大桥的特点，选择预应力混凝土连续梁的 线形和应力（应变）为直接控制项目。计算模型1 计算模型计算本桥的主桥总体静力计算采用空

40、间杆系有限元软件Midas进行,时，模拟连续梁桥悬臂浇注的施工过程，以及预应力的张拉，悬臂阶段临时固结，合拢以及支座变换的过程，考虑了混凝土收缩徐变的影响。部分施工过程的计算模型如图2-12-4所示。2.计算荷载(1) 结构自重按照铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005)采用容重按26kN/m3。(2) 二期恒载根据有渣轨道预应力混凝土连续梁DK072+713.37*大桥设计图纸 提供二期恒载集度为115.83kN/m0(3) 预应力参数预应力损失，管道磨擦系数为0.14 ,管道偏差系数取0.0015,松弛损失、收缩徐变及其它损失按照铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构 设计规范(

41、TB10002.3-2005)计算。3. 施工阶段计算模型计算模型采用空间有限元三维变截面梁单元，模拟主梁，按照实际施 工阶段考虑分段施工以及合拢过程模拟施工过程，同时按照预应力的张拉 顺序计算预应力效应，计算模型如图2.12.6所示全桥计算模型二期恒载w零号块施工模拟中跨合拢施工阶段模拟中跨合拢前施工阶段模拟4. 支座纵向预偏量计算结果支座纵向预偏量，按照连续梁的纵向弹性变形以及混凝土收缩徐变引起的各支点偏位，设纵向支座编号为1、2、3、4号支座，其中3号支座为固定支座，其余为活动较支座，根据施工进度推算,合拢应在十二月完成，根据广西*材*大桥去年十二月气温，合拢温度取为15度，基准温度为2

42、5度，根据计算各支座的纵向预偏量为支座预偏量（单位：mm）支座编号133134135136137138139140预偏量-7.47.5-3.603.86.811.711.2其中：其中正向为1号至4号支座方向（145#墩为2号墩，应向小里程方向偏移26mm）。5. 立模标高56+5 X 80+56连续梁立模标高计算表墩号（节段号）节段长度（m）梁顶标高线路中心（m）立模标高（m）13337.86237.862A154.10037.88837.889A141.55037.89737.898A134.00037.92137.924A124.00037.94537.950All4.00037.9693

43、7.962A104.00037.99337.988A94.00038.01738.011A84.00038.04138.037A73.50038.06238.060A63.50038.08338.082A53.00038.10138.101A43.00038.11938.120A33.00038.13738.138A23.00038.15538.156Al3.00038.17338.174AO5.00013438.20338.203AO5.00038.23338.232DI3.00038.25138.250D23.00038.26938.266D33.00038.28738.283D43.00

44、038.30538.299D53.00038.32338.312D63.50038.34438.331D73.50038.36538.353D84.00038.38938.379D94.00038.41338.323DIO4.00038.43738.357Bll2.00038.44938.399BIO4.00038.47338.432B94.00038.49738.468B84.00038.52138.501R73.50038.54238.528B63.50038.56338.554B53.00038.58138.575B43.00038.59938.595B33.00038.61738.61

45、5B23.00038.63538.634Bl3.00038.65338.652BO5.00013538.68338.683BO5.00038.71338.714Cl3.00038.73138.732C23.00038.74938.750C33.00038.76738.767C43.00038.78538.784C53.00038.80338.800C63.50038.82438.817C73.50038.84538.832C84.00038.86938.848C94.00038.89338.861CIO4.00038.91738.875Cll1.00038.91738.918Cll1.0003

46、8.91738.903CIO4.00038.94138.927C94.00038.96538.950C84.00038.98938.975C73.50039.01038.998C63.50039.03139.022C53.00039.04939.042C43.00039.06739.062C33.00039.08539.082C23.00039.10339.101Cl3.00039.12139.111BO5.00013639.16339.163BO5.00039.19339.195Cl3.00039.21139.213C23.00039.22939.232C33.00039.24739.250

47、C43.00039.26539.268C53.00039.28339.285C63.50039.30439.305C73.50039.32539.325C84.00039.34939.351C94.00039.37339.378CIO4.00039.39739.403Cll1.00039.39739.404Cll1.0000.000-0.013CIO4.00039.42139.409C94.00039.44539.438C84.00039.46939.467C73.50039.49039.491C63.50039.51139.514C53.00039.52939.532C43.00039.54

48、739.551C33.00039.56539.569C23.00039.58339.586Cl3.00039.60139.603BO5.00013739.64339.643BO5.00039.67339.671Cl3.00039.69139.688C23.00039.70939.705C33.00039.72739.721C43.00039.74539.737C53.00039.76339.753C63.50039.78439.769C73.50039.80539.785C84.00039.82939.802C94.00039.85339.817CIO4.00039.84639.808Cll1.00039.84639.841Cll1.00039.84639.798CIO4.00039.84639.807C94.00039.84639.819C84.00039.84639.827C73.50039.84639.832C63.50039.84639.837C53.00039.84639.840C43.00039.84639.842C33.00039.84639.843C23.00039.84639.844Cl3.00039.84639.845BO5.00013839.84639.846BO5.00039.84639.8