（精编）武汉理工大学混凝土结构设计原理课程设计

1、本word文档可编辑可修改 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书学号： 0121206120102课程设计课程：混凝土结构设计原理学院：土建学院班级：土木 zy1202姓名：学号： 0121206120102指导老师：2015年 1月 18日本word文档可编辑可修改 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书目录一、设计资料 .22二、设计荷载 .三、主梁毛截面几何特性计算. .2四、预应力钢束面积 的估算及钢束布置. .5五、主梁截面几何特性计算. .8六、截面强度计算 . .七、钢束预应力损失估算 . .10121619222425八、预加应力阶段 的正截面应力验算. .九

2、、使用阶段 的正应力验算十、使用阶段 的主应力验算十一、锚固区局部承压验算十二、主梁变形（挠度）计算. . . . .1 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书贵州道真高速公路桥梁上部构件设计一、设计资料1、初始条件：贵州道真高速公路桥梁基本上都采用标准跨径，上部构造采用装配式后张法预应力混凝土空心板， 20 m空心板、1.25m板宽，计算跨径 19.5m，预制长度 19.96m。参照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范按类预应力混凝土构件设计此梁。42、材料：（1）混凝土：C40混凝土， Ec 3.25 10 MPa，抗压强度标准值fck 26.8MPa，抗压强度设计值 f cd

3、 18.4MPa，抗拉强度标准值ftk 2.40MPa，抗拉强度设计值 ftd 1.65MPa。（2）非预应力钢筋：普通钢筋主筋采用HRB335级钢筋，抗拉设计强度f sd 280MP；箍筋采用 R235级钢筋，抗拉设计强度 f sd 195MP。aa（3）预应力钢筋公称直径为 15.24mm，公称面积为 140mm2，抗拉标准强度f pk 1860MP， f pd 1260MPa，弹性模量 Ep1.95105Mpa，低松弛级。a二、设计荷载设计荷载为公路 -I级，结构重要性系数取 1.0。荷载组合设计值如下：0Q跨中 76kN M汽 399kN.m M恒 710kN.m M跨中 1395kN

4、.m Q j 0 372kNM j 0 0 M 1/ 4 1025kN.m三、主梁毛截面几何特性计算2 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书主梁毛截面图（单位 mm）A八边形 (23 2 32) (23 2 24) 2 23 4402cm2毛截面面积：2A 124 90 - 4402 6758 cm 2截面惯性矩：124 90 32 703323 2431223 1423）2 6125037cm432I2- 423（ 1212 1236 2现将空心板等效为 工字形梁，则计算公式如下：（1）按照面积相等 的原则2b h A八边形kk（2）按照惯性矩相等 的原则316 (23 2 24)

5、 23 243323 243124bkhk1223 123） 703982cm4223（1222212 1236 23联立解得： b 35.5cm;h 62cmkk1故等效 工字梁 的上翼板厚度： h fy1hk 14cm21下翼板厚度： h fy2hk 14cm2腹板厚度： b b 2b 53cmfk3 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书故等效后 的截面如图所示（单位： mm）：等效后截面特性计算如下：全截面面积： AAiA yii全截面重心至梁顶距离： yiA式中： A分块面积；iy分块面积重心至梁顶边 的距离；i截面分块示意图（单位： mm）4 武汉理 工大学混凝土结构设计原

6、理课程设计说明书主梁全截面几何特性如下：S A y y yi分块面积iiiubh312I x A( y y )2 I iyiiui(cm3)(cm)分块号A(cm2)i(cm)(cm4)4(cm )711499412376958381435336012998.953904770711499445244650 0321975012998.98382502-381435336yuI xI iA yii28706723245747.8AAiSi45合计6758yb334110II xI i90 45456122892其中： I分块面积 A对其自身重心轴 的惯性矩iiI分块面积 A对全截面重心轴 的惯

7、性矩xi四、预应力钢束面积 的估算及钢束布置（1）预应力钢筋面积估算按作用短期效应组合下正截面抗裂性要求，估算预应力钢筋数量。对于 A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效预加力为：M W 0.7 ftksN pe1epA W其中：M为正常使用极限状态下按作用短期效应组合计算 的弯矩值， 由已知初始s5 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书条件可知：；M s M跨中1395 KN m设预应力钢筋截面重心距截面下缘 a 70mm，则预应力钢筋 的合力作用点pe y a 450 70 380mm；至截面重心轴 的距离pbp钢筋估算时，截面性质近似取用全截面 的性

8、质来计算，由表可知，跨中截2面全截面面积 A 6758cm；全截面对抗裂验算边缘（即下缘） 的弹性抵抗矩为I6122892453136064cm；Wybftk为 C40混凝土抗拉强度标准值 ftk 2.40MPa；因此，有效预加力合力为：6 3(1395 10 ) (136064 10 ) 0.7 2.4M W 0.7 ftks62.006 10 NN pe1 epA W1380675800 136064 1030.75 f pk 0.75 1860 1395MPa，预应力损失按张拉控制应力 的 20%估算，则需要预应力钢筋 的面积为预应力钢筋 的张拉控制应力为con2.006 1060.8

9、1395N peAp1397mm2(1 0.2)con因此，采用 2束 7 15.24 的钢绞线，则预应力钢筋 的面积22A 2 7 140 1 9 6m0m 1 7 9m7m，满足条件。采用夹片式群锚， 70金属波p纹管成孔。(2)非预应力钢筋面积估算及布置在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态 的要求来估算非预应力钢筋数量。设预应力钢筋和非预应力钢筋 的合力作用点到截面底边 的距离为a 70mm，则有 h h a 900 70 830mm06 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书先假定为第一类 T梁，则有f cdb x(h0 x)即 1.0 1395 10

10、 18.4 1240 x (830 x)f6r0M d22解得： x 77mmh 140mm（另一解不符合题意，舍去）f因此确为第一类 T梁。由 f b x f A f A可知：cdfsdspdpcd ff b x f A18.4 1240 77 1260 1960280pd s22545.6mm 0Asfsd由式可知，非预应力普通钢筋 的面积计算值小于 0，因此，在受拉区不需要按照计算配置非预应力普通钢筋，仅需要按照构造要求配置非预应力钢筋，即可满足此项配筋要求。由公路桥规 9.3.6可知，可取 4 14 的普通钢筋，2A 616mm。现将预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，钢筋布置图如下：

11、sd 14mm最小保护层厚度： c 70- 35 35mm，符合要求30mmd 14mm，符合30mm1240 70 2 70 2 3 18.45钢筋净距： Sn180mm要求。7 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书五、主梁截面几何特性计算由课本查表可知，对于本题已知 的混凝土、预应力钢筋、普通钢筋，其弹性模量分别为455E 3.25 10 MPa、 E 1.95 10 MPa、 E 2.0 10 MPacps（1）预加应力阶段梁 的几何特性在主梁混凝土强度达到设计强度 的 90%后进行预应力 的张拉，此时管道尚未灌浆，因此其截面特性为计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算为混凝

12、4土） 的净截面，计算中应扣除预应力管道 的影响。此时，则有钢筋换算系数如下：E 3.05 10 MPacE p1.95 1052.0 105Es6.46.6EpE 3.05 104EsE 3.05 104cc对梁顶边 的截面惯性矩A重心到梁I xi面积矩youyi分块面积自身惯性矩2A ( you yi ) I I I xi(mm)i分块名称SiAiyi顶距离2yiI i (mm4)A (mm )i3(mm )4(mm )4(mm )（mm）混凝土全面积3.04111086.1228921010675800450830-0.227032 70 233.194 106预留管道面积45.5631

13、080380.23848 .5非预应力钢筋换算面积(1) AsEs4.986 10883028631680380.23449.6净截面换算面积6.12289210100.572108you6.754 1053.308 1086.065 1010449.88 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书（2）使用阶段梁 的几何特性使用阶段孔道已经灌浆，因此不考虑孔道 的影响，而考虑预应力钢筋对换算截面 的影响，其中钢筋换算系数如下：E p1.95 1052.0 105Es66.15EpEsE 3.25 104E 3.25 104cc对梁顶边 的面积矩I xAi重心截面惯性矩A ( you y

14、)2i自身惯性矩youyii分块面积到梁顶I I I xi(mm)分块名称(mm4)S A y I iiii2A (mm )i距离 yi(mm3)(mm4)4(mm )（mm）3.0411 108混凝土全面积6.12289210103.47 1076758004507.17(1) ApEp预应力钢筋换算面积98008.134 106142.83 19.992 1078308300非预应力钢筋换算面积(1) AsEs2.63 106142.83 6.4718 10703172.4you6.888 105全截面换算面积6.1228921010457.173.149 1082.9938 1086.1

15、53 1010变量IIIWouyob h you(mm)WobW pyouyobep阶(mm3)(mm3)(mm3)段13.48 10713.47 10713.895 10715.952 10716.505 107预应力阶段使用阶段450.213.459 107442.839 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书其中： y， y构件全截面换算截面 的重心到上下缘 的距离ouobW，W构件全截面换算截面对上下缘 的截面抵抗矩ouobe为预应力钢筋重心到换算截面重心 的距离， e h you a，对于ppp预应力阶段 ep 900 449.8 70 380.2mm，对于使用阶段ep 90

16、0 457.17 70 372.8mm。六、截面强度计算（1）正截面承载能力计算一般取弯矩最大 的跨中截面进行正截面承载能力计算x求受压区高度先按第一类 T型截面梁计算混凝土受压区高度 x，即：f b x f A f Apcdfsdspdf sd A f Apspd280 616 1260 196018.4 1240115.8mm h 140mmf则有 xf bcdf受压区全部在翼板内，说明确为第一类 T型截面正截面承载能力计算由预应力钢筋和非预应力钢筋布置图可知，预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，合力作用点到截面底缘 的距离 a 70mm，h h a 900 70 830mm，正截面 的承

17、载能力：0x) 18.4 1240 115.8 (830 72.7115.8) 10 6M uf cdb x(h0f222040KN m r M 1395KN m0d因此跨中截面正截面承载力满足要求。（2）斜截面承载能力计算斜截面抗剪承载力计算根据公式进行截面抗剪强度上、下限复核，即：33(0.50 10 ) f bh r V (0.51 10 ) f bh02td00dcu,k10 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书首先，检验上限值截面尺寸检查33(0.51 10 ) f bh (0.51 10 ) 40 530 830cu,k01418.9KN r V 76KN0d其次，检验下

18、限值是否需要计算配置箍筋33(0.50 10 ) f bh (0.50 10 ) 1.25 1.65 530 8302td0453.6KN r V 76KN0d由此可知，截面尺寸符合设计要求，且只需按照构造配置箍筋。斜截面抗剪承载能力按下式计算，即：r0V V Vpddcs3式中： Vcs(0.45 10 )bh (2 0.6P) fcu,kfsvsv12303Vpd(0.75 10 ) f pdA sinpdp其中， 异号弯矩影响系数，11.0；1预应力提高系数，1.25；232受压翼缘 的影响系数，1.1；3A Aps616 1960530 830P 1001001000.586bh0闭合

19、箍筋选用双肢直径为 12mm 的 R235钢筋， f sv 195MPa ，间距2S 100mm，箍筋截面面积 Asv 2 113.1 226.2mm，则有vAsv226.20.00427svbsv530 1003因此， Vcs(0.45 10 )bh (2 0.6P) fcu,kfsvsv123031.0 1.25 1.1 (0.45 10 ) 530 830 (2 0.6 0.586) 40 0.00427 195 957.8KN11 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书因为预应力钢筋布置为直线型，因此有0，则有 V pd0pV V pd 957.8KN r V 372KNcs0

20、d由上可知，支点处截面满足斜截面抗剪要求。斜截面抗弯承载能力由于钢束均锚固于梁端，钢束数量沿跨长方向没有变化，此处预应力混凝土空心板 的施 工方法采用直线配筋 的后张法，即使预应力钢筋在梁端微弯起，一般角度缓和，斜截面抗弯强度一般不控制设计，故不另行计算。七、钢束预应力损失估算（一）预应力钢筋张拉控制应力按公路桥规规定采用0.75 f pk 0.75 1860MPa 1395MPacon（1）预应力钢筋与管道间 的摩擦引起 的预应力损失（）l11 e (conkx)，由公式 13-41可知因摩擦所引起 的预应力损失l1从张拉端至计算截面管道平面曲线 的夹角之和，即曲线包角，按绝对值相加，单位以

21、弧度计；此处 =0；钢筋与管道之间壁间 的摩擦系数，查表 2-5可知， =0.25；k管道每米长度 的偏差对摩擦 的影响悉数，查表 2-5可知，k =0.0015；x从张拉端至计算截面 的管道长度在构件纵轴上 的投影长度， 或为三维空间 的曲线管道 的长度，以 m计，这里取为梁 的计算长度，因此 x =19.5m；1 e (conkx )1395 1- e 0.0015 19.5 40.21MPa。则可计算得l1（2）锚具变形、钢丝回缩和接缝压缩引起 的应力损失（）l 2后张法构件，当张拉结束并进行锚固时，锚具将收到巨大 的压力并使锚具自身及锚下垫板压密而变形，同时有些锚具 的预应力钢筋还要向

22、内回缩，张拉端至锚固端之间 的距离取为构件 的计算长度 l 19500mm，采用有顶压 的夹片式锚具，查表 2-6可得l 4mm，则有：12 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书l419.5 103Ep1.95 105 40MPal 2l（3）混凝土弹性压缩引起 的应力损失（）l 4m 12m按照简化 的公式（ 13-61）可知l 4Eppcm张拉批数， m =2；预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量 的比值，按张拉时Ep4混凝土 的实际强度为设计强度 的 90%，计算可知， E 3.05 10 MPa，cE p1.95 105E 3.05 104因此有6.4Epc截面钢筋重心由预加力

23、产生 的预压应力，pc2N p0 N epp0，其中， N p0(conl1l 2)AppcA0I 0(1395 40 40.21) 1960 2576988.4Nep 900 449.8 70 380.2mm2N p0 N ep2576988.4 2576988.4 380.22p0 9.957MPapc6.754 1046.065 1010A0I 0m 12m2 16.4 9.957 15.925MPa则有l 4Eppc2 2（4）钢筋松弛引起 的应力损失（）l 5对于采用超张拉 工艺 的低松弛钢绞线，由钢筋引起 的应力损失为pe(0.520.26)l 5pef pk式中， 张拉系数，采用

24、超张拉时，钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，0.9；0.3；传力锚固时 的钢筋应力，对于后张法构件则有：pe13 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书1395 40.21 40 15.925 1298.865MPapeconl 1l 2l 4pe则有(0.520.26) pel 5f pk1521.0918600.9 0.3 (0.520.26) 1521.09 36.16 MPa（5）混凝土收缩、徐变引起 的应力损失（混凝土收缩、徐变终极值引起 的受拉区预应力钢筋 的应力损失按下式计算：）l 60.9 E p (t ,t 0)(t ,t 0)ucsuEppspcl 61 15式中 (

25、t ,t )， (t ,t )加载龄期为 t时，混凝土收缩应变终极值和徐csu0u00变应变终极值；t 0加载龄期，即达到设计强度 90% 的龄期，近似按标准养护条件计算，lgt0，则可知， t 20d；对于二期恒载 G 的加载龄期 t 90d；0 2 0即 0.9 fck fcklg28该梁所处环境相对湿度为 75%，其构件理论厚度为2A675800h444.6mm 450mm1240 900 2查表可知：(t ,t ) (t ,20) 1.63；u0u(t ,t ) (t ,90)1.21；u0u3(t ,t ) (t ,20) 0.171 10；csu0csu03(t ,t ) (t ,

26、90) 0.15 10；csucsu对于跨中截面，有N p0()A (p)Apl 5conlIconl 1l 2l 4 (1395 40.21 40 15.925 36.16) 1960 25545775.4N14 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书2N p0N epp0M G1(t ,90) M G2upc(t ,20) W A0I 0Wpup262545775.4 2545775.4 380.2710 106.888 1056.153 10 1014.952 107=5.23MPa1.95 105E p6EpEc 3.25 104Ap AsA01960 6166.888 105

27、0.0037I 01.153 10106.888 105i298.88mmA0A e Asespp1960 372.8 616 372.81960 616eps372.8mmA Asp2ps372.822.556e11psi 2298.8820.9 E p (t ,t 0)(t ,t 0)ucsuEppspc因此，有l 61 150.9 1.95 10 0.171 10 3 6 5.23 1.635 66.598MPa1 15 0.0037 2.556（二）钢筋 的有效应力：对于后张法构件，在第一阶段即预加应力阶段： 40.21 40 15.925l 4lIl 1l 2 96.135MPa有效

28、预应力：1395 96.135 1298.865MPapIconlI第二阶段即使用阶段：有效预应力： 36.16 676.598102.758MPal 6lIIl 51395 96 .135 102 .758 1196 .107 MPapIIconlIlII15 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书八、预加应力阶段 的正截面应力验算构件在制作、运输及安装等施 工阶段，混凝土实际强度达到设计强度 的90%，即 f ck23.4MPa f，tk2.2MPa跨中截面上、下缘 的正应力：N p0A0N epp0tctM G1上缘：下缘：wouwouN p0A0N epp0tccM G1wob

29、wob其中： N p 0A 1298.865 1960 2545775.4NppIep 380.2mmN p0N epp0tM G1则有ctA0wouwou2545775.4 2545775.4 380.2710 106=1。856MPa (压)6.754 10513.48 107513.48 107N p0 N epp0tM G1ccA0wobwob2545775.4 2545775.4 380.2710 10 613.47 1076.754 10513.47 107 5.72MPa（压） 0.7 f ck0.7 23.4 16.38MPa梁支点截面处上、下缘正应力：N p0 N ep254

30、5775.4 2545775.4 380.26.754 105 13.48 107p0tct上缘：A0wou 3.41MPa（拉） 1.15 f 1.15 2.2 2.53MPatkN p0 N ep2545775.4 2545775.4 380.2p0tcc下缘：6.754 10513.47 10 7A0wob16 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书 9.686MPa（压） 0.7 f ck0.7 23.4 16.38MPatct1.15f，因此可通过ck由上式计算可知，支点截面上缘处于受拉状态，规定 的预拉区配筋率来防止出现裂缝，所以在预拉区配置配筋率为应力钢筋0.5% 的非预

31、AsA 0.5% 6.754 10 5 3377mm 202故选用 9 22 的非预应力钢筋（ A 3421mm）配置在空心板 的顶端，其s中非预应力钢筋 的重心到空心板上缘 的距离 a 70mms配置上缘非预应力钢筋后，跨中截面 的截面几何特性如下表：（I）混凝土在预加应力阶段时，混凝土强度达到设计强度 的90%，此时，4E 3.05 10 MPac则有钢筋换算系数如下：E p1.95 1052.0 105EsEpEs6.46.63.05 104E 3.05 104Ecc截面惯性矩AiI x重A (you y ) 2对梁顶边 的面积矩iiI I I x自身心到iyouyi4(mm )分块面积

32、惯性矩分块名称梁顶距离4(mm )(mm)S A yiii2I i (mm4)A (mm )i(mm3)yi（mm）6.12289210108.177 1010混凝土全面积3.04111086758004501170 23预留管道面积43.194106830039185.88 103848 .517 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书上缘非1)As(Es预应力钢筋换19157.62.6 1097013410320369算面积下缘非预应力(1) AsEs5.27 10883028631680391钢筋换算面积3449.6全截面6.1228921010I 0you3.051108A6.

33、5 101004393.77 109换算面积694558.7在使用阶段梁时 的几何特性钢筋换算系数如下：E p1.95 1053.25 104EsEc 3.25 1042.0 10566.15EpEsEcAi重截面对梁顶边 的面积矩自身心到惯性矩I xyouyi分块面积惯性矩梁顶距离A ( you yi)2iI I I x(mm)分块名称iS A yiiiA (mm2)iI i (mm )43(mm )(mm 4)yi4(mm )（mm）6.12289210103.0411 108混凝土全面积6758004508302.43892608预应力钢筋换算面积(1)ApEp8.134 1069800

34、1.433 1080-382.418 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书上缘非预1) As(Es176182.51 108应力钢筋换算面积70123326000377.6下缘非预(1)AsEs2.63 1064.639 108应力钢筋换算面积830-382.43172.46.1228921010I 0you全截面换算面积A06.56 1010447.63.16 1084.38 10 9706390III变Wouyob h youWobW p量youyobep阶(mm)(mm 3)(mm3)(mm )3段1.48 1081.47 1084611.4 1081.66 1081.72 1

35、08预应力阶段使用阶段452.41.45 108其中： y ， 构件全截面换算截面 的重心到上下缘 的距离youobW，W构件全截面换算截面对上下缘 的截面抵抗矩ouobee h youpa，对于p为预应力钢筋重心到换算截面重心 的距离，p预应力阶段 e 900- 439- 70 391mm，对于使用阶段pep 900 - 447.6 - 70 382.4 mm九、使用阶段 的正应力验算应取最不利截面进行控制验算，对于直线配筋 的等截面简支梁来说，一般19 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书以跨中截面为最不利截面。由作用标准值和预加力在截面上缘产生 的混凝土 的法向应力：N p0

36、N ep0M QWou Woup0M G1 M G2cuptkcA0W ouW ou其中：作用（或荷载）标准值产生 的混凝土法向压应力kc预应力钢筋 的永存预应力peN p0使用阶段预应力钢筋和非预应力钢筋 的合力， N p 0ApAsl 6p0受拉区预应力钢筋合力点处混凝土向应力等于零时 的预应力钢筋应力；kc，其中为使用阶段受拉区预应力钢筋由混凝土弹性压缩l 4p0conll 4引起 的预应力损失；为受拉区预应力钢筋总 的预应力损失；l受拉区预应力钢筋由混凝土收缩和徐变 的预应力损失l 6ep0预应力钢筋和非预应力钢筋合力作用点至构件换算截面重心轴 的距离A y pA yssp0pl 6e

37、p0p0 Apl 6AsAs受拉区非预应力钢筋 的截面面积ys受拉区非预应力钢筋重心至换算截面重心 的距离构件混凝土换算截面对截面上缘 的抵抗矩由桥面铺装、人行道和栏杆等二期恒载产生 的弯矩标准值WouM G 220 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书M Q由可变荷载标准值组合计算 的截面最不利弯矩；汽车荷载考虑冲击系数；因此，p0conll 41395 (40.21 40 15.925 36.16 66.598) 15.925 1212.032MPaN p 0ApA1212.032 1960 66.598 616 2334558.35Nl 6 sp0A y pA ysp0pl 6

38、l 6s1212.032 1960 382.4 66.598 616 382.41212.032 1960 66.598 616ep0ApAsp0382.4mmN p0 N ep0M QM G2Wou WouM G1p0因此，cuptkcA0WouWou2334558.35 2334558.35 382.4 (399 710) 1067061641.47 1081.47 107 4.78MPa 0.5 f ck 0.5 26.8 13.4MPa预应力钢筋中 的最大拉应力：M Q(M G1 M G 2p maxpeEP) y0 pI 0I 0I 0(399 710) 1066.56 10101157.192 6382.41196MPa 0.65 f pk 0.65 1860 1209MPa预应力钢筋 的最大拉应力为未超过限制，因此钢筋满足要求。21 武汉理 工大学混凝土结构设计原理课程设计说明书十、使用阶段 的主应力验算截面图如下（单位： mm）：计算点取上梗肋处，预应力混凝土受弯构件由载荷标准值和预应力作用产生 的混凝土主压应力和主拉应力：tpcpcptpcxcycxcy)22(22N p0 N ep0M G1 M G2 M Qp0cxy0y0A0I oI oy0I 0计算主应力点至换算截面 的距离换算截面惯性矩由竖向预应力钢筋 的预加力产生 的混凝土压应力cy在计算