钢筋结构设计

1、目录一、设计资料2二、钢屋架计算7三、内力计算7四、杆件截面设计 9五、节点设计12六、填板计算16七、吊车梁计算16八、排架柱荷载计算 18九、排架柱配筋计算 20十、牛腿设计21十-一、基础设计22某机加工车间设计一、设计资料1.车间基本参数：某公司因生产需要，拟在济南郊区建设一座单层单跨机加工车间（设计使 用寿命50年），车间建筑平面、剖面见下图。车间采用排架结构，下部为现浇钢筋混凝土柱及独立基础，上部采用钢屋架结构， 屋架与排架柱铰接。车间内设有一台 A4工作制的软钩梁式吊车，屋架下弦距离牛腿顶 面1.8m，轨道高度130mm。混凝土排架柱采用实腹矩形柱；吊车梁采用H形截面钢吊 车梁，

2、抗风柱为矩形截面钢筋混凝土柱。车间屋面采用75mm厚彩色夹芯钢板，屋面檩条为卷边 C型钢 （C180 X 70 X 20 X 2.5），檩条间距约1.5m;车间四周围护墙采用240mm厚砖墙，内外各抹灰20mm 厚，表面刷涂料；纵墙塑钢窗洞高为1.8m、宽为2.4m，共上下两层。2、车间荷载、材料自重、抗震设防等级： 屋面活荷载标准值：0.5kN/m 2（不上人屋面，无积灰荷载）； 基本风压：0.45kN/m 2; 基本雪压：0.30kN/m 2; 屋面75mm厚夹芯钢板及檩条自重标准值:0.25kN/m 2 （按投影面积）; 钢屋架及屋面支撑自重标准值（估算）：0.35kN/m 2 （按投影

3、面积）; 钢筋混凝土自重25 kN/m 3;砖及抹灰自重20 kN/m 3;回填土自重20 kN/m 3; 抗震设防等级：6度。3、荷载组合： 钢屋架为简化计算，屋面暂不考虑风荷载作用。首先计算一榀典型简支屋架的内力系数， 然后分别计算下述三种荷载标准值作用下的杆件内力：全跨永久荷载、全跨屋面活荷载、半跨屋面活荷载。最后列表进行下述两种荷载组合：1.2 X全跨永久荷载+1.4 X（屋面活荷载，雪荷载）max ；1.2 X全跨永久荷载+1.4 X（半跨屋面活荷载，半跨雪荷载）max。 排架柱为简化计算，不考虑车间的空间作用，将钢屋架简化成刚度无穷大的水平横梁， 两端与排架柱铰接连接。屋面永久荷载

4、及活荷载标准值分别等效作用到横梁上。首先分别计算下述八种荷载标准值作用下一榀典型排架的内力：永久荷载、屋面 活荷载、左（或右）墙面风荷载、吊车左（或右）刹车力、吊车靠近左（或右）时的竖向荷载；然后列表进行排架柱的内力组合。组合情况考虑以下六种：1.2 X永久荷载+1.4 X（屋面活荷载，雪荷载）max ；1.2 X永久荷载+1.4 X墙面风荷载；1.2 X永久荷载+1.4 X吊车竖向荷载；1.2 X永久荷载+0.9 X 1.4X（屋面活荷载，雪荷载）max +0.9 X 1.4X墙面风荷载；1.2 X永久荷载+0.9 X 1.4 X （屋面活荷载，雪荷载）max+0.9 X 1.4 X吊车竖向

5、荷载；1.2 X永久荷载+0.9 X 1.4 X （屋面活荷载，雪荷载）max +0.9 X 1.4 X墙面风荷载+0.9 X 1.4 X吊车竖向荷载+0.9 X 1.4 X吊车水平荷载。4、地质情况：经勘测，地表土为人工填土，1.2m厚，不宜作为天然地基土，建议全部挖除；其下为粘土，地基承载力特征值fak =200kpa，压缩模量Es = 10mpa，适宜作为地基持力 层。场地地下水静止水位埋深为10.5米，可不考虑水质对基础混凝土的侵蚀。最大冻土深度可按0.5m考虑。5、主要构件材料 钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋； 混凝土： C20 C30 ； 钢材

6、：Q235-B 或 Q345-B 。6、钢屋架形式为梯形钢屋架，吊车吨位为10t，牛腿柱顶标高为4.5m结构布置W 5三至2毎二兰土禪二壬U置岳GXG2XXXG22dm曙反Oro衽更皇莹琶直支5P7*?4e芬R flmP芳总求岂化玄虫】-GXG152X：XDCL、钢屋架计算1、屋面坡度为1/12屋架计算跨度2400-300=23700屋架端部高度H=23125mm3、荷载计算(1) 恒荷载屋面恒荷载0.25 kN/m 2屋架及支撑自重0.35 kN/m 20.25+0.35=0.6 kN/m(2) 活荷载因屋面活荷载0.5 kN/m2 雪荷载0.3kN/m 2，取0.5 kN/m 2永久何载设

7、计值：1.35 X 0.6+1.4 X 0.7 X 0.5=1.3kN/m 2可变何载设计值：1.2 X 0.6+1.4 X 0.5=1.42kN/m 22、荷载组合设计屋架时，考虑以下两种荷载组合：全跨永久荷载+半跨可变荷载 F仁0.6 X 1.2 X 1.5 X 6=6.48 kNF2=0.5 X 1.4 X 1.5 X 6=6.3 kN、内力计算按力学求解器计算杆件内力，然后乘以实际的节点荷载，屋架要上述第一种荷载组 合作用下，屋架的弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆内力均达到最大值，在第二和第三种 荷载作用下，靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号，因此，在全跨荷载作用 下所有杆件的内力

8、均应计算，而在半跨荷载作用下，仅需计算近跨中的斜腹杆内力，取 其中不利内力（正、负最大值）作为屋架的依据。具体计算见图屋架各杆内力组合见表全跨荷载布置图F/2左半跨荷载内力图内力计算表杆件名称内力系数第一种组合第二种组合计算杆件内力全跨O左半跨o右半跨eFX。（KN）F1X +F2 XFr+F X上弦杆AB0000000BC-8.32-5.96-2.36-106.83-91.89-69.10-106.83CD-8.32-5.96-2,36-106.83-91.89-69.10-106.83DE-12.98-8.76-4.31-166.66-139.38-111.78-166.66EF-12.9

9、8-8.76-4.31-166.66-139.38-111.78-166.66下弦杆ab4.53.311.1857.7850.2536.7657.78be11.037.663.37141.63120.2993.14141.63cd14.088.985.10180.78148.50123.94180.78de14.648.146.50187.98146.83136.45187.98斜腹杆aB-8.75-6.44-2.31-112.35-97.93-71.58-112.35Bb6.824.723.0987.6774.2863.9687.67bD-5.42-3.40-2.02-69.59-56.81

10、-48.07-69.59De3.721.921.8047.7636.3735.6147.76eF-2.50-0.74-1.75-32.10-20.96-27.35-32.10Fd1.17-0.401.5815.025.0817.6217.62dH-0.041.50-1.54-0.519.23-10.01-10.01He-1.02-2.421.40-13.10-21.9615.5-21.96竖杆Aa-0.05-0.500-6.42-6.42-3.26-6.42Cd-1.0-1.00-12.84-12.84-6.51-12.84Gd-1.0-1.00-12.84-12.84-6.51-12.84l

11、e1.840.920.9223.6317.8017.8023.63四、杆件截面设计1、上弦杆截面计算整个上弦杆采用同一截面，按最大内力计算N = -184.54 N （压力），查表，节点板厚度选用8mm，支座节点板厚度选用10mm。计算长度 屋架平面内取节间轴线长度，lox =1505mm屋架平面外，根据支撑和内力变化取，loy =6020mm截面宜选用两个不等肢角钢，且短肢相并，如图y 12y图1上弦截面2A=13.82 cmix =1.67cmiy =6.69cm/y= lox / ix =150.5/2.56=59 =150/y = loy / iy =602.0/6.69=90 J =

12、 150b1 /t=100/8=12.50.56loy / b1 =(0.56 X 603.0)/10=33.8可近似取 显=/y ,b类截面，查表y =0.621 N/( y A)=184.54 X 103/(0.621 X 4460)=66.63 N/mm 2 ?=215 N/mm 所选截面合适。2、下弦杆截面计算整个杆件采用同一截面，按最大内力计算，Nmax =185.69 kN （拉力）计算长度屋架平面内取节间轴线长度lx= 300cm ly=600cm屋架平面外根据支撑布置取loy =23.7/2=11.85m试选用2 L 80 X 50 X 8，见图2所示，A =19.7 cm 2

13、, ix = 1.38 cm , i y =4.02 cm按所选角钢进行截面验算:人=lx / ix =300/1.38= 217为=350卜=loy / iy =1185/4.02=295舟=350截面合适y 12x r xy下弦截面3、斜杆截面计算 斜杆AK和斜杆BM合并N = -109.65 kN （压力）,h =2775 , “ = 3067计算所需净截面面积选用 2L70 X6，图所示，A=16.32c m2 , ix =2.15 cm , iy = 3.19cmy12-xxy斜杆截面/x = lox / ix =262.4/2.15=129.069 =150 属于 b 类截面 k

14、= loy / iy =262.4/3.19= 96, 。 14 =150 属于 b 类截面 满足长细比： = 150的要求。b2 /t=11.70.58loy / b2 =0.58 X 262.4/7=21.7 =82.3 X (1+0.475b 3 / ly2t2 )=86.1查轴心受压构件的稳定系数表，=0.392:;二 N/( A)=109.65 X 103/(0.392 X 1632)=171.40 N/mm 2 ?=215 N/mm 2所选截面合适。 斜杆KB和斜杆MC合并N = 87.93 kN (压力)，l0x = 0.8 l = 0.8 X 3067=245.36c m ,

15、l0y = l =306.7 c m计算需要净截面面积An =N/?=87.93 X 103 /215=408.98 mm选用 2 L45 X 5,见图所示，A = 8.58 c m2 , ix = 1.37 cm , iy = 2.18 cm验算：2 ?=215 N/mm/x = lox / ix =245.36/1.37=179.9 p 350= N/( A)= 87.93 X 103 / (0.493 X 1632 ) =102.48 N/mm所选截面满足要求斜杆CD和斜杆QE合并N =-35.40KN , i x = 0.8l=2809 , i y =3511 采用 2 L 65 X

16、6斜杆 Bblox = 0.81 = 0.8 X 270.4=216.32c m , ly = l =270.4 c m/x = lox / ix =216.32/1.72= 126 /=350/x = loy / iy =270.4/2.62 =103 /=350斜杆 Dclox = 0.8l = 0.8 X295.9=236.72c m, lgy = l =295.9c m/x = lox / ix =236.72/1.72= 138 /=350九 =loy / iy =295.9/2.62 =113 /=350斜杆Fd验算略，均满足要求压杆 cF 采用 2 L 56 X 5A =10.8

17、1 cm 2 , ix = 1.72 cm , i y =2.62 cmN = -32.82 kN (压力)lx = 0.8 l = 0.8 X 322.0=257.6c m, ly = l =322.0 c m/x = lox / ix =257.6/1.72= 148 X=150 y = loy / iy =322.0/2.62 =123 /=150b/t=11.20.58 X 2958/56=30.6/ =113 X (1+0.475b 4 / loy 2t2 )=115查表得=0.353 = N/( A)= 31.95 X 103 / (0.353 X 1081 ) =83.7 N/m

18、m 2 ?=215 N/mm 2压杆 dH 和 He 采用 2 L 63 X 5 A =12.29 cm 2, ix = 1.94 cm , i y =2.89 cm压杆 dH : N = 9.96 kN (压力)l0x = 0.8l = 0.8 X 348.8=279.04c m, lOy = l=348.8c m/ = lox / ix =279.04/1.94= 144 /=150b/t=12.60.58 X 3488/63=32/ = loy / iy =348.8/2.89 =121 /=150/z =121 X (1+0.475b 3 / loy 2t2 )=124?=215 N/

19、mm查表得=0.329:;-N/( A)= 9.96 X 103 / (0.329 X 1229) =24.6N/mm同理可得：压杆He=54 N/mm 2 ?=215 N/mm 2A =12.29 cm 2, ix = 1.94 cm , i y =2.89 cml0x = 0.8l = 0.8 X 300=240c m , l0y = l =300c m 竖杆采用2 L 63 X 5(1) 压杆GdN = 12.78kN(压力)/x = lox / ix =240/1.94= 124 /=150/ = loy / iy =300/2.89 =104 /=150b/t=12.60.58 X

20、3000/63=28/ =104 X (1+0.475b 3 / loy 2t2 )=107查表得=0.416:- =N/( A)= 12.78 X 103 / (0.416 X 1229) =25 N/mm 2 ?=215 N/mm 2(2) Ie 采用十字形N = 23.52 KNlox = 0.91 = 0.9 X 330=297c m , ly = l =330c m入=lox / i x =264/1.94= 136 ?=150 k = loy / iy =330/2.89 =114 /=150b/t=12.60.58 X 3300/63=30 =114 X (1+0.475b 3

21、/ ly 2t2 )=117查表得=0.406二二 N/( A)= 23.52 X 103 / (0.406 X 1229) =50.7 N/mm 2 ( 51.12 X 103) / (0.7 X 300 X 160 X 1.22) =2.0 取 h=5mm节点图如下图所示3、下弦B节点选用E43焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值？二160N/m 叭实际所需的焊脚尺寸可由构造确定。焊缝hf=5mmBb杆与节点板连接焊缝同B节点Cb杆可按构造取焊缝长度lw=40mmDb 杆 肢背 lw =0.7N/2 X 0.7hf?tw +2 hf =0.7 X 69.27 X 103/ (2 X 0

22、.7 X 5 X 160)+2 X 5=53mm,取 60mm肢尖 lw =0.3N/2 X 0.7hf ?tw +2 hf =0.3 X 69.27 X 103/ (2 X 0.7 X 5X 160)+2 X5=28mm,取 50mm下弦杆与节点板连接处焊缝hf=6mmT=0.75 X (140.96 57.51) X 103/(2 X 0.7 X 6X 160)+2 X 6=59mm根据实际情况，焊缝长度远大于 59mm，满足要求。lw1= (0.7 X 17.51 X 103) /4、屋脊R节点设焊缝高度 hf=5mm，则所需要焊缝计算长度为:(2X 0.7X 5X 160) +10=2

23、1mm,取 lw=50mm肢尖焊缝 hf=6mm , lw2=15mm，取 lW2 =50mmN=0.15 X 182.15=27.2kNM=27.2 X 0.059=1.62kN m焊缝应力为：TN= (27.2 X 103) / ( 2 X 0.7 X X 5 X 125) =31.22N/mm拌=(1.62 X 10 X 6) / ( 2 X 0.7 gx 1252) =103.10N/mm；-彳 2 =90.1N/mm 2v 160kN/mm 2 vW T(3)中竖杆与节点板的连接焊缝计算：此杆内力较小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊缝尺寸hf=5mm，焊缝长度lw=50 mm ，节点图如

24、下图所示斗 4/2447下弦跨中e节点图5、下弦跨中E节点设计(1) 下弦接头设于跨中节点处，连接角钢取与下弦杆相同截面2 L 80 X 50 X 8，焊缝高度 hf=5mm，焊缝长度为：lw= (185.69 X 103) / (4 X 0.7X 5X 160) +10=93mm，取 lw=110mm 连接角钢长度 lw=2 X 110+10=230mm，取 lw=230mm下弦杆与节点板，斜杆与节点板之间的连接焊缝按构造设计。(2) 弦杆与节点板连接焊计算： 按下弦杆内力的15%计算。N=185.69 X 15%=27.85KN设肢背、肢尖焊肢尺寸为5mm，弦杆一侧需焊缝长度为肢背 lw=

25、 ( 0.75 X7.85 X 103) / ( 2 X 0.7 X XI 00) +10=28.65mm ，取 50mm，肢尖 lw= (0.25 X 27.85 X 103) / (2X 0.7 X 5 X 160) +10=29mm，取 50mm,腹杆与节点板连接焊缝的计算方法与以上几个节点相同。节点图如图所示六、填板计算填板厚度均为8mm上弦杆40i=40 X 4.47 = 178.8cm，取间距 150/2=75cm下弦杆80i=80 X 2.52 = 201.6cm，取间距 300/3=100cm腹杆 斜杆AF,斜杆BM , 40i=40 X2.15 = 86cm，取间距75cm斜

26、杆CO，斜杆QE，斜杆OQ，竖杆AJ，竖杆BL,竖杆CN，竖杆PD，填板厚度为8mm，80i=80 X 1.24= 99.2cm，取间距 300/4=75cm，斜杆 KB,斜杆MC，斜杆OD，填板厚度为6mm，40i=40 X 1.57= 54.8cm，取间距为50cm七、吊车梁计算1、吊车梁采用 Q345 B,起重量10t，跨度22.5，总重量8.8t，小车重量0.88tP k,max =75kN, P k,min =19.2kNP max =1.4 a k,max =1.4 X 1.05 X 75=110.25kN 2、竖向轮压作用Mmax =82.68 X 2.25=186.05kN m

27、专业知识整理分享.-xX110V max =110.25 X 1.5=165.438kN 3、横向水平力T=1.4g &Q+Q )/n=1.4 X 10 X 0.12 X (10+0.88)/4=4.57kNMy =(186 X4.60)/110.25=7.76kN mH=(165.4 X 4.60)/110.25=6.9kN暂取吊车梁截面如右图所示截面特性A=300 X 12 X 2+( 490-24)X 18=15588mm lx =0.8 X 503 /12+1 X 28 X 23.22 +1 X 20 X 27.82 +50 X 0.8 X 2.32 =53600cmly =1 X 2

28、83 /12+1 X 203 /12 =54000cm 4 iy =5.9cmWx = Ix /23.7=3750cm(2) 强度计算(1) 上翼缘最大正应力卢 Mmax / Wnx 上 + My / Wny =186 X 1073750 X 103 + 7.76 X 1072200 X 105=84.66N/mm 2v 255N/mm 2下翼缘最大正应力d= Mmax / Wnx 下=186 X 107(1354 X 1(f=137 N/mm 2 v 310N/mm(2)腹板局部压应力lz =a+5 h y +2 h R =50+5 X 12+2 X 130=370mm% =P/lz tw

29、=1.0 x 110.25 x 103 /18 x 370=16.56 N/mm 2v 215N/mm 2(3) 整体稳定计算宇 l1 t1 / b1 h=(6000 x 10)/ (280 x 520)=0.410.6仏=1.07-0.282/ 仏=0.807% =M x /b Wx + M y / Wy=186.0 x 105 /( 0.716 x 1649 x 103 )+7.76 x 105 /130.7 x 105 =68.91/mm 2 215N/mm满足整体稳定条件(4) 刚度计算v=Wkxl2/10EI=126.56 x 105x 60002/(10 x 2.06 x 10Px

30、 39072)=5.6mm |/1000=6mm疲劳可不验算(5) 加劲肋计算加劲肋 ho/tw =500/10=5080235/?y可按构造配置 0.5 hw a 2 h。取间距 a=1.2 h 0 =600mm1 |11 =截面尺寸 外伸长度 bs = h0 /30+40=57mm厚度ts =bs/15=3.8mm采用 80 x 8mm支座反力Rmax=165.4kN计算截面面积 A=1.8 x 1.2+15 x 0.8=33.6mm绕腹板中线的界面惯性矩1=12 x 183 /12+15 x 0.83/12=583.8cm 4匚 I/A =4.17cm入 =l/i=50/4.17=12.

31、0查表 =0.989N/ A=165.4 x 103 /(0.989 x 33.6 x 102 )=49.8 N/mm 2 = Hk /14=0.346m,宽度 b=400mm取上柱截面尺寸400mm X 400mm下柱截面尺寸400mm X 600mm(1)荷载取值屋面活荷载取屋面活荷载的极大值为 0.5KN/m 2屋面活荷载标准值吊车最大竖向荷载Dmax =165.4kN吊车最大水平荷载Tmax= Dmax ，Tk / Pk,max =(165.4 X 4.6) / (1.4 X 75)=7.2kN偏心距e3 =0.45m吊车梁及轨道自重标准值(0.28 X 0.01+0.008 X 0.

32、5+0.2 X 0.01) X 6 X 7850 X 10=4kN轨道及连接件重力荷载可按0.81.0KN/m 取 0.8 X 6=4.8KN 60. 5F3=1.2 X 4+4.8=4.5KN偏心距 e4=450mmF2=1.4 X 0.5 X 6 X 24/ 2=50.40kN柱自重标准值：上柱G4=1.8 X 0.4X 0.4X 25=7.2kN下柱 g5=4.85 X 0.4X .6 X 25=29.1kNq1风荷载标准值求 q1,q2风压高度变化系数按柱顶至室外天然地坪高度8.75m ,地面粗糙度为B类址=1.00q 1=1.4 q1k =1.4 缶止w0 B=1.4 X 0.8 X

33、 10 X 0.45 X 6=1.4 X 2.16=3.024kN / m ( )q2=1.4q2k = 1.4 X 0.5 X 1.0 X 0.45 X 6=1.4 X 1.35=1.89kN/m( ) 求 W风压高度变化系数按 5.仁0.15+1.8+2.1=9.15mWk =(0.8+0.5) X 2.1+(0.5 0.6) X 1.2 X 1.0 X 0.45 X 6=7.749kNW = Wk X 1.4=10.85kN(2)计算简图及内力计算(所有图示数值均为设计值)屋面恒荷载M1 = G1 e1 X 1.2=2.592kNM2 = G1 e2 X 1.2=5.184kNM3= G

34、4 e4 X 1.2=0.864kNM4 = G3 e3 X 1.2=5.4kN上柱截面惯性矩 Iu =400 X 4003/12=2.13 X 109mm 4下柱截面惯性矩 Il =400 X 6003/12=7.2 X 109mm 4n=Iu/ Il =0.30QHu/ H=1.8/6.65=0.22查表得：C1 =1.62 C3 =1.4V1 =3.28/7.4 X 1.4=0.646kN ()V2 =2.59/7.4 X 1.62=0.59kN ()V= V1+ V2 =1.24kN()屋面均布活荷载2.52kN.mM15.04kN.mM2Dmax 在左柱M1=Dmax e3 = 16

35、5.4 X 0.45=74.43kN mM2=Dmin e3 = 42.3 X 0.45=19.0kN mM1 =36 X 0.05 X 1.4=2.52kN mM 2 =36 X 0.10 X 1.4=5.04kN mV1 =2.52/7.4 X 1.62=0.55kN ( )V2 =5.04/7.4 X 1.4=0.95kN ()V= V1+ V2 =1.5kN()做出左柱内力图利用剪力分配法 Va,i = 14.08kN(v )Vb,i =3.59kN( )Va,2= Vb,2= (14.08 3.59)/2=5.245( )VA= VA,1+ VA,2 = 8.835kN()M(kN.

36、m) V(kN)M( kN.m) V(kN)Tmax 作用Hu/y=(1.65 0.54)/1.65=0.67 当 y=0.6 H 时，C=0.80当 y=0.7 Hu 时,C=0. 77插入法求得：C=0.79VA,1= VB,1 = 0.79 X 7.2=5.72kN而在忽略空间作用时，可认为剪力为 0做内力图:Tmax3.88-3.8849.6-49.6M( kN.m)|9.2V(kN)风荷载作用专业知识以左风为例，Cn =0.337- 8.8358.83562.061-2.3712.37-6.631A柱B柱-10.23Vb,i=q2HC11=1.89 X 7.4X 0.37=5.17k

37、N(v )Va,2=Vb,2=(9.87+8.21+5.17) /2=11.63kN()因此 Va=8.21 11.63=4.125()Vb=5.17 11.63=6.725kN( )做A、B柱内力图将上述内力汇总成表，取1-1截面（上柱底面），11-11截面（牛腿截面）III-III截面（下 柱底面）作为控制面（1）（2 ）屋（3）（4）（5）左（7）右荷载类型恒荷面活荷D maxDmin 在Tmax风风及型号载载在A柱A柱1-1M6-0.152-15.47N59.71250.40M-4.166-4.88858.9611-11N64.2150.4165.4M3.3653.5036.62Ill

38、-IllN101.2950.4165.4V1.4241.63-9.43-0.256+15.47 3.1310.88-13.5700003.57 3.1310.88-13.5742.3000 40.2-55.24197.72-89.2342.3000-9.43 7.224.66-19.56荷载组合如下表土（任意两种或两种以上荷载）内力组合组合项目M+M max相应N(1)+0.9 x(4)+(5)+(6)12.35-M max相应N(1)+0.9 x(2)+(3)+(5)+(7)-29.21N maxI-I相应(1)+0.9 x-29.2(2)+(3)+(5)+(7)1专业知识荷载组合恒荷载+0

39、.9 x恒荷载+任一活荷载NV组合项目MNV59.7159.72(1)+ (6)10.621259.71-13.859.72(1) +( 7)312105.0110.7(1)+ (2)-0.4111MNmin相应M+(1)+0.9 X(3)+(5)+(7)-1.5759.71(7)-13.8359.7122(1)+M max相应N(1)+0.9 X213.0229.(3) + (5) + (6)61.517(1)+(3)54.7961-Mmax相应N(1)+0.9 X-20.3147.6-17.764.2(2) + (7)84(1)+(7)41N max相应M(1)+0.9 X258.4229

40、.(2) +( 3) +( 5) + ( 6)51.4713(1)+(3)54.7961Nmin相应M11-11-10.3102.2-17.764.258(1)+(7)41+M max相应N(1)+0.9 X(2) + ( 4) + (5) +163.6295.523.101.0101.(6)11078(1)+(6)829-162.139.3-30.-85.8101.III-IIIMmax856946(1)+(7)729相应N maxM(2) + ( 3) + (5) +163.6295.5(6) 11Nmin相应(1)+0.9 X相应23.078(1)+ ( 3)266.40.0070N-9

41、0.4139.3-30.946(1)+ ( 6)101.0101.829-18.14九、排架柱配筋计算柱的混凝土 C30,?c =14.3N/mm 2 as = 35mm钢筋：受力筋HRB335，箍筋HPB235计算长度：排架方向上柱 I。=2 X 1.65=3.3m下柱 l=1.0H l =5.75m垂直于排架方向上柱I。=1.25 X 1.65=2.06m 下柱1=0.8 X 5.75=4.6m(1)上柱配筋计算Nb = a?c bh 0=1.0 X 14.3 X 400 X 365 X 0.55=1148.3kNI-I截面内力远小于Nb，都属于大偏心受压由N与M相关性可知：N=105.12kNM=24.98kN m为最不利组合a=N/ a1 ?c b=59.76 X 103/ (1.0 X 14.3 X 400) =10.418.4mm0.