重庆金隅大成时代都会项目（二期）模板工程施工专项方案

1、重庆金隅大成时代都会项目（二期） 模板工程施工 专项方案 编编 制：制： 校校 审：审： 批批 准：准： 单单 位：位： 重庆渝发建设有限公司重庆渝发建设有限公司 重庆金隅大成时代都会项目项目部重庆金隅大成时代都会项目项目部 编制日期：编制日期： 二二 0 0 一三年四月十三日一三年四月十三日 目录目录 一、模板安装一、模板安装.3 （一）工程概况.3 （二）编制依据3 （三）施工准备.3 （四）模板施工的一般要求.4 （五）模板的安装.4 二、模板的拆除二、模板的拆除.10 三、质量保证措施三、质量保证措施.11 四、安全保证措施四、安全保证措施.13 五环境保证措施五环境保证措施.14 六

2、、模板受力验算六、模板受力验算.15 （一）墙模板计算书.15 （二）柱模板支撑计算书.21 （三）梁侧模板计算书.27 （四）扣件钢管大梁底模支架计算.37 （五）扣件钢管楼板模板支架计算书.44 一、模板安装一、模板安装 （一）工程概况（一）工程概况 重庆金隅大成时代都汇项目二期工程位于南岸区茶园新区鹿角组团 a 标准分区， 毗邻茶园新区管委会。由 5 栋高层住宅、1 栋幼儿园以及商业和地下车库等配套设施组 成。总建筑面积 98387.69。本工程地理位置极为优越，交通便利。是居家置业的理 想场所。整个二期工程因土石方开挖进度原因，本工程分三批组织施工，先进行幼儿 园施工，再进行 1、2

3、号楼施工，最后进行 3、4、5 及商业施工。 1#楼建筑面积：17103.44 平方米; 2#楼建筑面积：14064.27 平方米;3#楼建筑面 积：13551.96 平方米; 4#楼建筑面积：14023.30 平方米; 5#楼建筑面积：18194.90 平 方米; 车库建筑面积：19050.34 平方米；建筑层数：1#楼 26 层，建筑高度：78 米、 2#楼 26 层,建筑高度：78 米、3#楼 25 层，建筑高度:79.8 米、4#楼 25 层，建筑高度: 79.8 米;5#楼 24 层，建筑高度:77.6 米；本项目结构形式：1#、2#楼为剪力墙结构, 3#、4#、5#楼为框支-剪力墙

4、结构,车库、商业裙楼为框架结构。 本方案针对工程模板施工编制，采用 15mm 厚木模板，5085 的木方加固及 483.2 钢管作支撑。 序号楼栋楼层层高 m备注 1 幼儿园1、2、3 3.6 负二层 4.2 负一层 6.9 13.9 2 2 号楼 2-283 负二层 4.2 负一层 5.4 13.9 3 1 号楼 2-263 4 3 号楼负二层 4.2 结构层 4.6 负一层 4.5 1、2 层 4 3 层 5.9 4 层（转换层） 3.5 5-25 层 3 负二层 4.5 负一层 6.3 1 层 4.3 2 层 4 3 层 5.9 4 层（转换层） 3.5 5 4 号楼 5-253 负二层

5、 4.2 负一层 6 1 层 4.3 2 层 4.2 3 层 6.2 4 层（转换层） 3.5 6 5 号楼 5-243 （二）编制依据（二）编制依据 1、本工程施工图纸 2、本工程施工组织设计 3、 工程建设标准强制性条文 （房屋建筑部分） 4、 建筑施工模板安全技术规范 jgj162-2008 5、 建筑工程施工质量验收统一标准 gb50300-2001 6、 混凝土结构工程施工质量验收规范 gb50204-2002（2011 版） 7、 高层建筑混凝土结构技术规程 jgj3-2010 8、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj130-2011 （三）施工准备（三）施工准备 1、人

6、员准备: 现场配备主办施工员 1 人（各楼栋分别配置） 、质安员 3 人、放线测量工 3 人、木 工 100 人（分批次进场） 。 2、机具准备 木工刨床、木工园锯机、电焊机、电钻、手锯、手锤、扳手、线锤等。 3、材料准备 木模板（12202440，9121830） 、木枋（5085） 、钢管（483.2） 、扣件、铁丝、 元钉、对拉螺栓、山型卡等。 （四）模板施工的一般要求（四）模板施工的一般要求 模板安装的一般要求： （1）安装模板时，高度在 2m 及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。 （2）具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中 所产生的荷载

7、。 （3）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。 （4）模板接缝应严密，不得漏浆。 （5）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停 止后，应及时清除模架及地面上的积水。 （6）楼层高度超过 4 米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺 脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监 护，严防伤及行人。 （7）施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶 独立梁或在其模板上行走。 （8）模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。 （9）不得

8、将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将 模板及支承件与脚手架分开。 （10）在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施 工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。 （五）模板安装（五）模板安装 安装工艺要求：首先弹出墙、柱、梁的边线及控制线，根据模板拼装图采用散装拼 接法。 安装模板宜采用两侧模板同时安装。第一步模板安装锁定插入对拉螺栓和套管，并 将两侧模对准基线使之稳定，然后用蝶形扣件与钩头螺栓固定于模板边肋上，调整校 正两侧模板的平直。 内钢楞固定，穿墙螺栓由内外钢楞中间插入，用螺母将蝶形扣件拧紧，使两侧模板 成为一体。安

9、装斜撑，调整模板垂直。 模板安装必须保证位置正确，立面垂直。不垂直时通过模板支架进行调整。模板横 向应水平一致，不平时可通过模板下部地脚进行调整。 对拉螺栓要连接牢靠，松紧力度一致。 安装支撑加固架体，保证模板垂直度及位置正确。 1、基础模板施工方法、基础模板施工方法 本工程基础土质较好，为中风化砂岩，基础开挖采用水钻人工配合开挖，原槽浇 筑基础混凝土。 2、梁模板施工方法、梁模板施工方法 （1）侧模支设： a. 断面高度 1300mm 模板采用 15mm 厚木模板。 内龙骨间距不大于 250mm，内龙骨采用 5085mm 木方。 外龙骨间距 610mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.2mm。

10、 对拉螺栓布置 3 道，在断面内间距为 200+450+450mm，沿跨度方向间距 610mm，直 径 14mm。 b. 断面高度大于 1000，小于 1300 时，按 1300 情况考虑 c. 断面高度 1000mm，两侧楼板高度 150mm。 模板采用 15mm 厚木模板。 内龙骨间距不大于 250mm，内龙骨采用 5085mm 木方。 外龙骨间距 610mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.2mm。 对拉螺栓布置 2 道，在断面内间距为 200+600mm， 沿跨度方向间距 610mm，直径 14mm。 d. 断面高度小于 1000 时按 1000 情况考虑。 （2）梁底支撑： a. 最大

11、框架梁 基本尺寸为：截面 bd=400mm1300mm，梁底支撑立杆沿梁跨度方向间距 l=0.50 米， 梁底两侧支撑立杆之间间距 l=0.80 米（可根据实际梁宽进行调整） ，步距 h=1.50 米； 梁底横竿间距 0.5 米，横杆到梁底模板距离为 85mm。 b.当梁截面大小比 a 情况，差别不大时，仍按 a 情况考虑 c.当梁截面差别较大时，可适当放大立竿间距 （3）在复核梁底标高、效正轴线无误后，搭设和调平模板支架（包括水平拉杆和剪刀 撑） ，安放木楞，再在横楞上铺放梁底板，拉线找直，并用铁钉与木楞固定。在绑扎钢 筋后，安装并固定两侧模板。 梁模安装示意图 8 垫木 满棠架架体。 2

12、梁侧模加固杆。 3 板模板木枋加固带。 4 梁模板木枋加固带。 5 板模板。 6 梁模板。 7 板底钢管支撑。 （4）按设计要求现浇梁跨度大于或等于 4m 时，按 2起拱。 （5）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模 支架上操作或上下通行。 （6）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时， 必须验算该楼层结构的负荷能力。 （7）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过 2 个（包括 2 个） ，对接的支撑要用三面固定。 3、楼板模板的施工方法、楼板模板的施工方法 （1）楼板模板支设： 15 厚的木模板 5085

13、的木方内楞，间距取 400 483.2 钢管外楞，根据立竿间距确定,距离模板 85mm。 满堂脚手架作支撑，满堂脚手架的立竿横距、纵距统一取 0.8m ，步柱 h 取 1.5m。 相关模板、木方、钢管、扣件抗滑等验算见设计计算书。 楼板模板的支设图 4、柱模板施工方法、柱模板施工方法 （1）模板支设： a.a. 柱模板的截面宽度 b=600mm，b方向对拉螺栓4道， 柱模板的截面高度 h=1000mm，h方向对拉螺栓4道， 柱模板的计算高度 l = 4700mm, 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.2mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度85mm。 b方向竖楞

14、5根，h方向竖楞5根。 b.b. 柱截面宽度和高度小于600mm时，模板侧压力按600mm情况考虑 （2）柱模板高度l4700时，模板的支设仍按（1）考虑。考虑模板的侧压力会增大， 柱砼采取分层浇筑。 （3）当柱模板的支设采用单块就位组拼的方法。先将柱子第一节四面的模板安装就位 用连接角组拼好，校正好对角线，并用柱箍固定，然后用同样的办法组拼第二节模板， 直到柱全高。 （4）成排柱子支模前，先在底部弹出通线，将柱子位置兜方找中。 （5）柱子支模前必须先校正钢筋位置。 （6）柱子底部可做小方盘模板，或以钢筋角钢焊成柱断面外包框，保证底部位置正确。 如下图。 （7）成排柱子支撑时，先立两端柱模，校

15、正与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立 中间各根柱模 （8）为确保柱子模板不跑位，用满堂脚手架做支撑。 （9）柱模在安装时，应注意以下事项： a.保证柱模的长度符合模数，不符合的部位要放到节点部位处理；或以梁底标高为准， 由上往下配模，不符合模数部分放到根部处理；高度在 4m 及 4m 以上时应四面支撑。 当柱高超过 6m 时，不宜单根柱支撑，宜几根柱同时支撑连成构架； b.柱模要用水泥沙浆堵严，防止跑浆；柱模的浇注口和请扫口，在配模时一并考虑留 出； 2加焊钢筋，长与柱外包齐 1柱内钢筋 柱底焊外包框 2 1 c.梁、柱模板在分两次支设时在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模板先不拆，以 便与

16、墚模板连接； 5、剪力墙模板施工方法、剪力墙模板施工方法 （1）支设方法： 计算断面宽度200mm，高度3000mm，两侧楼板高度130mm。 模板面板采用15mm厚木模板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用5085mm木方。 外龙骨间距460mm，采用双钢管48mm3.2mm。 对拉螺栓布置6道，在断面内竖直间距200+500+500+500+500+500mm，断面跨度方 向间距460mm，直径14mm。 （2）截面高度大于3000mm时，模板支设情况仍按（1）考虑。在浇筑砼时采取保护措 施。 （3）按位置线安装好门洞口模板。 （4）墙模板拼装平整，符合质量检验评定标准。 （5）墙身中间根

17、据模板设计配制14 的对拉螺栓，组装模板时使两侧穿孔的模板对称 放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。 （6）模板面涂刷隔离剂。 6、楼梯模板施工方法、楼梯模板施工方法 楼梯模板采用 15mm 厚木模板支模。施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安 装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。 483.5钢管支撑系统 木方 模板 楼梯模板大样图 二、模板的拆除二、模板的拆除 模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时， 必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。 1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定

18、进行，或采取先支的后拆，后支 的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。 2、基础模板拆除 （1）拆模板时应将拆下的木楞，模板等，进行定点堆放。 （2）拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。 3、现浇梁、楼板模板拆除 （1）现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍柱侧模柱底模砼板支承构件 （梁楞）平板模梁侧模梁底支撑系统梁底模。 （2）拆除模板时，要站在安全的地方。 （3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块木模板要有人接应拿稳，应 妥善传递放至地面，严禁抛掷。 （4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊 兰降落

19、（严禁模料从高处抛掷） ，到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放。 （5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 （6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢 靠，以免发生事故。 （7）水平拉撑，应首先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。 4、现浇柱子、剪力墙模板拆除 （1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。 （2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。 5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱不得拆除，待砼 浇筑完毕 7 天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求） 。 6、拆除完的模板

20、严禁堆入在外脚手架上。 三、质量保证措施三、质量保证措施 1、梁、板模板： 梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：防治的方法是，梁、板 底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足 够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。梁、 板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上 下口模板不变形。 2、柱模板： （1）涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍 自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和增加坚向加固木方，以保证 柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工

21、应认真按设计要求作业。 （2） 柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜 撑（或拉锚） ，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠 所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。 （3）轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前 要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的 另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模项技通线，再支 中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四 面支撑，保证每柱垂直和位置正确。 3.墙模板： （1）墙体厚薄不一，平整度

22、差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度， 龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。 （2）墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞严，模板 间卡固措施牢靠。 （3）门窗洞口混凝土变形：产生的原因是，门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不 牢，门窗模板内支撑不足或失效。 4.模板在使用过程中应加强管理： 模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时应轻搬轻放，发现有损坏及变 形时，应及时修理。模板应分类、分规格码放，对于木模板的侧面、切割面、孔壁应 用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数。 5.技术措施: （1）模板表面如有孔洞、毛边、不平直处，用塑料胶带

23、纸封贴堵缝。 （2）当梁跨度大于 4.0 米时，梁中间应起拱，起拱高度为 2.5。 （3）所有模板每次周转均应均匀涂刷隔离剂，便于模板拆除，不破坏混凝土成 品。 （4）悬挑构件在 2 米以内必须在强度达到 85%以后，方可拆除支撑构件，悬挑超 过 2 米的构件，必须在其强度达到 100%后方可拆除。 四、安全保证措施四、安全保证措施 1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系 牢。 2、工地仓库根据材料分别设置物资仓库、易燃易爆材料专库及有毒材料专库。 保证仓库的干燥通风，重点防止仓库内材料自燃与电气起火。仓库内严禁明火与吸烟， 并 设置禁令标牌；按要求配置灭火器，

24、定时检验、换药。 3、工地吸烟处： 项目部在施工场所禁止肖烟，在建筑物内楼梯附近每三层设置吸烟处，并配置烟 灰盆，防止烟蒂乱扔布失火。在吸烟处设置木椅以方便职工的稍微歇息。 4、安装与拆除 5m 以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂 直面操作。 5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有工头的安全措施。 6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪雨后应先清扫施工现场， 略干不滑时再进行工作。 7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳 子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。 8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 9、支

25、撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。 10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头等钉牢。拆模间歇时， 应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空。 11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模 板拆除后即将洞口盖好。 12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时， 要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在 门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落。 13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作； 不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋作业。 1

26、4、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面 工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安人意识。 15、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。 16、拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序 拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。 17、在模板垂直运输时，吊点必须符合扎重要求，以防坠落。模板顶撑排列必须 符合施工荷载要求，尤其遇地下室吊装，地下室顶模板、支撑还另需考虑大型机械行 瞳 因素，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆模时，临时脚手架必须牢固，不 得用拆 下的模板作脚手板。

27、脚手板搁必须牢固平整，不得有空心板，以防踏空。砼板上 的预留孔，应在施工组织设计时就作好技术交底（预设钢筋网架） 。 五、环境保证措施五、环境保证措施 建筑工程施工中存在的主要影响环境的因素有：噪声污染、粉尘污染、以及施工 中所产生的固体垃圾对环境造成的污染等方面。同时，结合本工程位于市区这一现实 情况，在本工程的施工中，我们拟从以下几个方面入手，作好环境保护工作。 （一）建立培训协调机制： 1在本工程施工过程中，严格按照我公司环境管理程序进行施工，严格控制各 种环境因素对周边环境造成的不利影响。 2项目部成立环境管理工作小组，建立从组织实施检查记录整改的环保 工作保证体系；配合业主设立居民来

28、访接待处，积极和附近居民建立协调互助关系。 定期对附近的居民进行互访，及时了解情况，达成谅解。 （二）减少、降低噪声污染措施： 贯彻执行国家有关部门关于加强施工现场及噪声扰民管理的有关规定，特别做到： 1人为的噪声控制措施：尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪音 扰民的自觉意识。 2合理安排布置加工机械的位置，使其尽量远离学习、生活区，尽量降低噪声 对周围环境的不利影响。 3施工现场的强噪音机械如：电锯、电刨、砂轮机等，在施工现场尽量安排在 白天施工，不致影响学生与居民的休息时间。 4加强技术装备投入，采用先进的施工设备，降低机械噪声，减少噪音扰民。 （三）减少固体垃圾污染措施： 加强

29、技术管理，精打细算，准确提制材料需用计划；加强材料质量检查，采购 高质量材料，从而有效利用材料，减少施工中废料产生量，从而减少固体废物量，减 轻对环境的污染。 六、模板六、模板受力验算受力验算 （一）（一）墙模板计算书墙模板计算书 1、墙模板基本参数、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度3000mm，两侧楼板高度130mm。 模板面板采用木模板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用5085mm木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.2mm。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500mm，断面跨度 方向间距460mm，直径14mm。 2004504504

30、50450450450450 3600mm 300mm 模板组装示意图 2、墙模板荷载标准值计算、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取5.000h； t 混凝土的入模温度，取20.000； v 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1

31、.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=48.870kn/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=48.880kn/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 4.000kn/m2。 3、墙模板面板的计算、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取3.40m。 荷载计算值 q = 1.248.8803.400+1.44.0003.400=218.470kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 34

32、0.001.501.50/6 = 127.50cm3； i = 340.001.501.501.50/12 = 95.63cm4； 250 250 250 218.47kn/m ab 计算简图 1.092 1.365 弯矩图(kn.m) 21.85 32.77 27.31 27.31 32.77 21.85 剪力图(kn) 1.008 0.080 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=21.847kn n2=60.079kn n3=60.079kn n4=21.847kn 最大弯矩 m = 1.365kn.m 最大变形 v = 1.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板

33、抗弯强度计算值 f = 1.36510001000/127500=10.706n/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 t=332770.0/(23400.00015.000)=0.964n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.008mm 面板的最大挠度大于250.0/250,认为满足要求! 4、墙模板内龙骨的计算、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计

34、算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 60.079/3.400=17.670kn/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 200 450 450 450 450 450 450 450 100 17.67kn/m ab 内龙骨计算简图 0.354 0.235 内龙骨弯矩图(kn.m) 内龙骨变形图(mm) 0.00 3.53 4.13 3.82 3.93 4.02 3.99 3.96 3.96 3.99 4.02 3.93 3.82 4.13 4.57 3.38 1.77 0.00 内龙骨剪力图(kn) 经过计算得到最大弯矩 m= 0.354kn.m 经过计算

35、得到最大支座 f= 8.702kn 经过计算得到最大变形 v= 0.2mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5.008.508.50/6 = 60.21cm3； i = 5.008.508.508.50/12 = 255.89cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.354106/60208.3=5.88n/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=34567/(25085)=1.612n/mm2 截面抗

36、剪强度设计值 t=1.60n/mm2 内龙骨的抗剪强度计算不满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.2mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 5、墙模板外龙骨的计算、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取横向支撑钢管传递力。 460 460 460 8.70kn 8.70kn 8.70kn 8.70kn 8.70kn 8.70kn ab 支撑钢管计算简图 0.547 0.825 支撑钢管弯矩图(kn.m) 0.218 0.013 支撑钢管变形图(mm) 8.428.42 0

37、.280.28 8.98 8.98 8.70 8.70 0.000.00 8.70 8.70 8.98 8.98 0.280.28 8.428.42 支撑钢管剪力图(kn) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.825kn.m 最大变形 vmax=0.218mm 最大支座力 qmax=17.684kn 抗弯计算强度 f=0.825106/10160000.0=81.20n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算、对拉螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 对拉螺栓

38、所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): a = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kn): n = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 17.684 对拉螺栓强度验算满足要求! （二）（二）柱模板支撑计算书柱模板支撑计算书 a：600600 截面计算截面计算 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 b=600mm，b方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 h=1000mm，h方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 l

39、= 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.2mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度85mm。 b方向竖楞5根，h方向竖楞5根。1000 237 237 237 237 333 1000 237 237 237 237 333 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，

40、取5.714h； t 混凝土的入模温度，取20.000； v 混凝土的浇筑速度，取60.000m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=86.390kn/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=86.400kn/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 4.000kn/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 237 237 237 43.71kn/m ab

41、面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.286.4000.400+1.44.0000.400=43.712kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； i = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/mm2； m = 0.100

42、ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得到 m = 0.100(1.234.560+1.41.600)0.2370.237=0.247kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24710001000/21600=11.415n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.234.560+1.41.600)0.237=6.229kn 截面抗剪强度计算值 t=36229.0/(2400.00018.000)=1.298n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算

43、 t t，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67734.5602384/(1006000194400)=0.638mm 面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求! 4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 400 400 400 25.95kn/m ab 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 bh 两方向最大间距0.237m。 荷载计算值 q = 1.286.4000.237+1.44.0000.237=25.954kn/m 按照三跨连续梁

44、计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公 式如下: 均布荷载 q = 10.382/0.400=25.954kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.125.9540.400.40=0.415kn.m 最大剪力 q=0.60.40025.954=6.229kn 最大支座力 n=1.10.40025.954=11.420kn 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5.008.508.50/6 = 60.21cm3； i = 5.008.508.508.50/12 = 255.89cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.4

45、15106/60208.3=6.90n/mm2 抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=36229/(25085)=2.198n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 抗剪强度计算不满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67721.628400.04/(1009500.002558854.3)=0.154mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 5、b方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 p： p =

46、 (1.286.40+1.44.00)0.237 0.400 = 10.38kn 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取木方传递力。 448 333 448 5.19kn 10.38kn 10.38kn 10.38kn 5.19kn ab 支撑钢管计算简图 0.526 0.653 支撑钢管弯矩图(kn.m) 0.174 0.027 支撑钢管变形图(mm) 3.75 3.75 1.441.44 11.8211.82 5.195.19 5.195.19 11.8211.82 1.441.44 3.75 3.75 支撑钢管剪力图(kn) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.65

47、2kn.m 最大变形 vmax=0.174mm 最大支座力 qmax=17.009kn 抗弯计算强度 f=0.652106/10160000.0=64.17n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于448.3/150与10mm,满足要求! 6、b方向对拉螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): a = 105.000 对拉螺栓最大

48、容许拉力值(kn): n = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 17.009 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、h方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 p： p = (1.286.40+1.44.00)0.237 0.400 = 10.38kn 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取木方传递力。 448 333 448 5.19kn 10.38kn 10.38kn 10.38kn 5.19kn ab 支撑钢管计算简图 0.526 0.653 支撑钢管弯矩图(kn.m) 0.174 0.027 支撑钢管变形图(mm) 3.75 3.75 1.441.44

49、11.8211.82 5.195.19 5.195.19 11.8211.82 1.441.44 3.75 3.75 支撑钢管剪力图(kn) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.652kn.m 最大变形 vmax=0.174mm 最大支座力 qmax=17.009kn 抗弯计算强度 f=0.652106/10160000.0=64.17n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于448.3/150与10mm,满足要求! 8、h方向对拉螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm

50、2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): a = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kn): n = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 17.009 对拉螺栓强度验算满足要求! （三）梁侧模板计算书（三）梁侧模板计算书 a .4001300 截面计算截面计算 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度1300mm，两侧楼板高度150mm。 模板面板采用木模板。 内龙骨布置7道，内龙骨采用5085mm木方。 外龙骨间距610mm，外龙骨采用双钢管4

51、8mm3.2mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+450+450mm，断面跨度方向间距610mm，直径14mm。200500500 1450mm 400mm 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模温度，取20.000； v 混

52、凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.450m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=34.800kn/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=35.000kn/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 4.000kn/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.61m。 荷载计算值 q = 1.235.0000.610+1.44.0000.610=29.

53、036kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 61.001.501.50/6 = 22.88cm3； i = 61.001.501.501.50/12 = 17.16cm4； 208 208 208 208 208 208 29.04kn/m ab 计算简图 0.098 0.133 弯矩图(kn.m) 2.38 3.66 3.20 2.85 2.97 3.08 3.08 2.97 2.85 3.20 3.66 2.38 剪力图(kn) 0.341 0.018 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=2.385k

54、n n2=6.863kn n3=5.817kn n4=6.165kn n5=5.817kn n6=6.863kn n7=2.385kn 最大弯矩 m = 0.133kn.m 最大变形 v = 0.3mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 022875=5.814n/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 t=33664.0/(2610.00015.000)=0.601n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t

55、 t，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.341mm 面板的最大挠度小于208.3/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 6.863/0.610=11.252kn/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公 式如下: 均布荷载 q = 6.863/0.610=11.252kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.111.2520.610.61=0.419kn.m 最大剪力 q=0.60.610

56、11.252=4.118kn 最大支座力 n=1.10.61011.252=7.550kn 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5.008.508.50/6 = 60.21cm3； i = 5.008.508.508.50/12 = 255.89cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.419106/60208.3=6.95n/mm2 抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=34118/(2508

57、5)=1.453n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.60n/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6779.376610.04/(1009000.002558854.3)=0.382mm 最大挠度小于610.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取横向支撑钢管传递力。 200 500 500 100 2.38kn 6.86kn 5.82kn 6.17kn 5.82kn 6.86kn 2.38kn ab 支撑钢管计算简图 0.786 0.576

58、支撑钢管弯矩图(kn.m) 0.006 0.210 支撑钢管变形图(mm) 0.000.00 2.382.38 9.299.29 2.432.43 3.393.39 9.569.56 7.02 7.02 1.201.20 5.66 5.66 2.38 2.38 0.000.00 支撑钢管剪力图(kn) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.786kn.m 最大变形 vmax=0.210mm 最大支座力 qmax=16.576kn 抗弯计算强度 f=0.786106/10160000.0=77.36n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度

59、小于500.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): a = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kn): n = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 16.576 对拉螺栓强度验算满足要求! b .4001000 截面计算截面计算 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度1000mm，两侧楼板高度150m

60、m。 模板面板采用木模板。 内龙骨布置6道，内龙骨采用5085mm木方。 外龙骨间距610mm，外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+550mm，断面跨度方向间距610mm，直径14mm。 200200200200200 200600 1200mm 400mm 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无