某办公楼钢筋混凝土框架结构设计土木毕业论文

1、 本 科 毕 业 论 文（设计） 校园某办公室钢筋混凝土 结构设计 系 部 建筑学部 专 业 土木工程 年 级 班级名称 本土木工程 1 班 学 号 学生姓名 指导教师 2011 年 05 月 目录目录 1.1.结构选型结构选型.1 1 1.1.板的选型.1 1.2.梁的选型.1 1.3.柱的选型.2 2.2.板的设计板的设计.3 3 2.1.楼板设计（塑性法）.3 2.1.1.荷载计算 .3 2.1.2.配筋计算 .3 2.2. 屋面板设计（弹性法） .11 2.2.1.荷载计算 .11 2.2.2.配筋计算 .11 3.3.重力荷载计算重力荷载计算.1717 3.1.屋面及楼面的永久荷载标

2、准值.17 3.2.屋面及楼面可变荷载标准值.17 3.3.门、窗、墙、梁、柱重力荷载计算.18 3.4.各层楼重力荷载代表值.20 4.4.横向框架侧移刚度的计算横向框架侧移刚度的计算.2121 5.5.横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算.2323 5.1.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算.23 5.2.横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算.28 6.6.竖向荷载作用下框架结构的内力计算竖向荷载作用下框架结构的内力计算.3333 6.1.横向框架内力计算.33 7.7.横向框架内力组合横向框架内力组合.4141 7.1.框架梁内力

3、组合.41 7.2 梁支座边缘截面及调幅后的内力标准值 .41 7.3.框架梁组合.41 7.4.框架柱的内力组合.41 8.8.截面设计截面设计.4141 8.1.框架横梁配筋计算.41 8.2.框架柱配筋计算.41 8.3.柱斜截面受压承载力计算.41 9.9.基础设计基础设计.4141 9.1.荷载计算.41 9.1.1.设计基础的荷载 .41 9.1.2.a 柱基础承受的上部荷载.41 9.2.a 柱独立基础计算 .41 9.2.1.选择基础埋深 .41 9.2.2.地基承载力深度修正 .41 9.2.3.基础底面尺寸 .41 9.2.4.地基承载力验算 .41 9.2.5.计算基地净

4、反力 .41 9.2.6.基础高度（采用阶梯形独立基础） .41 9.2.7.配筋计算 .41 9.3.d 柱独立基础计算 .41 9.3.1.选择基础埋深 .41 9.3.2.地基承载力深度修正 .41 9.3.3.基础底面尺寸 .41 9.3.4.地基承载力验算 .41 9.3.5.计算基地净反力 .41 9.3.6.基础高度（采用阶梯形独立基础） .41 9.3.7.配筋计算 .41 9.4.b、c 柱联合基础的计算 .41 9.4.1.选择基础埋深 .41 9.4.2.地基承载力深度修正 .41 9.4.3.基础底面尺寸 .41 9.4.4.计算基底反力 .41 9.4.5.地基承载力

5、验算 .41 9.4.6.基础高度（采用阶梯形独立基础） .41 9.4.7.配筋计算 .41 10.10.楼梯设计楼梯设计.4141 10.1.设计资料.41 10.2.楼梯板和梁的设计计算.41 10.2.1.踏步板 tb1 的计算 .41 10.2.1.1.确定尺寸 .41 10.2.2.平台板 pb1 的计算 .41 10.2.3.梯梁 tl1 的计算 .41 10.2.4.梯梁 tl2 的计算 .41 参考文献参考文献.4141 致谢致谢.4141 某办公楼钢筋混凝土框架结构设计某办公楼钢筋混凝土框架结构设计 【摘要摘要】本设计的工程为广工大华立某五层办公楼现浇钢筋混凝土框架结构，层

6、高 3.6m，总高度为 19.6m。该建设地区抗震设防烈度为 7 度，基本风压为 0.75kn/，建筑场地 为 ii 类，本建筑抗震等级为 3 级。 在实习单位领导的指导下，先后完成了如下工作：（1）建筑设计， （2）结构选型， （3）楼（屋）面板结构设计， （4）框架结构设计， （5）基础结构设计， （6）楼梯设计等。 其中，楼板采用塑性理论进行计算，屋面板则采用弹性理论。采用分层计算法近似计 算竖向荷载作用下框架内力，用 d 值法近似计算水平荷载作用下的框架内力。本设计采用 的板厚为 100mm；横向框架梁截面尺寸 250mm450mm，首层框架柱 500mm500mm，其余各 层框架柱

7、450mm450mm；基础采用现浇钢筋混凝土阶梯行独立基础，埋深 1.5m，高度 0.6m；楼梯为现浇板式楼梯。计算结果见施工图部分。 【关键词关键词】 多层办公楼、钢筋混凝土、框架结构 、楼梯、基础 a design about the office building reinforced concrete frame construction in school 【abstract】my project is a reinforced concrete frame construction office building, which contains 5 floors. each flo

8、ors height is 3.6 meters . the whole elevation is 19.6 meters. in this area, the intensity of earthquake resistance is 7. the basic wind pressure is 0.75 kn/m2, the location type of the constructs is ii. the rank of the earthquake resistance is 3. i apprehend the original information first. secondly

9、, i reviewed the related knowledge whicn i had studied. third, according to the buildings function, load, natural condition and so on, i have finished some assignments as follow : (1) the architectural design, (2) structure type choosing, (3) board structural design, (4) frame construction design, (

10、5) foundation structural design, (6) staircase design and so on. among them, i used the theory of plastic in the design of the floors, and used the theory of elasticity in the design of roof. when i calculated the frames endogenic force under the vertical load function, i used the lamination calcula

11、tion method. d method is used in the calculation of frame endogenic force under the horizontal load function. in the design, the boards thick is 100mm, the beams size is 250mm450mm, the size of the columniation is 500mm500mm. i have used the reinforced concrete step-shape independent foundation, whi

12、ch is 0.6m height, and buried 1.5m depth. finally i have used the board style staircase in my project. because of limited time and ability, only the analyzing process of some typical members of the structure were showed in the paper, the others can be found in the drawing. 【keywords】 office, reinfor

13、ced concrete, frame construction, stairs, foundation 撒 1.1.结构选型结构选型 1.1.板的选型板的选型 本设计中，板采用 c25 混凝土浇注。确定钢筋混凝土板截面尺寸：对于双向板，要求 , 为双向板的短向跨度。结构布置图如图所示，短边尺寸最大值的 b1 区格， 1 1 50 h l 1 l 3900mm，并且双向板mm。综合考虑，取板厚为 1 l 1 1 390050 hh l min 80hh 100mm。所以取楼板和屋面板厚度为 100mm。楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构 1.2.梁的选型梁的选型 本设计中，梁采用 c25 混凝

14、土浇注。框架主梁截面高度按梁跨度的 1/181/10 估算， 由此估算出的梁截面尺寸如下： 框架横梁 ab 跨横梁跨度 l 取 6900mm h = (1/181/10)l = 383690 取 h=450mm b = (1/21/3)h = 128345 取 b=250mm 取 ad 跨横梁 bh = 250mm500mm 框架纵梁 跨度 l 取最大跨度 3900mm h = (1/181/10)l = 217390 取 h=400mm b = (1/21/3)h = 133200 取 b=200mm 取纵梁 bh = 200mm400mm 考虑刚度等因素，外墙梁尺寸 bh = 300mm6

15、00mm 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级 框架梁编 号bh层 次混凝土等级 kjl-130060015c25 横 梁 kjl-225045015c25 kjl-330060015c25 纵 梁 kjl-420040015c25 1.3.1.3.柱的选型柱的选型 本设计中，柱采用 c30 混凝土浇注。因为本框架结构总高度小于 30m，抗震设防烈度 为 7 度，故框架抗震等级为三级，轴压比限值为 0.9，各层荷载标准值为 1015 kn/m2，本 设计取 12 kn/m2。 边柱及中柱荷载面积分别为：3.93.45和 3.94.5 2 m 2 m 考虑采用 c30 混凝土， 2 14.3/

16、 c fn mm 1.3 c n a f 边柱： 2 3 4 . 81545 3 . 149 . 0 1012545 . 3 9 . 33 . 1 mma 取柱为矩形： bh = 450450 2 mm 中柱： 2 3 6 . 106363 3 . 149 . 0 101255 . 49 . 33 . 1 mma 取柱为矩形： bh = 450450 2 mm 首层柱取： bh = 500500 2 mm 2.2.板的设计板的设计 2.1.2.1.楼板设计楼板设计（塑性法）（塑性法） 2.1.1.2.1.1.荷载计算荷载计算 地砖地面： 0.68 kn/m2 25mm 水泥砂浆找平层： 200

17、.025=0.50 kn/m2 100mm 钢筋混凝土楼板： 250.100=2.50 kn/m2 管道荷载： 0.50 kn/m2 20mm 混合砂浆打底： 170.020=0.34 kn/m2 恒载标准值： gk=4.52 kn/m2 活载标准值： qk=2.00 kn/m2 以可变荷载效应控制时，取 s1=1.24.52+1.42.0=8.22 以永久荷载效应控制时，取 s2=1.354.52+1.42.00.7=8.062 因为 s1s2，所以取可变荷载效应控制的荷载值 s1进行设计。 恒载设计值： g1.24.525.42 kn/m2 活载设计值: q=1.42.0=2.80 kn/

18、m2 荷载设计值： p=g+q=5.42+2.8=8.22 kn/m2 2.1.2.2.1.2.配筋计算配筋计算 1、b1 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 21002001900 39002503650 36501 1.920.272.0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b1 区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为 0.8，钢筋采用分离式布置。 2 2 0.831 13 12 2()22 42 0.8 8.22 1.93 1.92 1 0.75/ 13 12 2(1.92)2 1.92 2.00.272 0.27 2.0 42 x x pln m nn

19、kn m m 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 2、b2 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 39002503650 6900 100 150 150/26725 67251 1.840.302.0 3650 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b2 区格为一短边简支，内力折减系数为 1.0。短边支座 a 为 b2 及 b1 区格的共

20、同支 座，b2 区格 a 支座配筋在 b1 区格计算中已选定，为8180，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 703.7/ ysy ma fhkn m m 22 8.22 3.65 (31)(3 1.84 1)3.7 1212 3.42/ 1313 2()22(1.84)2 1.84 2.00.30 4242 x y x pl nm mkn m m nn 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨

21、中0.75 x m80502728180，279mm2 长跨跨中 0.270.750.20 yx mam 70152728180，279mm2 短跨支座2.00.751.50 xxx mmm801002728180，279mm2 长跨支座 2.00.200.40 yyy mmm 70302728180，279mm2 min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 3、b3 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 3900 125 150 150/23700 6900 100 150

22、 150/26725 67251 1.820.302.0 3700 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b3 区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连接） ，内力折减系数为 1.0。长边支座 b 为 b3 及 b2 区格的共同支座，b3 区格 b 支座配筋在 b2 区格计算中已选定，为 10170，as=462mm2 故 0 462 210 0.9 806.99/ xsy ma fhkn m m 22 8.22 3.7 (31)(3 1.82 1) 1.82 6.99 1212 6.08/ 1313 2()22(1.82)0.32 0.3 2.0 4242 x x x pl nn

23、m mkn m m n 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中3.42 x m802262728180，279mm2 长跨跨中 0.303.421.03 yx mam 70782728180，279mm2 短跨支座2.03.424.56 xxx

24、 mmm8045210170，462mm2 4、b4 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 21002001900 3900 125 150 150/23700 37001 1.950.262.0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b4 区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连接） ，内力折减系数为 1.0。长边支座 c 为 b3 及 b4 区格的共同支座，b4 区格 c 支座配筋在 b3 区格计算中已选定，为 8180，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 703.69/ xsy ma fhkn m m 短边支座 d 为 b4 及 b1 区格的共同支座，

25、b4 区格 d 支座配筋在 b1 区格计算中已选 定，为8180，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 703.69/ ysy ma fhkn m m 22 8.22 1.9 (31)(3 1.95 1)3.69 1.95 3.69 1212 0.25/ 222 1.952 0.26 x yx x pl nmnm mkn m m n 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272

26、 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中6.08 x m8040210190，413mm2 长跨跨中 0.36.081.82 yx mam 701382728180，279mm2 长跨支座 2.01.823.64 yyy mmm 702768180，279mm2 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中0.25 x m80172728150，335mm2 长跨跨中 0.260.250.07 yx mam 7052728

27、180，279mm2 5、b5 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 3900 100 150 150/23725 69002506650 66501 1.790.312.0 3725 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b5 区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连接） ，内力折减系数为 1.0。长边支座 e 为 b2 及 b5 区格的共同支座，b5 区格 e 支座配筋在 b2 区格计算中已选定，为 10170，as=462mm2 故 0 462 210 0.9 806.99/ xsy ma fhkn m m 短边支座 a 为 b1 及 b5 区格的共同支座，b5 区格 a 支座

28、配筋在 b1 区格计算中已选 定，为8180，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 804.22/ ysy ma fhkn m m 22 8.22 3.725 (31)(3 1.79 1)4.22 1.79 6.99 1212 5.91/ 222 1.792 0.31 x yx x pl nmnm mkn m m n 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272 ty s ff

29、 abhmm 6、b6 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 21002001900 3900 125 150 150/23700 37001 1.950.262.0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b6 区格为一短边简支，内力折减系数为 1.0。短边支座 a 为 b6 及 b1 区格的共同支 座，b6 区格 a 支座配筋在 b1 区格计算中已选定，为8180，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 703.7/ ysy ma fhkn m m 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短

30、跨跨中5.91 x m8039110200，393mm2 长跨跨中 0.315.911.83 yx mam 701382728180，279mm2 22 8.22 1.9 (31)(3 1.95 1)3.7 1212 0.72/ 1313 2()22(1.95)2 1.95 2.00.26 4242 x y x pl nm mkn m m nn 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272

31、ty s ff abhmm 7、b7 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 3900 125 150 150/23700 6900 100 150 150/26725 67251 1.820.302.0 3700 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b7 区格为一短边简支，内力折减系数为 1.0。短边支座 a 为 b7 及 b6 区格的共同支 座，b7 区格 a 支座配筋在 b6 区格计算中已选定，为8180，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 703.7/ ysy ma fhkn m m 22 8.22 3.7 (31)(3 1.82 1)3.7 1212 3

32、.51/ 1313 2()22(1.82)2 1.82 2.00.30 4242 x y x pl nm mkn m m nn 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中0.72 x m80482728180，279mm2 长跨跨中 0.260.7

33、20.19 yx mam 70142728180，279mm2 短跨支座2.00.721.44 xxx mmm80962728180，279mm2 8、b8 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 39002503650 6900 100 150 150/26725 67251 1.840.302.0 3650 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b8 区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连接） ，内力折减系数为 1.0。长边支座 b 为 b38 及 b7 区格的共同支座，b8 区格 b 支座配筋在 b7 区格计算中已选定，为 10170，as=462mm2 故 0 462 210

34、 0.9 806.99/ xsy ma fhkn m m 22 8.22 3.65 (31)(3 1.84 1) 1.84 6.99 1212 5.88/ 1313 2()22(1.84)0.32 0.3 2.0 4242 x x x pl nnm mkn m m n 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m）

35、 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中3.51 x m802322728180，279mm2 长跨跨中 0.33.511.05 yx mam 70802728180，279mm2 短跨支座2.03.511.44 xxx mmm8046410170，462mm2 截面位置 弯矩设计值(knm/m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中5.88 x m8038910190，413mm2 长跨跨中 0.35.881.76 yx mam 701332728180，279mm2 长跨支座 2.01.763.42 yyy mmm 7026

36、62728180，279mm2 9、b9 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 21002001900 39002503650 36501 1.920.272.0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 ， b9 区格为一短边简支，内力折减系数为 1.0。长边支座 c 为 b9 及 b2 区格的共同支 座，b4 区格 c 支座配筋在 b3 区格计算中已选定，为8180，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 703.69/ xsy ma fhkn m m 短边支座 d 为 b9 及 b1 区格的共同支座，b9 区格 d 支座配筋在 b1 区格计算中已选 定，为81

37、80，as=279mm2 故 0 279 210 0.9 703.69/ ysy ma fhkn m m 22 8.22 1.9 (31)(3 1.92 1)3.69 1.92 3.69 1212 0.42/ 222 1.922 0.27 x yx x pl nmnm mkn m m n 取 =0.9，h0 x=100-20=80 mm，h0y=80-10=70 mm，210 n/ y f 2 mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272%0.2% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值(knm/

38、m) h0（m m） 2 0 (/) s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中0.42 x m80282728150，335mm2 长跨跨中 0.270.420.11 yx mam 708s1，所以取永久荷载效应控制的荷载值 s2进行设计。 恒载设计值： g=1.356.9 =9.315 kn/m2 活载设计值: q=1.40.50.7=0.49 kn/m2 荷载设计值： p=g+q =9.315+0.49=9.805 kn/m2 p=g+q/2=9.315+0.245=9.56 kn/m2 p”=q/2=0.245 kn/m2 弯矩计算方法：（1）求跨中弯矩时，按 p=g+q/2，和

39、p”=q/2 叠加作用进行计算。 （2）求支座弯矩时，按 p=g+q 进行计算。 2.2.2.2.2.2.配筋计算配筋计算 1、b1 区格内力以及配筋计算 四边固定 计算跨度 21002001900 39002503650 1900 0.52 3650 x y x y lmm lmm l l 、为弯矩系数 单位板宽弯矩（）计算：/kn m m 跨中弯矩： 2222 2222 0.0394 9.56 1.90.0936 0.245 1.9 1.44 / 0.0045 9.56 1.90.0188 0.245 1.9 0.17/ xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn

40、m m 支座弯矩： 22 22 0.0820 9.805 1.92.902/ 0.0570 9.805 1.92.018/ a xx b yx mplkn m m mplkn m m d支座 a支座 配筋计算： h0 x=100-20=80 mm h0y=80-10=70 mm s=0.9 跨中正弯矩配筋，选用 hpb235 钢筋，fy=210 2 /n mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m(knm) 2 0 0.8 () s ys m amm fh 选用钢筋

41、 实际配筋 面积（mm2） x方向1.44762728180279 跨 中 y方向0.17102728180279 d 支座 支座弯矩取板 b1 与板 b4 计算中的较大值 2.902 /kn m m 6 2 2.902 10 192 210 0.9 80 sy amm d 选用钢筋8180，279mm2 a 支座配筋见 b2 计算 2、b2 区格内力以及配筋计算 三边固定 一边简支 计算跨度 39002503650 6900 100 150 150/26725 3650 0.54 6725 x y x y lmm lmm l l 、为弯矩系数 单位板宽弯矩（）计算：/kn m m 跨中弯矩：

42、 2222 2222 0.0400 9.56 3.650.0907 0.245 3.65 5.39 / 0.0039 9.56 3.650.0203 0.245 3.65 0.56/ xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn m m 支座弯矩： 22 22 0.0829 9.805 3.6510.829/ 0.0570 9.805 3.657.446/ d xx c yx mplkn m m mplkn m m a支座 b支座 配筋计算： h0 x=100-20=80 mm h0y=80-10=70 mm s=0.9 跨中正弯矩配筋，选用 hpb235 钢筋，fy=2

43、10 2 /n mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m(knm) 2 0 () s ys m amm fh 选用钢筋 实际配筋 面积（mm2） x方向5.393568140359 跨 中 y方向0.56422728180279 a 支座 支座弯矩取板 b1 与板 b2 计算中的较大值 10.829 /kn m m 6 2 10.829 10 819 210 0.9 70 sy amm d 选用钢筋1095，826mm2 b 支座配筋见 b3 计算 3、b3 区格

44、内力以及配筋计算 两边固定 两边简支 计算跨度 3900 125 150 150/23700 6900 100 150 150/26725 3700 0.55 6725 x y x y lmm lmm l l 、为弯矩系数 单位板宽弯矩（）计算：/kn m m 跨中弯矩： 2222 2222 0.0529 9.56 3.70.0892 0.245 3.7 7.22 / 0.0104 9.56 3.70.0210 0.245 3.7 1.43/ xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn m m 支座弯矩： 22 22 0.1140 9.805 3.715.302/ 0.

45、0785 9.805 3.710.537/ e xx f yx mplkn m m mplkn m m c支座 b支座 配筋计算： h0 x=100-20=80 mm h0y=80-10=70 mm s=0.9 跨中正弯矩配筋，选用 hpb235 钢筋，fy=210 2 /n mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m(knm) 2 0 () s ys m amm fh 选用钢筋 实际配筋 面积（mm2） x方向7.2247710160491 跨 中 y方向1.43

46、1082728180279 b 支座 支座弯矩取板 b2 与板 b3 计算中的较大值 10.537 /kn m m 6 2 10.537 10 697 210 0.9 80 sy amm d 选用钢筋10110，714mm2 c 支座 支座弯矩取板 b3 与板 b4 计算中的较大值 15.302 /kn m m 6 2 15.302 10 1157 210 0.9 70 sy amm d 选用钢筋1295，1190mm2 4、b4 区格内力以及配筋计算 三边固定 一边简支 计算跨度 21002001900 3900 125 150 150/23700 1900 0.51 3700 x y x

47、y lmm lmm l l 、为弯矩系数 单位板宽弯矩（）计算：/kn m m 跨中弯矩： 2222 2222 0.0406 9.56 1.90.0950 0.245 1.9 1.49 / 0.0031 9.56 1.90.0181 0.245 1.9 0.12/ xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn m m 支座弯矩： 22 22 0.0834 9.805 1.92.952/ 0.0569 9.805 1.92.014/ d xx f yx mplkn m m mplkn m m c支座 d支座 配筋计算： h0 x=100-20=80 mm h0y=80-10

48、=70 mm s=0.9 跨中正弯矩配筋，选用 hpb235 钢筋，fy=210 2 /n mm min 2 ,minmin 0.45/0.45 1.27/2100.002720.272% 0.272% 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m(knm) 2 0 () s ys m amm fh 选用钢筋 实际配筋 面积（mm2） x方向1.49992728180279 跨 中 y方向0.1292728180279 支座配筋见 b1，b3 计算 楼板布置图 屋面板布置图 3.3.重力荷载计算重力荷载计算 3.1.3.1.屋面及楼面的永久荷载标准值屋面及楼面的永久荷载标准值

49、屋面（不上人）： 无釉面砖： 0.65 kn/ 40mm 细石混凝土： 1.00 kn/ 150mm 水泥珍珠岩保温层： 1.50 kn/ 20mm 水泥砂浆找平层： 0.50 kn/ 100mm 钢筋混凝土楼板： 250.100=2.5 kn/ 管道荷载： 0.5 kn/ 吊顶荷载： 0.25 kn/ 合计： gk=6.9 kn/m2 14 层楼面： 地砖地面： 0.68 kn/m2 25mm 水泥砂浆找平层： 200.025=0.50 kn/m2 100mm 钢筋混凝土楼板： 250.100=2.50 kn/m2 管道荷载： 0.50 kn/m2 20mm 混合砂浆打底： 170.020=

50、0.34 kn/m2 合计： gk=4.52 kn/m2 办公楼每层面积：s16.3539.452.48645 m2 15 层楼面永久荷载：gkgks4.526452915.4 kn 屋面永久荷载：gkgks6.96454450.55 kn 3.2.3.2.屋面及楼面可变荷载标准值屋面及楼面可变荷载标准值 不上人屋面活荷载标准值： qk=0.5kn/m2 楼面均布活荷载标准值： qk=2.00 kn/m2 15 层楼面可变荷载：qkqks2.006451290 kn 屋面可变荷载：qkqks0.5645322.5 kn 3.3.3.3.门、窗、墙、梁、柱重力荷载计算门、窗、墙、梁、柱重力荷载计

51、算 门 本设计房间门均采用木门。木门单位面积重力荷载为 0.2 kn/m2。 各层具有的门数量 门型号 一二三四五 m1（33）2 m2（22.1）78888 m3（0.92.1 ） 22222 层 数外墙门总面积各层门的重力荷载内墙门总面积各层门的重力荷载 一9 m2 0.291.8 kn 33.18 m2 0.233.186.636 kn 二0037.38 m2 0.237.387.476 kn 三0037.38 m2 0.237.387.476 kn 四0037.38 m2 0.237.387.476 kn 五0037.38 m2 0.237.387.476 kn 窗 本设计窗户均采用铝

52、合金窗。铝合金窗单位面积重力荷载为 0.4 kn/m2。 各层具有的窗数量 窗型号 一二三四五 c1（2.11.8）1820202020 c2（1.01.5）22222 层 数外墙窗总面积各层窗的重力荷载内墙窗总面积各层窗的重力荷载 一74.88 m2 0.474.8829.952kn 00 二82.44 m2 0.482.4432.976 kn 00 三82.44 m2 0.482.4432.976 kn 00 四82.44 m2 0.482.4432.976 kn 00 五82.44 m2 0.482.4432.976 kn 00 墙 外墙墙体采用空心砖砌体（15kn/m3） ，外墙面贴瓷

53、砖（0.5kn/m2） ，内墙面为 20mm 厚 抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为： 0.5150.30170.025.34 kn/m2 层 数外表总面积门面积窗面积外墙面积外墙重力荷载 1435.24 m29 m274.88 m2351.36 m21876.26 kn 2401.76 m2082.44 m2319.32 m21705.17 kn 3401.76 m2082.44 m2319.32 m21705.17 kn 4401.76 m2082.44 m2319.32 m21705.17 kn 5401.76 m2082.44 m2319.32 m21705.17 kn 内墙为空心砖砌体（

54、15kn/m3） ，两侧为 20mm 厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为： 150.20170.0223.68 kn/m2 层 数外表总面积门面积窗面积内墙面积内墙重力荷载 1512.46 m233.18 m20479.28 m21763.75 kn 2501.12 m237.38 m20463.74 m21706.56 kn 3501.12 m237.38 m20463.74 m21706.56 kn 4501.12 m237.38 m20463.74 m21706.56 kn 5501.12 m237.38 m20463.74 m21706.56 kn 屋顶围墙墙体采用空心砖砌体（15kn/

55、m3） ，外墙面贴瓷砖（0.5kn/m2） ，内墙面为 20mm 厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为： 0.5150.20170.023.84 kn/m2 屋顶围墙的重力荷载为： 3.84（39.4516.35）21428.54 kn 梁、柱重力荷载标准值 层次构件 / b m/ h m 3 /kn m / g kn m / i l m n / i g kn / i g kn kjl10.300.60261.054.91415.452151.843 kjl20.250.45261.053.07115.459427.023 kjl30.300.60261.054.91438.552378.869

56、kjl40.200.40261.052.18438.552168.386 1126.121 25 层 柱0.450.45261.105.7923.644917.453917.453 kjl10.300.60261.054.91415.42151.351 kjl20.250.45261.053.07115.49425.640 1 层 kjl30.300.60261.054.91438.52378.378 1123.537 kjl40.200.40261.052.18438.52168.168 柱0.500.50261.107.1504.7441478.6201478.620 注：1）表中 为为考

57、虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g 表示单 位长度构件重力荷载；n 为构件数量。 2）梁长度取净长；柱长度取层高。 3.4.3.4.各层楼重力荷载代表值各层楼重力荷载代表值 层次 永久荷 载 可变荷 载 门窗外墙内墙梁柱屋顶墙总和 p 12915.412906.63629.9521876.261763.75 1123.53 7 1478.620 10484.155 22915.412907.47632.9761705.171706.56 1126.12 1 917.4530 9701.156 32915.412907.47632.9761705.171706.56 1126.

58、12 1 917.4530 9701.156 42915.412907.47632.9761705.171706.56 1126.12 1 917.4530 9701.156 52915.412907.47632.9761705.171706.56 1126.12 1 917.4530 9701.156 屋面4450.55322.5000000428.545201.59 由上表可得，各层重力荷载代表值如下： g1（10484.1559701.156）/ 210092.656kn g2（9701.1569701.156）/ 29701.156 kn g3（9701.1569701.156）/ 2

59、9701.156 kn g4（9701.1569701.156）/ 29701.156 kn g5（9701.1561126.1212915.41290）/ 21126.1212915.412905201.59 / 210117.134 kn g65201.59 / 22600.795kn 各质点的重力荷载代表值 4.4.横向框架侧移刚度的计算横向框架侧移刚度的计算 取轴一榀框架进行计算。kjl2 的截面尺寸：250450 mm2 。首层柱的截面尺寸： 500500 mm2。25 层柱的截面尺寸：450450 mm2 在计算梁的线刚度时，其中为梁截面惯性矩，对于现浇楼面其取值可依照下表 b b

60、 ei i l b i 梁截面惯性矩取值表 楼面做法中框架梁边框架梁 现浇楼面 0 2 b ii 0 1.5 b ii 其中为梁矩形部分的截面惯性矩 0 i 3 394 0 3 39494 00 3 39494 00 1 250 4501.898 10 1212 1 500 5005.208 10 5.208 10 1212 1 450 4503.417 10 3.417 10 1212 b ccc ddd bh imm bh immiimm bh immiimm 梁采用 c25 的混凝土浇筑，柱采用 c30 的混凝土浇筑。 梁线刚度计算表 b i 类别层次 2 /(/) c e n mm b