施工升降机卸料平台搭设方案

1、。升降机卸料平台方案1、编制依据1、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001 ）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011 ）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91 ）4、钢结构设计规范（GB 50017-2003 ）5、建筑施工手册第 4版， 2003.96、施工升降机安全规程（ GB 10055-1996 ）7、 SC200/200 施工升降机使用说明书9、施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等2、工程概况来安县高新技术创业服务中心装饰装修工程配备2 台 SC200/200 双笼外用施工升降机，并搭设卸料平台。3、脚手架防护平台由于施工电梯的电梯笼

2、与结构边的距离，四层为1200mm，为方便现场施工人员的通行并保证施工的安全，拟在施工电梯与结构之间搭设脚手架防护及接料平台。1至 6层搭设落地式脚手架，脚手架搭设高度为25.5m； 6层以上钢管脚手架分层计算，荷载全部由相应楼板和梁承担。脚手架搭设的尺寸为：立杆的纵距为1.4m ， 2排立杆的横距均为0.9m，步距为 1.8m；内排立杆距离挑梁端部的长度为0.3m ，外排立杆距离施工电梯的长度为0.20m，具体搭设方法详见附图。 落地式脚手架平台及扣件钢管悬挑脚手架平台施工的可行性，详见后附计算书。3.1 脚手架的搭设3.1.1 立杆全部采用单立杆，立杆的纵距分别为1.4m ，2排立杆的横距

3、均为0.9m，步距为 1.8m；内排立杆距离挑梁端部的长度为0.3m ，外排立杆距离施工电梯的长度为0.20m。起步立杆长为 4m和 6m（将接头错开），以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点500mm。最高处立杆顶端高出顶层操作层1.5m。-可编辑修改 -。3.1.2 大横杆大横杆长度为4.2m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。3.1.3小横杆贴近立杆布置， 用直角扣件扣紧挂于大横杆之下，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。每一立杆与大横杆相交处都必须设置两根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该

4、杆轴线偏离主节点不大于150mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘250mm。3.1.4脚手板作业层满铺木脚手板，木脚手板中间、两端与钢管绑扎牢固。3.1.6 连墙件南北向连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙，楼板上设置预埋钢管与脚手架小横杆进行连接固定；东西向采取与悬挑梁进行抱接的措施设置连墙件。连墙件在每个操作平台部位设置（每层结构设置两道）。3.1.7 防护作业层脚手架立杆须高于平台1.5m，并于平台上 0.6m 和 1.2m 处设两道防护栏杆。底部侧面设 18cm 高的挡脚板，挡脚板用多层板。各层操作平台的东西两侧须挂设密目安全网，

5、密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。3.1.7 悬挑脚手架悬挑层从七层开始悬挑，材料选用16# 槽钢，采用单立杆，3#楼层高 3.1m，立杆步距1.8m、1.3m计算按照 1.8m进行计算， 悬挑架与外架分开，每层结构设两道（两根横向支撑钢管与预埋件扣件连接）（附图）。3.2 脚手架搭设的注意事项1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。2、 脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。4、木脚手板须铺平、铺稳，并用8#铅丝绑扎固定, 下兜大眼网。5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程

6、度，避免引起杆件的显著变形。6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安-可编辑修改 -。全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作 100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧，脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。3.3 拆除施工工艺1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及木跳板 防护栏杆 斜撑杆小横杆 大横杆 立杆。2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除

7、，做到一步一清，一杆一清。3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。7、拆除前应检查架子上的材料, 杂物是否清理干净, 拆下的材料转到上面楼层, 严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架

8、子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。3.4 脚手架使用注意事项1、脚手架必须经验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t 的载荷。3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。4、其他未尽事宜详见施工电梯安装方案和脚手架施工方案。4、电梯层门为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，安全门一道用30*50 方管焊接成型，

9、在-可编辑修改 -。主梁槽钢上焊接两根立柱与栏杆焊接固定，用铰链与门连接，门中间用 100宽，厚 5mm钢板焊接，便于插销安装（附图）。层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边，然后在立杆上焊接 2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构方向开启。层门的具体做法详见图。-可编辑修改 -。钢管落地卸料平台计算书一、架体参数卸料平台名称平台长度 A(m)平台高度 H(m)立杆步距 h(m)板底支撑间距 s(m)二、荷载参数每米钢管自重 g1k(kN/m)栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)2材料堆放最大荷载q1k(kN/m )2基本风压 0(kN/m )风压高度变化系数z三、设计简

10、图施工升降机卸料平卸料平台布置方式沿横向台4.2平台宽度 B(m)0.923.8立杆纵距 l a(m)1.41.8立杆横距 l b(m)0.90.30.033脚手板自重 g2k(kN/m 2 )0.350.14安全设施与安全网自重 g4k(kN/m)0.01322施工均布荷载 q2k(kN/m )0.3风荷载体型系数 s0.80.74( 立杆稳定性验算),0.74( 连墙件强度验算 )平台水平支撑钢管布置图-可编辑修改 -。卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩W(cm3 )4.49-可编辑修改 -。410.782206000钢管截面惯性

11、矩 I(cm )钢管弹性模量 E(N/mm)2205钢管抗压强度设计值 f(N/mm )G 1k=g1k=0.033kN/m;G= g2klb/3 =0.3500.90/3=0.105kN/m;2kQ1k= q1kl b/3 =3.0000.90/3=0.900kN/m;Q2k= q2kl b/3 =2.0000.90/3=0.600kN/m;1 、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q=1.2(G +G )= 1.2(0.033+0.105)=0.166kN/m;11k2kq2=1.4 (Q1k+Q2k)= 1.4(0.900+0.600)=2.100kN/m;板底支撑钢

12、管计算简图Mmax=(0.100 q1+0.117 q2) l 2=(0.100 0.166+0.117 2.100) 1.40 2=0.514kNm; R max=(1.100 q1+1.200 q2) l=(1.100 0.166+1.200 2.100) 1.40=3.783kN;=Mmax/W=0.514106/(4.49 103 )=114.483N/mm2f=205.00N/mm 2 ;满足要求！2 、挠度计算q=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/mR max=(1.100 q 1+1.200 q 2) l=(1.100 0.138+1.200 1.500)

13、1.40=2.733kN;-可编辑修改 -。=(0.677q 1 l 4+0.990q 2l 4)/100EI=(0.6770.138 (1.40 103) 4 +0.9901.500 (1.40103) 4)/(100 206000.00 10.78 104) =2.731mmmax1400.00/150,10mm。满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型48334.49410.78钢管截面抵抗矩 W(cm )钢管截面惯性矩 I(cm )22060002205钢管弹性模量 E(N/mm)钢管抗压强度设计值 f(N/mm )横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁

14、计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。q=g1k=0.033kN/m;p=Rmax/2=1.892kN;p =R max/2=1.366kN横向钢管计算简图横向钢管计算弯矩图Mmax=0.570kNm;-可编辑修改 -。横向钢管计算剪力图Rmax=1.904kN;横向钢管计算变形图max=1.608mm;=Mmax/W=0.570106/(4.49 103 )=126.957N/mm2f=205.00N/mm 2 ;满足要求！max=1.608mmmax900.00/150,10=10.00mm;满足要求！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移

15、承载力系数0.8Rc=8.00.80=6.400kN R=3.783kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59-可编辑修改 -。24.242205钢管的净截面 A(cm )钢管抗压强度设计值 f(N/mm )双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数 1.5N =1.3 (la+2.00*lb/2+1.00*h)*0.038/h+gl2.00/2.00=1.3 (1.40+2.00*0.G11ka90/2+1.00*1.80)*0.038/1.80+0.0331.40 2.00/2.00=0.159kNNG2=g2kl al b /2.00=0.350

16、1.40 0.90/2.00=0.220kN;N=g l =0.140 1.40=0.196kN;G33kaNG4=g4kl a=0.010 1.40=0.014kN;N=q llb/2.00=3.000 1.40 0.90/2.00=1.890kN;Q11kaNQ2=q2kl al b /2.00=2.0001.40 0.90/2.00=1.260kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9 1.4(N Q1+NQ2)=1.2 (0.159+0.220+0.196+0.014)+0.9 1.4 (1.890+1.260)=4.676kN;支架

17、立杆计算长度：L0=kh=11.50 1.80=2.700m3长细比 =L0/i=2.700 10 /(1.59 10)=169.811 =210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kh=1.191 1.500 1.8=3.216m长细比 = L 0 /i=3.216 103/ （1.59 10）=202.245由查表得到立杆的稳定系数=0.177k=zso=0.74 0.80 0.25=0.148kN/m 2Mw=0.9 1.4 kl h2/10=0.91.4 0.148 1.40 1.80 2/10=0.085kN m；=N/A+Mw/W=4.676103 /(0.177 4.24

18、 102)+0.085 106/(4.49 103)=81.147N/mm2f=205.00N/mm满足要求！2八、连墙件验算-可编辑修改 -。连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式每层设立连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.21 、强度验算kz s o0.25=0.148kN/m2=0.74 0.80AW=1.80 1.40 22=10.1m2Nw=1.4 kAw=1.4 0.148 10.1=2.089kNN=N +N=2.089+3.00=5.089kNw0长细比 =L0/i=(0.20+0.12) 103/(1.5910)=20.126 ，由 查表得到立杆的

19、稳定系数 =0.949 。Nf =0.85 Af= 0.850.949 4.240 10-4 3=70.114kN205.0010N=5.089Nf =70.114满足要求！2 、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。单扣件承载力设计值 Rc=8.0 0.80=6.400kNN=5.089kNRc=6.400kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值 f g(kPa)8520.25地基承载力调整系数 kc1基础底面面积 A(m )fg =f gkc =85.0001.000=85.000kPaNk=(NG1+NG2+NG3+NG4)+(N Q1+NQ2)=(0.15

20、9+0.220+0.196+0.014)+(1.890+1.260)=3.739kN;p=Nk/A=3.739/0.25=14.957kPafg =85.000kPa满足要求！-可编辑修改 -。型钢悬挑脚手架 ( 扣件式 ) 计算书架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度 H(m)18.6脚手架沿纵向搭设长度 L(m)4.2立杆步距 h(m)1.8立杆纵距或跨距 l a (m)1.4立杆横距 l b(m)0.8内立杆离建筑物距离 a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板20.35脚手板自重标准值 Gkjb (kN/m )脚手

21、板铺设方式1步 1设挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值0.12其他用途脚手架作业层数 nqj1gk(kN/m)其他用途脚手架荷载标准值5地区安徽淮南市2Gkqj (kN/m )安全网设置敞开20.3基本风压 0(kN/m )风荷载体型系数 s1.13风压高度变化系数 z( 连墙件、单立杆1.25 ，1.03稳定性 )风荷载标准值 k(kN/m 2)( 连墙件、单0.35 ， 0.29立杆稳定性 )计算简图：-可编辑修改 -。侧立面示意图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水

22、平杆根数 n2横杆抗弯强度设计值 f(N/mm 2)205横杆截面惯性矩 I(mm4)107800220600034490横杆弹性模量 E(N/mm)横杆截面抵抗矩 W(mm)纵、横向水平杆布置-可编辑修改 -。承载能力极限状态q=1.2 (0.033+G kjb l b/(n+1)+1.4 Gkl b/(n+1)=1.2 (0.033+0.35 0.8/(2+1)+ 1.4 50.8/(2+1)=2.02kN/m正常使用极限状态q=(0.033+G kjb l b/(n+1)+G kl b/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+50.8/(2+1)=1.46kN/m计算简图如

23、下：1 、抗弯验算M =0.1ql22.021.42=0.4kNma=0.1max=Mmax/W=0.4106/4490=88.12N/mm2f=205N/mm 2满足要求！2 、挠度验算max=0.677qla 4/(100EI)=0.6771.46 14004/(100 206000107800)=1.71mmmax 1.71mm minla/150 ，10 min1400/150， 10 9.33mm满足要求！3 、支座反力计算承载能力极限状态R=1.1qla=1.1 2.02 1.4=3.11kNmax正常使用极限状态R=1.1qla=1.1 1.46 1.4=2.25kNmax四、横

24、向水平杆验算-可编辑修改 -。承载能力极限状态由上节可知 F1=Rmax=3.11kNq=1.20.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知 F1=R max=2.25kNq=0.033kN/m1 、抗弯验算计算简图如下：弯矩图 (kNm)62f=205N/mm2=Mmax/W=0.8210 /4490=183.57N/mm满足要求！2 、挠度验算计算简图如下：-可编辑修改 -。变形图 (mm)max 1.836mm minlb/150 ，10 min800/150， 10 5.33mm满足要求！3 、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.13kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆

25、连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆： Rmax=3.11/2=1.55kN Rc=0.9 12=10.8kN横向水平杆： Rmax=3.13kNRc=0.9 12=10.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H18.6脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值0.12-可编辑修改 -。gk(kN/m)立杆静荷载计算1 、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+l an/2 0.033/h) H=(0.12+1.4 2/2 0.033/1.8)18.6=2.71kN单内立杆： NG1k=2.71kN2 、脚手板的自重标准值 NG2k1

26、单外立杆：NG2k1=(H/h+1) la l bGkjb 1/1/2=(18.6/1.8+1)1.4 0.8 0.35 1/1/2=2.22kN单内立杆： NG2k1=2.22kN3 、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆： NG2k2=(H/h+1) la Gkdb1/1=(18.6/1.8+1)1.4 0.17 1/1=2.7kN构配件自重标准值 NG2k总计单外立杆： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.22+2.7+0=4.92kN单内立杆： NG2k=NG2k1=2.22kN立杆施工活荷载计算外立杆： NQ1k=la l b (n qj Gkqj )/2=1.4

27、0.8 (1 5)/2=2.8kN内立杆： NQ1k=2.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆： N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (2.71+4.92)+0.9 1.4 2.8=12.69kN单内立杆： N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 NQ1k=1.2 (2.71+2.22)+0.9 1.4 2.8=9.45kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度 H18.634490立杆截面抵抗矩 W(mm)立杆截面回转半径 i(mm)15.92205立杆抗压强度设计值 f(N/mm )2424连墙件布置方式一步两跨立杆截面面积 A(mm)1 、

28、立杆长细比验算-可编辑修改 -。立杆计算长度 l 0=Kh=11.5 1.8=2.7m长细比 =l 0/i=2.7 103/15.9=169.81 210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l 0=kh=1.1551.5 1.8=3.12m长细比 =l 0/i=3.12 103/15.9=196.13查规范表 A得， =0.188满足要求！2 、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4N Q1k=1.2 (2.71+4.92)+1.42.8=13.08kN22=N/( A)=13078.89/(0.188424)=164.08N/mmf

29、=205N/mm满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9 1.4NQ1k=1.2 (2.71+4.92)+0.91.4 2.8=12.69kNMw=0.9 1.4 Mwk=0.9 1.4 kl ah2/10=0.91.4 0.29 1.4 1.8 2/10=0.17kN m=N/( A)+Mw/W=12686.89/(0.188 424)+165950.05/4490=196.12N/mm2 f=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式每层设两道连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3连墙件计算长度 l 0 (

30、mm)600N0(kN)2489连墙件截面回转半径 i(mm)15.8连墙件截面面积 Ac(mm)连墙件抗压强度设计值f(N/mm 2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4 1h2la=1.4 0.35 11.8 21.4=2.5kNk-可编辑修改 -。长细比 =l 0/i=600/15.8=37.97，查规范表 A.0.6 得， =0.9(Nlw +N0)/(Ac)=(2.5+3) 103/(0.9 489)=12.45N/mm20.85 f=0.8522205N/mm=174.25N/mm满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=2.5+3=5.5kN

31、0.9 8=7.2kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固螺栓直径 d(mm)18主梁外锚固点到建筑物边缘的距离100a(mm)梁/ 楼板混凝土强度等级C30主梁间距 (mm)锚固点设置方式主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)混凝土与螺栓表面的容许粘结强度 b(N/mm2)1400几型锚固螺栓120015002.5锚固螺栓抗拉强度设计值f t (N/mm 2) 50二、荷载布置参数距主梁外锚固点水支撑件上下固定点支撑件上下固定点支撑点号支撑方式是否参与计算平距离 (mm)的垂直距离 L1(mm)的水平距离 L2(m

32、m)1上拉11503100700否各排立杆距主梁外锚固点水平距离作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)主梁间距 l a (mm)(mm)113.083001400213.0811001400-可编辑修改 -。附图如下：平面图-可编辑修改 -。立面图三、主梁验算主梁材料类型槽钢主梁合并根数 nz1主梁材料规格16号槽钢225.15主梁截面积 A(cm )4934.53116.8主梁截面惯性矩 I x(cm )主梁截面抵抗矩 Wx(cm )主梁自重标准值 gk(kN/m)0.197主梁材料抗弯强度设计值 f(N/mm 2)215主梁材料抗剪强度设计值21252206000 (N/mm )主梁弹性模量 E(N/mm)q=1.2gk=1.2 0.197=0.24kN/m第1排： F1=F1/n z=13.08/1=13.08kN第2排： F2=F2/n z=13.08/1=13.08kN1 、强度验算弯矩图 (kNm)maxmax 62f=215N/mm 2=M /W=18.54 10 /116800=158.71N/mm符合要求！2、抗剪验算-可编辑修改 -。剪力图 (kN)max=Qmax/(8I z)bh 02-(b- )h 2 =26.45 100065 1602 -(65-