繁茂大厦悬挑脚手架及卸料平台专项施工技术方案

1、繁茂大厦悬挑脚手架及卸料平台专项施工方案(一) 、工程简况 株洲繁茂大厦工程位于天元区长江北路庐山路东侧，繁茂大厦地 下一层为设备用房及地下停车库，地上一层为为办公与住宅入口门厅,二至六层为办公单元 ,七层为结构转换层 ,八至二十三层为住宅。建筑高度 为：73.200M。总建筑面积为17687.47平方M，其中地下部分面积:1952.82平方M,地上部分面积为15734.65平方M。(二) 、脚手架工程设计及搭设参数本工程七层以下采用全圭寸闭双排外落地脚手架，八三层、十四 层十八层、十九层以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在八层、十 四层、十九层楼面设槽钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。脚手架钢管选用

2、 48 X3.5;外挑槽钢采用14a，长度约为3.80M ;固 定槽钢在楼面上用1机4和1 20的圆钢，距外墙边0.2M设置1机4的 钢筋套环，距外墙边1.8M设置1 20的钢筋套环。立杆纵向间距为1.45M，内立杆距外墙0.650.8M，外立杆距外墙面为1.651.8M，大 横杆间距为1.8M，小横杆长度为1.9M。脚手架与建筑物的连墙拉结在两 步三跨内采用拉撑结合的方式(拉筋用 110 的钢筋，顶撑用 48X3.5 钢 管)，或者采用 48X3.5 钢管固定在预埋件上。(三) 、悬挑架及卸料平台的荷载取值及水平悬挑梁设计 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术

3、规范 (JGJ130-2001) 、建筑结构荷载规范 (GB 50009- 2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 、建筑施工安全检查评 分标准 (JGJ59-99) 、建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。八十三层悬挑架设计一、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m ，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.45m ，立杆的横距为 0.9m ，立杆的步 距为1.8 m；内排架距离墙长度为 0.65 m ； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为C48 X3.5 ;横杆与立杆连接方式

4、为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.9 m，采用扣 件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2):2.000 ；脚手架用途 :装修脚手架； 同时施工层数 :2 层；3 .风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压 0.35 kN/m2 ；风荷载高度变化系数返，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定 性时取0.74，风荷载体型系数 g为0.214 ;4. 静荷载参数每M立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1233 ;脚手板自重标准值 (kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.140 ；安全设施与

5、安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :4 层；脚手板类别 :竹串片脚手板；栏杆挡板类别 :竹串片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7m，建筑 物内锚固段长度 2 m 。锚固压点压环钢筋直径 (mm):20.00 ；楼板混凝土标号 :C40 ；6. 拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为 :7.000 ； 钢丝绳与墙距离为 (m):3.000 ； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.65 m单位：mm；悬挑脚手架正立面图单位：mm；悬挑脚手架侧面图二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠

6、度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P仁0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.35 xi.45/3=0.169 kN/m ;活荷载标准值：Q=2 xi.45/3=0.967 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X0.038+1.2 0.169+1.4 0.967 = 1.602 kN/m ;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.602 0.92/8 = 0.162 kN m

7、;最大应力计算值 。二 Mqmax/W =31.938 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力(t=31.938 N/mm2小于小横杆的抗压强度设 计值f=205 N/mm2，满足要求!3. 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.169+0.967 = 1.174 kN/m ;vqmax = 5ql4/384EI最大挠度 v = 5.0 X1.174 X9004/(384 X2.06 105 21900)=0.399mm;小横杆的最大挠度0.399 mm小于小横杆的最大容许挠度900 /150=6与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连

8、续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1= 0.038 0.9=0.035 kN ;脚手板的荷载标准值:P2= 0.35 .9 1.45/3=0.152 kN ;活荷载标准值:Q= 2 0.9 .45/3=0.87 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 0.035+1.2 0.152+1.4 0.87)/2=0.721 kN ;大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08 X0.038 1.45 .45=0.006 kN m

9、;集中荷载最大弯矩计算公式如下Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 0.721 X1.45二 0.279 kN m;M = M1max + M2max = 0.006+0.279=0.286 kN m最大应力计算值 (T = 0.286 06/5080=56.226 N/mm2 ;大横杆的最大应力计算值(r= 56.226 N/mm2小于大横杆的抗压强度 设计值 f=205 N/mm2 ，满足要求！3. 挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的挠度和，单位:mm ；均布荷载最大挠度计算公式如下 ：vmax = 0.6

10、77ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vmax二 0.677 X0.038 14504 /(100 X2.06 05 121900) = 0.046 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下 :叩max = 1.883PI3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.035+0.152+0.87 )/2=0.528kN沪 1.883 .528 X14503/ ( 100 X2.06 X05 X121900) = 1.208 mm ; 最大挠度和：v= vmax + vpmax = 0.046+1.208=1.254 mm ;大横杆的最大挠度1.25

11、4 mm小于大横杆的最大容许挠度 1450 / 150=9.7与10 m m ，满足要求！四、扣件抗滑力的计算 :按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN ，该工程实际 的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5):R 0.9 xl.45/2=0.228 kN ; 活荷载标准值：Q = 2 .9 .45 /2 = 1.305 kN ; 荷载的设计值 ： R=1.2 (0.035+0.056+0.228)+1.4 1.305=2.209 kN ；R 2/2)0.03

12、8/1.80 18.00 = 2.565kN ；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2= 0.35 41.45(0.9+0.6)/2 = 1.573 kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3 = 0.14 41.45/2 = 0.406 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 :0.005 kN/m2NG4 = 0.005 X1.45 X18 = 0.13 kN ;经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.675 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，

13、立杆按一纵距内施工 荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2 0.9 X1.45 2/2 = 2.61 kN ;考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.2 4.675+ 0.85 1.42.61= 8.716 kN ；不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2 4.675+1.4 2.61=9.264kN ；六、立杆的稳定性计算 : 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7 z s 0其中(J0 -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用： 0.3

14、50.740.214 = 0.039 kN/m2 ；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw = 0.85 xi.4WkLah2/10 = 0.85 X1.4 0.039 X1.45 X1.82/10 =0.022 kN m;考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式。二 N/(於)+ MW/W f立杆的轴心压力设计值： N = 8.716 kN ； 不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式。二 N/(於)189)+21690.599/5080 = 100.094 N/mm2;立杆稳定性计算。二100.094 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2 ，满足要求！不考虑风荷载时

15、(r= 9263.7/(0.186 489)=101.85 N/mm2 ;立杆稳定性计算 。二101.85 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ，满足要求！七、连墙件的计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算门=0.92 , g = 0.214 ,gJ0= 0.35 ,Wk = 0.7 pz s 0.214 0.35 = 0.048 kN/m2 ;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.44 m2 ； 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5.4.1条连墙件

16、约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000 kN ； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4 WkAw = 0.705 kN ；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.705 kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = A -f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 650/15.8的结果查表得到 忙0.882 , I为内排架距离墙 的长度；A = 4.89 cm2 ； f=205 N/mm2 ；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.882 4.89 10-4 205 103 =88.416 kN ;N

17、l = 5.705 0.0001 X78.5 = 0.174 kN/m ;悬挑脚手架示意图9.2S4kN9.2G4kN0174kN/m0174kN/m0174kN/m ill 卄 1 Im F J 11钉 Im r1 r -V 1 U 11J 1J v 1J V 11U 11 V 11 u 11 v i 1J11J11J V 1 J1底沏2,)1650丄z1 2000 |悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到1111.52.2362. OBIa 9794afiooi* w7.185-7.298悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对

18、支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 11.526 kN ；R2 = 8.276 kN ；R3 = -0.631 kN。最大弯矩 Mmax二 3.098 kN m;最大应力。二M/1.05W+N/A二 3.098 X106 /( 1.05 X80500 )+8.645 X103 / 1851 = 41.326 N/mm2 ;水平支撑梁的最大应力计算值41.326 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2, 满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算 :水平钢梁采用14a号槽钢，计算公式如下(T= M/ 旳Wx Ru = 13.154KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

19、钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力 N，为N=RU=13.154kN钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环的强度计算公式为尸 N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 10.9.8每 个拉环按 2个截面计算的吊环应力不应大于 50N/mm2 ；所需要的钢丝拉绳 （斜拉杆 ）的拉环最小直径 D=（13154 X4/（3.142 X50X2） 1/2 =12.9mm ；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算 : 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉

20、环受力 R=0.631 kN ；压环钢筋的设计直径 D=20mm ； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 :(r= N/2A 0.169+1.4 0.967 = 1.602 kN/m ;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下：Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.602 0.92/8 = 0.162 kN m;最大应力计算值 。二 Mqmax/W =31.938 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力（t=31.938 N/mm2小于小横杆的抗压强度设 计值f=205 N/mm2，满足要求!3. 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载

21、作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.169+0.967 = 1.174 kN/m vqmax = 5ql4/384EI最大挠度 v = 5.0 X1.174 0004/(384 X2.06 X105 X1219OO)=O.399 mm;小横杆的最大挠度0.399 mm小于小横杆的最大容许挠度900 /150=6与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值:P1= 0.038 0.9=0.035 kN ;脚手板的荷载标准值:P2= 0.35 .9 1.45/3=0.152 kN ;活荷载标准值

22、:Q= 2 0.9 .45/3=0.87 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 0.035+1.2 0.152+1.4 0.87)/2=0.721 kN ;大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的弯矩和Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 0.038 X1.45 X1.45=O.OO6 kN m;集中荷载最大弯矩计算公式如下 ：Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 .721 .45二 0.279 kN m;M = M1max + M2max = 0.006+0.279

23、=0.286 kN m最大应力计算值 (T = 0.286 06/5080=56.226 N/mm2 ;大横杆的最大应力计算值(r= 56.226 N/mm2小于大横杆的抗压强度 设计值 f=205 N/mm2 ，满足要求！3. 挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的挠度和，单位:mm ；均布荷载最大挠度计算公式如下 ：vmax = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vmax二 0.677 0.038 14504 心 00 X2.06 05 121900) = 0.046 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下 ：叩max =

24、1.883PI3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.035+0.152+0.87 )/2=0.528kN沪 1.883 0.528 14503/ ( 100 X2.06 05 121900) = 1.208 mm ; 最大挠度和：v= vmax + vpmax = 0.046+1.208=1.254 mm ; 大横杆的最大挠度 1.254 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1450 /150=9.7 与10 mm ，满足要求！四、扣件抗滑力的计算 :按规范表 5. 1 .7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN ，该工程实际 的旋转单扣件承载力取值

25、为 8.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5):R 0.9 2/2=0.035 kN ;大横杆的自重标准值：P2 = 0.038 1.45=0.056 kN ; 脚手板的自重标准值 ： P3 = 0.35 0.91.45/2=0.228 kN ； 活荷载标准值 ： Q = 2 0.91.45 /2 = 1.305 kN ；荷载的设计值 ： R=1.2 (0.035+0.056+0.228)+1.4 1.305=2.209 kN ； R 2/2)0.038/1.80 15.00 = 2.138kN ；(2) 脚

26、手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2= 0.35 X3 X1.45 人0.9+0.8)/2 = 1.294 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3 = 0.14 X3X1.45/2 = 0.304 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 :0.005 kN/m2NG4 = 0.005 X1.45X15 = 0.109 kN ；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.845 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工 荷载总和的 1 /2取值。

27、经计算得到，活荷载标准值NQ = 2 X0.9 X1.45 X2/2 = 2.61 kN ；考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85 X1.4NQ = 1.2 X3.845+ 0.85 X1.4X2.61= 7.72 kN ； 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2 X3.845+1.4 X2.61=8.268kN ；六、立杆的稳定性计算 :风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7 z s 0其中gJ0 -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用： 0.74 0.214 = 0.039

28、kN/m2 ; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 :Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.851.40.0391.451.82/10 =0.022 kN m;考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式。二 N/（於）+ MW/W f立杆的轴心压力设计值： N = 7.720 kN ； 不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式。二 N/（於）f立杆的轴心压力设计值： N = N= 8.268kN ； 计算立杆的截面回转半径： i = 1.58 cm ； 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 表5.3.3 得：k = 1.155 ; 计算

29、长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得：二 1.5 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = 3.118 m ；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数 由长细比lo/i的结果查表得到：忙0.186 立杆净截面面积： A = 4.89 cm2 ；立杆净截面模量 （抵抗矩） ： W = 5.08 cm3 ； 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm2 ； 考虑风荷载时(r= 7719.75/(0.186 “89)+21690.599/5080 = 89.145 N/mm2 ;立杆稳定性计算 冲89.145

30、N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ，满足要求！不考虑风荷载时。二 8267.85/(0.186 “89)=90.901 N/mm2 ;立杆稳定性计算 。二90.901 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ，满足要求！七、连墙件的计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算门=0.92 , g = 0.214 ,gJ0= 0.35 ,Wk = 0.7 pz s 0.214 0.35 = 0.048 kN/m2 ;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.44 m2 ；

31、按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000 kN ； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4 WkAw = 0.705 kN ； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.705 kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = A -f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 800/15.8的结果查表得到 忙0.849 , I为内排架距离墙的长度;A = 4.89 cm2 ; f=205 N/mm2 ;连墙件轴向承载力设计值为

32、Nf = 0.849 M.89 X10-4疋05 X103 =85.108 kN ;Nl = 5.705 Nf = 85.108,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl = 5.705小于双扣件的抗滑力12 kN，满足要求!八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙 支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体800mm，支 拉斜杆的支点距离墙体为1800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I二563.7 cm4 ,截面抵抗矩W = 80.5cm3，截面积 A = 18.

33、51 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2 X3.845 +1.4 X2.61 = 8.268 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X8.51 X0.OOO1 X78.5 = 0.174 kN/m ;悬挑脚手架示意图O174kN/ma.268kN8.268kN0174kN/m0174kN/mll F J Im t J f 1 J t、rill r | i rill r 1 |m f l f H 1li F l rf、j t、l 11 fl 1|2)P 1800匸2观Lnrd悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到1010 712.44227350.3890*5.ooi2归I5.983GJ 22

34、悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:R1 = 10.736 kN ；R2 = 7.111 kN ；R3 = -0.641 kN 。最大弯矩 Mmax二 3.207 kN m;最大应力。二M/1.05W+N/A二 3.207 X106 1( 1.05 X80500 )+8.589 X103 / 1851 = 42.585 N/mm2 ;水平支撑梁的最大应力计算值 42.585 N/mm2 小于水平支撑梁的抗 压强度设计值 215 N/mm2, 满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算 :水平钢梁采用14

35、a号槽钢，计算公式如下(T= M/ 旳Wx Ru = 12.52KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力 N，为N=RU=12.52kN钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环的强度计算公式为尸 N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8每个拉环按 2个截面计算的吊环应力不应大于 50N/mm2 ；所需要的钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环最小直径 D=（12520X4/（3.142X50X2) 1/2 =12.6mm ；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段

36、与楼板连接的计算 : 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.641 kN ； 压环钢筋的设计直径 D=20mm ； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 :。二 N/2A 0.145+1.4 X1.45 = 2.25 kN/m ;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下：Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.25 1.22/8 = 0.405 kN m;最大应力计算值 (T = Mqmax/W =79.727 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力(t=79.727 N/mm2小于小横杆

37、的抗压强度设 计值f=205 N/mm2，满足要求!3. 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.145+1.45 = 1.633 kN/m vqmax = 5ql4/384EI最大挠度 v = 5.0 X1.633 x12004/(384 X2.06 X105 X1219OO)=1.756 mm;小横杆的最大挠度1.756 mm小于小横杆的最大容许挠度1200 /150=8与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1= 0.038 X.2=0.046

38、kN ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.3 X1.2 X.45/3=0.174 kN ;活荷载标准值：Q= 3 X1.2 X.45/3=1.74 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 X0.046+1.2 X0.174+1.4 X1.74)/2=1.35 kN ;大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的弯矩和Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 0.038 X1.45 X1.45=O.OO6 kN m;集中荷载最大弯矩计算公式如下 ：Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 .35 .45二0.523 kN m;M = M1max + M2max = 0.006+