25层住宅楼悬挑式外脚手架安全专项施工方案

1、* 一、工程概况 建设单位： 建设地点 勘察单位 设讣单位 监理单位 施工单位 本工程山地下车库、1#、2#、商业A、商业B组成。地下车库地下二层 建筑面积24896.52 m建筑高度-8. 7皿建筑结构安全等级二级，抗震设防烈度6 度；1#地上25层，建筑面积34774.61建筑高度131.3 m,主体结构为剪力墙结 构，抗震等级3级；2#地上25层，建筑面积29696. 04建筑高度131.3 m,主体 结构为剪力墙结构，抗震等级3级；商业A地上2层，建筑面积1644. 12 m上体结 构为框架结构，抗震等级4级；商业B地上2层，建筑面积1630. 08 m上体结构为 框架结构，抗震等级4

2、级。 2、主要对主楼的外脚手架进行说明，其主要为结构与粉刷装修施工两用架，使 用功能主要为结构和外墙装修施工操作架，按结构3kN/m2两步架同时作业的最大荷载 考虑。 3、根据工程施工的总体进度安排，本工程采用钢管落地脚手架及钢管悬挑脚手 架。计划均从主体结构3层开始采用16#工字钢悬挑钢管脚手架，本栋楼悬挑8次， 釆用钢丝绳进行卸荷，卸荷次数详见下表。 名称 悬挑型钢 悬挑层标高 卸荷钢丝 绳 卸荷楼层（拉结 点） 女儿墙顶标 离（m） 板厚（混凝土 强度等级） 1#楼 I 16 （工字钢） 3层(H36m) 6层(27.56m) 9层(43.76 m) 12层(57.56 m) 15层(7

3、3.76m) 18层(8996m) 21 层(10376m) 24层(H996m) 1)16 4FZ7F/1OF/13F/1 6F/19F/22F/25F/ 1348 C30. 120mm 名称 悬挑型钢 悬挑层标高 卸荷钢丝 绳 卸荷楼层（拉结 点） 女儿墙顶标 高（m） 板厚（混凝土 强度等级） 2#楼 I 16 （工字钢） 3层(1136m) 6层(27,56m) 9层(43.76 m) 20的吊环上，并用绳卡卡牢，每根钢线绳不少于4只； 2. 7.利用塔吊的吊索将M20的卸屮分别从平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时, 慢慢吊起平台至安装高度，将16#槽钢支腿伸入混凝土结构面，利用结构层

4、平面的预 ffi钢筋环用钢线绳连接限位； 2 3.2. 绳处应加 卸料平台安装时，钢纟幺绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口囤系钢丝 补软垫物，平台外口应略高于内口； 3. 3. 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏; 34 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能 松卸起重吊钩; 3.5, 卸料平台使用时，应有专人负责检査，发现钢线绳有锈蚀损坏应及时调换, 焊缝脱焊应及时修复; 3. 6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设讣容许荷 载，配专人监督。 3. 7.斜拉杆或钢线绳，构造上宜两边各设置前后两道; 3 3. 9.搭拆时，地面应设圉栏和警戒标

5、志，并派专人看守，严禁非操作人员入内; 3. 10.构配件及搭设质量应按规定进行检査，搭设完后必须经过验收完毕后方可 使用。 八. 应急预案 1、成立应急救援小组及技术物质准备 11本工程应急救援小组组织机构 组长: 副组长: 小组成员: 1.2. 本工程应急救援小组分工 宣传教育: 灭火行动: 通讯联络: 疏散引导: 安全防护救护: 物资转移: 为科学安排外架及卸料平台安全管理工作，明确各岗位职责，使之在管理工作中 互相协调，各司其责，促进项U安全管理工作的有效开展，成立以项U经理为组长， 总工程师、主管生产的副经理为副组长，质安组、工怏等为组员的项U应急小组，在 政府有关部门及分公司相关部

6、门的领导监督下，形成纵横管理网络。 1.3、技术准备 编制职业健康安全管理应急预案，并根据不同施丄阶段的施工特点，在施工组织 设讣和施工方案中编制职业健康安全管理章节，说明各施工阶段应注意的安全工作内 容以及采取的相应措施，并按照方案实施。 1.4、物质准备 （1）铁锹10把、手电筒20把、安全带20幅、安全帽若干个.口罩100个、撬棍、 气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等; 卫生防护用品和救援设施：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料.仁 丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等，担架1付; 2、应急响应的信息资源 2.1、项U经理部应急信息资源: 本企业上级主要

7、领导、相关领导及项U应急小组领导及其它成员电话保证在事故 发生时能应用和畅通 2.2、电话报救须知：拨打电话时应尽量讲清楚以下儿件事: (1)说明伤悄(病悄、火悄、案悄)和已经采取了什么措施，好让救护人员先作 好准备; (2) 讲清楚伤者在什么地方; (3) 如发生坍塌等S大安全事故，还必须向当地的警方拨打Tier要求提供抢险 和警戒；说明报救者单位工地名称、姓名、工地电话，以便救护车找到报救地方。通 话完后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进事故现场的路上障碍及时 清理，以便救护车到达后，能及时抢救。 2.3、其他应急设备和设施 山于光线和照明悄况不好，在应急处理时配备有应急照明，

8、如电筒、可充电灯等。 在事故发生现场上应急处理时有用于危险区域隔离的警戒带、安全禁止、警告、指令、 提示等标牌，以防止围观人员和其他闲杂人等进入事故现场造成混乱，导致现场施救 困难和其他事故的发生。 3、应急措施 在领导到达事故现场之前，事故单位应按着救人优先的原则，同时在保障人身安 全的悄况下尽可能地抢救重要资料和财产，在此基础上，注诡保护好事故现场。 指挥中心领导和成员到达事故现场后，应立即了解事故1W况，立即研究部署抢救 方案，上级有关部门到达现场后，听从上级的统一指挥，坚决执行上级的决定，并配 合有关部门对事故的调査。 3.1、最先发现灾情的人要大声呼叫，某某地点或某某部位架体坍落或失

9、火等, 并通知119、120、110,报告坍落或失火地点，同时给项U主管领导打电话。 3.2、挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。进行简易包扎、止血或简易骨折固定, 若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。 3.3、对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。 3.4、事故发生后应立即报告上级单位及政府部门。 3.5、消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕叶物等，将昏迷伤员舌头拉db以防 窒息。 3.6、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安 全地方。 3.7、尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路 口接应。 3.8. 在没有人员受伤的悄况下，现场负责

10、人应根据实际1W况研究补救措施，在 确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 3.9、现场安全员应对脚手架或卸料平台倒塌事故进行原因分析，制订相应的纠 正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调査等有关处理报告，并上报集团应急抢险 领导小组。 3. 10.事故发生后应立即停止施工，关闭机械，以免二次伤害。 附件一：型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据: 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ1282010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设讣规范GB5OO17-2003 架体验算 .脚手架参数

11、 脚于架搭设方式 双排脚于架 脚手架钢管类型 448x3 脚于架搭设商度H(m) 110J 脚手架沿纵向搭设长度Um) 164.3 立杆步SHh(m) L8 立杆纵跑或跨距la(m) L5 立杆横距lb(m) 0.8 横向水平杆il算外伸长度ai(m) 0.1 内立杆离建筑物距离am) 03 Xi立杆讣算方法 不设g双立杆 二、荷载设计 脚于板类型 竹芭脚手板 脚于板自重标准值Gkjb(kN/nr) 0,1 脚于板铺设方式 2步1设 密目式安全立网自重标准（ft GkmwCkN/in） 0,01 样脚板类空 木挡脚板 栏杆与扔脚板自重标准tflGkdb（kN/m） 0,17 挡脚板铺设方式 2

12、步1设 每来立杆承受结构自12标准值 gk（kN/m） 0,12 横向斜撐布a方式 6跨1设 结构脚于架作业层数财 1 结构脚于架荷裁标准ffiGkB（kN/m-） 3 地区 湖北武汉市 $全网设S 全封闭 基木风斥（00（ kN/nr） 0,25 风荷载体型系数由 1,13 风压岛度变化系数M（连墙件、加立杆 稳定性 L25, 1.03 风倚载标准fficok（kN/nrM连墙件.敢 立杆稳定性） 035, 0.29 计算简图: 立面图 侧面图 三. 横向水平杆验算 纵.横向水平杆布a方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设讣值fl(N/mnr) 205 横杆截

13、面惯性矩1伽曲 107800 横杆弹性模量E(N/mnr) 206000 横杆截面抵抗矩W(mn?) 4490 1 7 横向水平杆 1 0G /X 1 纵向水平杆 立秤 立杆横距h 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=12x(0.033+Gkjbxl4n+l)+14xGkxla/(n+l)=l 2x(0.033+0.1x1.5Z(2+l)+L4x3xl.5/(2+ 1 )=22kN/m 正常使用极限状态 qnOO33+GkjbxU/(n+l)+GkxU/(n+1)=(0033+0 1x1.5/(2+l)+3xl5/(2+l)=l58kN/m 计算简图如下： (1) 3 * 800 (1

14、800 K抗弯验算 Mniax=niaxIqIb/8 qar/2=inax2.2xO.8-/8r 2.2x0.1 V2=O. 18kN-in a=MrmxAV=018xl0b/4490=392N/mm2qf=205N/mm2 满足要求! 2. 挠度验算 Vmax=inax5q%Z(384EI), qai/(8EI)=max5xL58x8OOZ(384x2O6OOOxlO78OO), 1.58x 100-*/(8x206000 x 107800)=038mm Vmax = O.38minv = minlb/15O IO = min8(X)/I5O 10 = 5.33inin 满足要求！ 3、支座

15、反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(Ib+ai)2/(21b)=2.2x(0.8+0J)2/(2x0.8)=l .llkN 正常使用极限状态 Rniax=qXIh+ai)-/(21b)=L58x(O.8+O.l)-/(2xO.8)=O.8kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 山上节可知F|=Rmax=lllkN q=l2xOO33=OO4kN/m 正常使用极限状态 山上节可知F,=Rnm*=O.8kN q=OO33kN/m 1、抗弯验算 讣算简图如下: 0.04kN/m 0.04kN/m 0.04kN/m 1 1 1 J U 1 1 1 (1) (2) (3) nikN 1,11

16、kN l.llkN 1,11 kN nikN l/llkN 1500 1500 1500 弯矩图(kNm) a=Mnm/W=0.45xl 0W90= 100.39N/mm-f=2O5N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 il算简图如下: 0.03kN/m 0.03kN/m 0.03kN/m 1 1 1 J U 1 1 1 0,8kN 08kN (1) (2) (3) 0,8kN Q8kN 0,8kN Q8kN 1500 1500 1500 变形图(mm) Vnux = 2354mmSv = minU/150, 10 = min 1500/150, 10= 1 Omni 满足要求! 3、支座反力

17、计算 承载能力极限状态 Rniax=2.58kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 n扣件 扣件抗滑移折减系数 1 扣件抗滑承载力验算: 横向水平杆：Rniax=l. 1 lkN=l x8=8kN 纵向水平杆：Rniax=2.58kN=lx8=8kN 满足要求! 六、荷载计算 脚于架搭设商度H 1I0J 脚于架钢管类型 4M8X3 每米立杆承受结构自重标准值 0.12 gk(kN/m) 立杆静荷载计算 K立杆承受的结构自重标准值Ng比 单外立杆: Ng 山=(gk+(lb+JU)xn/2xOO33/h)xH=(O2+(O8+Ol)x2/2xOO33/l8)xllOl = 15O5kN

18、 单内立杆S NGik=l 5.051 kN 2脚手板的自重标准值Ncid 单外立杆: NG2ki=(H/h+l)xlax(lb+a,)xGk|bXl/2/2=(110J/1.8+I)xl.5x(0-8+0J)x0Jxl/2/2=2J2kN 单内立杆：NG2ki=2J2kN 3.栏杆与挡脚板自重标准值Ngm 单外立杆：NG2k2=(H/h+l)xlaxGkdbXl/2=(110.1/L8+l)xl.5x0J7xl/2=7.93kN 4.围护材料的自重标准值NG21C3 单外立杆：NG2k3=GkniwxlaxH=0.01X 1.5x110. l = L65kN 构配件自重标准值NG2k总计 单

19、外立杆：NG2k=NG2ki+NG2k2+NG2k3=L85+6.97+l.45=115kN 单内立杆：NG2k=NG2ki=2J2kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：Nqw二bx(lirKu)x(njjxGkj|)/2=l5x(08+0)x(lx3)/2=203kN 内立杆：Noik=2.03kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 单外立杆：N=L2x(NGik+ NG2k)+0.9xL4xNQik=L2x(13.2I + I0.27)+ 0.9xL4x2-03=34.66kN 单内立杆S N=L2x(NGik+ NG2k)+0.9xL4xNQik=L2x(13.2I + L85)+ 0.9x1

20、.4x2.03=23.16kN 七. 钢丝绳卸荷计算 钢丝绳不均匀系数a 0,85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳縄夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帕时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数Sn| 4 吊环设置 共川 花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mni) 12 花篮螺栓抗拉强度设计 170 卸荷系数Kf 0,8 上部增加荷敘高度(m) 3 脚于架卸荷次数N 5 第N次卸荷 卸荷点位a简 度 hx(m) 卸荷点浄商 hj(m) 钢统绳上下吊 点的竖向距离 ls(m) 上吊点距内立 杆下吊点的水 平距离(mm) 上吊点距外立 杆下吊点的水 平距离mm 卸荷点水平间 距(m) 1 17 17

21、.7 3 200 1100 L5 2 34.7 17.7 3 200 1100 15 3 524 17.7 3 200 1100 L5 4 70 17.7 3 200 1100 15 5 87.8 由于a大于0.6,按照下面公式调整： pb=1.07-0282/(ph=0.771 次梁稳定性满足要求! 4支座反力计算 承载能力极限状态: Ri=qixB/2=3432x25/2=429kN 正常使用极限状态： R2=q2xB/2=2033x25/2=2542kN 六、主梁验算 生梁类塑 槽钢 主梁型钢型号 16号槽钢 截面面lA(cm) 25.15 截面回转半径ix（cm） 6.1 截面惯性矩I

22、x（cm巧 9345 截面抵抗矩WxKmb 116.8 抗弯强度设irfflf|（N/mnr） 205 弹性模 S：E（N/mnr） 206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91）.主梁内力按照外侧 钢线绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢线绳支点作 用）: 承载能力极限状态: qi=l2x(Gk3+Gk4+Gk5)=l2x(0193+0150+0010)=0424kN/m pi=l,4xPk/2= 1.4x5/2=3,5kN Ri=429kN 正常使用极限状态: q2=Gk?+Gk4+Gk5=0J 93+0.150+0.01()=0353kN/m p2=Pk/2=25kN R=2542kN K强度验算 * 2.14kN innqc 萼6 7616 3326 3,036 1-0,502 4792 -7.524 剪力图(kN) R4=1O.O96KN Mniax=8.501kNin N=R4/tana=R7(hi/ai)= 10.096/(3300/3.000)=9.178kN a=Mtmx/(YxWx)+N/A二&501x10 勺(1.05x1 16800 x103)+9178x10255x102=72969 N/innrtf=205.000 N/mnr 主梁强度满足要求! 2、挠度验算 0.421