脚手架专项施工专业技术方案

1、第一节编制依据 一、本工程招投标文件、施工合同、施工组织总设计； 二、本工程施工总平面布置图、施工图纸、图纸审查报告； 三、国家现行建筑结构和建筑施工的有关规程、规范、验评标准等，主要目录如 下： 1、钢结构设计规范GB50017-2003 2、建筑结构荷载规范GB50009-2001; 3、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011; 4、混凝土结构设计规范 GB50010-2002 5、建筑施工安全检查标准 JGJ59-99。 6、钢管脚手架扣件GB15831-2006 第二节工程简况 项目 内容 工程名称 中共牡丹江市纪委纪律审查业务用房建设工程 工程地址 牡丹江市江南

2、新区玄武湖路以东八面通街以北 建设单位 中共牡丹江市纪律检查委员会 设计单位 牡丹江市建筑设计研究院有限责任公司设计 监理单位 牡丹江市华兴建设监理有限责任公司 勘探单位 牡丹江明月岩土工程有限责任公司 施工单位 黑龙江海华建筑工程有限公司 建筑面积 总建筑面积 地上业务建筑面积 半地下建筑面积 11170.05 m2 8610.88 m 2559.17 m 结构形式钢筋混凝土框架结构 层数 主楼 裙房 五层 二层 最高 31.6m 11.8m 0.00标咼 259.70m 259.70m 开工时间：2016年6月1日，主体封闭时间：2016年 10月31日，总工期123日历天 第三节脚手架方

3、案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1 、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2 、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3 、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4 、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验 收。 5、该悬挑脚手架按主体和装饰施工需要进行搭设。 6、综合以上几点，脚手架的搭设，要符合黑龙江省文明标化工地的有关标准。 7、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施 工经验，决定本工程外脚手架沿建筑物外墙

4、四周搭设普通落地式双排脚手架，设置楼层 为： 自地下室挡土墙（2M。脚手架整体高度：裙房16M主楼部位23M南侧1222轴脚手 架于二层顶板搭设普通悬挑双排脚手架。 第四节脚手架的材质要求 I、型钢悬挑脚手架钢管，选用外径48mm壁厚3.5mm钢材强度等级Q235-A钢管 表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格 证。 2 、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合钢管脚手架扣件 GB15831- 2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等 锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开

5、 口处最小距离不小于5mm钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架外立 杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黑黄相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5 、安全网采用密目式安全网，网目应满足 2000目/ 100cm2做耐贯穿实验不穿 透，1.6 X 1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻 燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。 6 、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构(GB/T 700 )中 Q235A钢的要求。 7 、型钢水平悬挑梁采用 16

6、号工字钢。 8 、预埋型锚环的直径为16.0mm 第五节脚手架的搭设流程及要求 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一小横杆一 大横杆(搁栅剪刀撑f连墙件f铺脚手板f扎防护栏杆f挡脚板f扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用 钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位 线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部 位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步 时，宜先立外排，后立内排。

7、其余按一下构造要求搭设。 1 、主杆基础 支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支 承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳 定。采用在挑梁或纵向钢粱上焊接100mm外径(|25mr1的钢筋，立杆套座其外，并同时在 立杆下部设置扫地杆。 2 、立杆间距 (1) 脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m,步距1.5m;连墙杆间距竖直3.0m,水平 4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.2m。 (2) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错 布置，高度方向相互错开500m以上，且要求相邻接头不应

8、在同步同跨内，以保证脚手 架的整体性。 (3) 立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左 右。 (4) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。 3 、大横杆、小横杆设置 (1) 大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面， 每侧外伸长度为200mm (2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构 整体受力。 4 、剪刀撑 1、脚手架的剪刀撑是防止脚手架纵向变形的重要措施，合理设置剪刀撑还可以增 强脚手架的整体刚度，提高脚手架承载能力。 2、脚手架剪刀撑应从脚手架底部边角从下到上沿水平、垂直方向连续

9、设置，剪刀 撑表面刷黄黑警示色油漆。 3、 每道剪刀撑跨越立杆的根数应按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m斜杆与地面的倾斜角宜 4560之间。 剪刀撑跨越立杆的最多根数 剪刀撑斜杆与地面斜角 45 50 60 剪刀撑跨越立杆的最多根数 7 7 5 4、 剪刀撑杆件的接长应采用搭接，搭接长度不应小于im且不小于3个扣件紧 固。 5、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋 转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80 ； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.00M,水平间距3.00 M

10、，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件连接； 2. 活荷载参数 施工均布荷载标准值 (kN/m2):3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架； 同时施工层数 :2 层； 3. 风荷载参数 本工程地处牡丹江市，查荷载规范基本风压为 0.300,风荷载高度变化系数pz为 0.740 ,风荷载体型系数 血为0.649 ; 计算中考虑风荷载作用； 4. 静荷载参数 Q 每M立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m ):0.1248 ; 脚手板自重标准值 (kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m2):0.140 ； 安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺

11、设层数 : 一层； 脚手板类别 : 木脚手板；栏杆挡板类别 : 栏杆、木脚手板挡板； 5. 水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50 M,建筑物内锚固段 长度3.00M。 与楼板连接的锚环直径 (mm):16.00； 楼板混凝土标号 :C30； 6. 拉绳与支杆参数 支撑数量为 :1 ； a 一内排架距离墙长度lb 一立杆的横距或排距 工1一第1道支撑距离墙的距离 m悬挑梁锚固怅度t一悬挑梁悬挑长度 悬挑脚手架侧面图 1.20 m。 钢丝绳安全系数为6000 ; 钢丝绳与墙距离为（m）:1.200 ; 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑

12、物 la -立杆纵距h 立杆步距 悬挑架正立面图 二、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形 1. 均布荷载值计算 小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m ; 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 1.500/3=0.175 kN/m ; 活荷载标准值：Q=3.000 X 1.500/3=1.500 kN/m ; 荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.500 = 2.356 kN/m ; 小横杆计算简图 2. 强度计算 最大弯

13、矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： 2 最大弯矩 Mqmax =2.356 X 0.950 /8 = 0.266 kN.m ; 最大应力计算值（T = Mmax/W =52.322 N/mm ; 小横杆的最大应力计算值（7 =52.322 N/mm2，小于小横杆的抗压强度设计值 2 f=205.0 N/mm，满足要求！ 3. 挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ; r -曲 计 3恥琪 最大挠度 V = 5.0 X 1.713 X 950.04/(384 X 2.060 X 105

14、x 121900.0)=0.724 mm ; 小横杆的最大挠度0.724 mm，小于小横杆的最大容许挠度 950.0 / 150=6.333 与10 mm满足要求！ 三、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 0.950=0.036 kN ; 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 0.950 X 1.500/3=0.166 kN ; 活荷载标准值:Q= 3.000 X 0.950 X 1.500/3=1.425 kN ; 荷载的设计值:P=(1.2 X 0.036+1.2 X 0.16

15、6+1.4 X 1.425)/2=1.119 kN ; p Pp Pp P 1 1 一 1 1 . I 1 | J r : r J J 11 r ri r -J!IM LLL 大横杆计算简图 2. 强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯 矩和 均布荷载最大弯矩计算:Mima=0.08 X 0.038 X 1.500 X 1.5002=0.010 kN.m ; 集中荷载最大弯矩计算公式如下： 込趣= 0.267F/ 集中荷载最大弯矩计算：M2ma=0.267 X 1.119 X 1.500= 0.448 kN.m ; M = Mi max + M 2ma

16、x = 0.010+0.448=0.459 kN.m 最大应力计算值 (T = 0.459 X 1/5080.0=90.272 N/mm 2; 大横杆的最大应力计算值（7 = 90.272 N/mm2，小于大横杆的抗压强度设计值 2 f=205.0 N/mm，满足要求! 3. 挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度: Vma= 0.677 X 0.038 X 1500.04 /(100 X 2.060 X 105X 121900.0) = 0.052 mm 集中荷载最大挠

17、度计算公式如下 1.883x 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度: 小横杆传递荷载 P= (0.036+0.166+1.425 ) /2=0.814kN V= 1.883 X 0.814 X 1500.03/ ( 100 X 2.060 X 105 X 121900.0) = 2.060 mm ; 最大挠度和：V= Vmax + V pmax = 0.052+2.060=2.112 mm ; 大横杆的最大挠度2.112 mm，小于大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0 mm满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算： 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按

18、照扣件抗滑承载力系 数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: Rw Rc 其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ; R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值：P 1 = 0.038 大横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 脚手板的自重标准值：P 3 = 0.350 X 0.950 X 2/2=0.036 kN ; X 1.500=0.058 kN ; X 0.950 X 1.500/2=0.249 kN ; 活荷载标准值：Q = 3.000 X

19、0.950 X 1.500 /2 = 2.137 kN 荷载的设计值:R=1.2 X (0.058+0.249)+1.4 X 2.137=3.361 kN ; R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容： (1)每M立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 N gi = 0.1248+(0.95 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80 X 20.00 = 4.181 ; 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用木脚手板，标准值为0.35 N g2= 0.35

20、0 X4X 1.500 X (0.950+0.3)/2 = 1.313 kN ; 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 0.14 N G3 = 0.140 X 4X 1.500/2 = 0.420 kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005 N G4 = 0.005 X 1.500 X 20.000 = 0.150 kN ; 经计算得到，静荷载标准值 N g=Ng汁N32+ N33+N34 = 6.064 kN ; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N

21、 cf 3.000 X 0.950 X 1.500 X 2/2 = 4.275 kN ; 风荷载标准值按照以下公式计算 理=0.7Z7x矶 其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用: W o = 0.300 kN/m 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用: U z= 0.740 ； U s -风荷载体型系数：取值为0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X 0.300 X 0.740 X 0.649 = 0.101 kN/m 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N

22、 = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 6.064+ 1.4 X 4.275= 13.262 kN ; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 6.064+ 0.85 X 1.4 X 4.275= 12.364 kN ; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.101 X 1.500 X 1.8002/10 = 0.058 kN.m ; 六、立杆的稳定性计算： 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N =13.262

23、kN ; 计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ; 计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155; 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.500; 计算长度，由公式I o = k卩h确定：10 = 3.119 m ； 长细比 Lo/i = 197.000; 轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的计算结果查表得到： = 0.186 ; 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2; 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm 2; 2 (T = 13262.000/(0.186 X

24、489.000)=145.806 N/Hm 立杆稳定性计算（T = 145.806 N/mm2，小于立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/mrf,满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：N =12.364 kN ； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ； 计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155; 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.500; 计算长度,由公式I = kuh 确定：10 = 3.119 m ； 长细比：L 0/i = 197.000 轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得

25、到： = 0.186 立杆净截面面积: A = 4.89 cm 立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm (T = 12363.850/(0.186 2 X 489.000)+58328.249/5080.000 = 147.417 N/mrn; 立杆稳定性计算（T = 147.417 N/mm2，小于立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/mrf,满足要求！ 七、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: N l = N lw + N 0 风荷载标准值 Wk = 0.101 kN/m 2； 每个连墙件的覆

26、盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.800 m 2； 按规范 5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N 0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ，按照下式计算： Nw = 1.4 X WX Aw = 1.525 kN ; 连墙件的轴向力设计值 Nl = N lw + N 0= 6.525 kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算： N f = A - f 其中-轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比10 /i = 300.000/15.800 的结果查表得到 =0.949, I为内排架距离墙的 长度； 22 又： A = 4.89 c

27、m ；f=205.00 N/mm ； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 X4.890X10-4X205.000X103 = 95.133 kN； NI = 6.525 N f = 95.133, 连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。 由以上计算得到 NI =6.525 ,小于单扣件的抗滑力 8.0 kN ,满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载h的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm内排脚手架距离墙体200mm支拉斜杆的支点距 离墙体为1

28、300mm 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm 4,截面抵抗矩W = 141.00 cm3,截面积A 2 =26.10 cm 。 受脚手架集中荷载 N=1.2 X 6.064 +1.4 X 4.275 = 13.262 kN ; 水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 26.100 X 0.0001 X 78.500 = 0.246 kN/m ; 悬挑脚手架示意图 100 1200 2800 iI1 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 13.27H3.2S6 10.188 10.2E1 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN

29、.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 16.581 kN ; R2 = 10.915 kN ; R3 = 0.035 kN 。 最大弯矩 Mma= 2.202 kN.m ; 最大应力(T =M/1.05W+N/A= 2.202 X 105 /( 1.05141000.0 )+ 0.000 X 103 / 2610.0 = 14.872 N/mm 2; 水平支撑梁的最大应力计算值14.872 N/mm2,小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 / 其中晶-均匀弯曲的受弯构件整体

30、稳定系数，按照下式计算: 570仏 235 T 岛=570 19 18.0 X235 /( 1200.0 16X.0 135.0) = 2.59 由于晶大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到帕值为 0.961 o 经过计算得到最大应力(T = 2.202 X 10 0.961 1X1000.00 )= 16.250 N/mm : 水平钢梁的稳定性计算(T = 16.250小于f = 215.000 N/mm 2 ,满足要求！ 十、拉绳的受力计算 水平钢梁的轴力FAH和拉钢绳的轴力甩按照下面计算 3 =工应页C05 a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6X 19、6

31、X 37、6X61钢丝绳分别取 0.85、0.82 和0.8 ; K -钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取23.450kN，a =0.820, K=6.000，得到： 经计算，钢丝绳最小直径必须大于19.000mm才能满足要求！ 2、钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Rj的最大值进行计算作为拉环的拉力 N,为 N=FR=23.450kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 1/2 其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm 2; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2344.964 X 4/3.142 X 125.000) =16.000

32、mm 十二、锚固段与楼板连接的计算 本工程水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.035 kN ; 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： 其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f= 2 50N/mm 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=35.080 X 4/(3.142 X 50 X 2)1/2 =0.668 mm ; 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以 上搭接长度 十三、脚手架配件数量匡算 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要, 因此按

33、匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算: = l.lx Hx n 4-2x I h N、=l.lx N2=1.2x S = 1 ,lx （/3 - 2）x la x lh L - N2 - N4 - 长杆总长度（m）； 直角扣件数（个）； 旋转扣件数（个）； N1 - N3 - S - 小横杆数（根）； 对接扣件数（个）； 脚手板面积（m2）； n - 立杆总数（根）；H - 搭设高度（m）； h - -立杆纵距（m） l a=1.5 ； 步距（m） h=1.8 ； l b -立杆横距（m） l b=0.95 ； 1、主楼部分: 长杆总长度（m） L =1.1X 23X 207X

34、 2+1.1 X 310X 9X 2+28X 20X 2=10474+6138+1120=17732 小横杆数（根）N1 =1.1 X 9X 207 = 2049 ； 直角扣件数（个）N2 =2.2 X 9X 207X 2 = 8197 ； 对接扣件数（个）N3 =17732 - 6.00 = 2955 ； 旋转扣件数（个）N4 =0.3X 17732- 6.00 = 887 ； 脚手板面积（m2） S = 1.1 X 310X 0.8=273.00。 根据以上公式计算得长杆总长17732m小横杆2049根；直角扣件8197个;对接扣 件 2955个；旋转扣件 887个；脚手板 273.00m

35、2。 2、裙房部分 长杆总长度 （m） L =1.1X 16X 134X 2+1.1 X 200X 8X 2+18X 15X 2=4717+3520+540=8777 小横杆数（根）N1 =1.1 X 8X 134 =1179; 直角扣件数 （个） N2 =2.2 X8X134 = 2358 ； 对接扣件数（个）N3 =8777 - 6.00 = 1463 ; 旋转扣件数（个）N4 =0.3X 8777- 6.00 = 439 ; 脚手板面积（m2） S = 1.1X 200X 0.8=176。 根据以上公式计算得长杆总长8777m小横杆1179根;直角扣件2358个;对接扣件 1463个；旋

36、转扣件 439个；脚手板 176m2。 第七节脚手架搭设的劳动力安排 1 、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确 定本工程外脚手架搭设人员需要2025人，均有上岗作业证书，并符合高空作业的相关 规定。 2 、建立由工程经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人 负有指挥、调配、检查的直接责任。 3 、外脚手架的搭设和拆除，均应有工程技术负责人的认可，方可进行施工作业， 并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 第八节脚手架的检查与验收 1 、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设;并应出具搭设时的身体检查 证明。 2 、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任; 3 、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130- 2011第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列工程和施工方案要求的内容进行 检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、工程经理签证，方能交付使 用。 4 、架体内必须做到每层封闭 （ 即进行隔离 ） ，且不能大于 4步。 第九节脚手架搭设安全技术措施 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网 络，并检测接地电阻不大于10QO 2 、外脚手架不得搭设在距离外