人行马道施工方案

1、基坑下人马道施工方案青岛国际院士产业核心区先导区（生物医药区）项目（A-1#至 A-8#楼）基坑上下人马道施工方案编制单位：中青建安建设集团有限公司目录一、编制依据 错误！未定义书签。二、工程概况 3三、施工准备 41 、技术准备 42 、材料准备 5四、施工工艺 5五、施工方案 51、位置平面图 62、马道构造 73、搭设规定 8六、文明施工 9七、人行马道计算书 102基坑下人马道施工方案一、编制依据1、工程施工合同文本。2、设计院提供结构施工图纸。3、山东省工程建设标准建筑工程施工工艺规程4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5、建筑施工手册第五版6、建筑工程高处作业安全技术规范7、本

2、工程深基坑支护和土方施工方案二、工程概况1、各参建单位概况： 建设单位：青岛融海投资控股有限公司； 设计单位：上海市建工设计研究总院有限公司 监理单位：青岛广信建设咨询有限公司 质检单位：青岛市建筑工程质量监督站； 安检单位：青岛市建筑施工安全监督站 施工单位：中青建安建设集团有限公司2、工程简介： 青岛国际院士产业核心区先导区是山东省、青岛市、李沧区三级联动 重点项目，是推进青岛市“三中心一基地”建设，加快新旧动能转换的重 要载体。该区域将成为国际一流的院士产业聚集区、战略性新兴产业聚集 区，届时将成为国际一流世界首创的院士创造创新高技术产业基地。本项目为青岛国际院士产业核心区先导区（生物医

3、药区 ） 项目（A-1#至 A-8#楼）项目，位于李沧区九水东路以北、合川路以东、徐水路以南，总 建筑面积 663763.54 平方米，其中地上建筑面积 339585.54 平方米，为 八栋建筑，本项目最大高度约 98.4 米，最大跨度约 9 米。项目的主要功 能为：厂房、办公、停车、仓储。本工程地下共计六层， 四周局部四层和五层， 地下室总深度为约 30 米， 地上建筑层数为 7 层22 层，均为框剪结构，地下一层部分区域层高最高 的达 9.7 米，其他部位为 4 米6 米，部分地下室顶板为空心楼板；本工程设计使用年限 50年，抗震设防烈度为 7 度。本工程外墙主要为 玻璃幕墙和铝板幕墙，室

4、内为精装修。三、施工准备1、技术准备（1）熟悉、审查施工图纸及有关设计文件。（2）熟悉本工程施工方案（3）在马道搭设之前，由工地技术负责人依马道搭拆方案向专业班组 长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督， 由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。（4）按对马道使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、 验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。（5）搭拆马道的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上 岗。2、材料准备（1）马道各种杆件采用外径 48.3mm、壁厚 3.6mm 的钢管，使用生产 厂家合格的产品并持有

5、合格证，其力学性能应符合国家现行标准碳素结 构钢 GBT700 中 Q235A 钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度 为 4-6 米，小横杆、拉结杆 2.1-2.3 米，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、 裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。（2）扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁 的技术性能符合钢管脚手架规定的要求，对使用的扣件要全数进行检 查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格 整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离 不小于 5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于 1

6、mm，扣件螺栓的拧紧力距达 60N*M 时扣件不得破坏。（3）踏步板采用 50mm 厚落叶松，宽度为 300mm，凡是腐朽、扭曲、 斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端 8cm用 8 号铅丝箍 绕 3 圈。（ 4）钢板网垂直防护质量要求：选用板厚 0.6mm，网孔 6mm、孔距 4mm，钢板网与方管固定使用钻尾螺丝或铆钉固定，固定间距200mm，采用专用的焊接钢管挂件（确保焊接质量） 。20四、施工工艺以此基础处理摆放木垫板放标准底座及放置纵向扫地杆立杆横向 扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第 二步横向水平杆连墙杆加设剪刀撑斜杆铺设踏步板 类推挂密目网安装踢脚

7、板挂安全标示检查验收交付使用五、施工方案1、马道具体布置位置见下图：7社会主义价值观61#路边全部美化的栏杆66F/6D3F/6D3,9917,15道F/6D中间大门6D5F/6DH=30.0m0m4m5F/6DH=27.0m5HF=/6D9.0m6D8F/6DH=43.5m A-7#20FH=,5,61H=70.5mA-5# 14F12F/6DH=61.5mA-8#F/ 6D 22F . 4m 2H=97-.44#A-44F/6DH=24.0m5F/6DH=26. 0m3F/6DH=18.0m5F/6D5F/6DH=26.0m2、马道具体构造见下图：3、马道搭设规定：（1）踏步板横铺时，应在

8、横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆 间距不应大于 500mm；（ 2）斜道踏步板上每隔 250 300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜 为 20 30mm。（ 3）斜道宽度不小于 1m，坡度采用 1:2.5-1 ：3，拐弯处休息平台宽 度不小于斜道宽度。（4）斜道两侧及平台外围均应设置两道防护栏杆及挡脚板，栏杆高度 1.2m，挡脚板高度不应小于 180mm；斜道的连墙件、剪刀撑及横向斜撑均应 符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定。4、马道搭设要求（1） 脚手架搭设前基础要平整，采用 C15 混凝土铺设垫层，脚手架 基及周围不得积水，在距脚手架外立杆外侧 0.5 米处，设置一排水沟，

9、通 往基坑内的排水井。 水流入坑内， 用潜水泵将水排出， 排水沟坡度为 0.5% 以保证架基的承载能力。（ 2）严禁将外径 48.3mm与其它直径的钢管混合使用；严禁钢木混用。 旧扣件在使用必须进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的 螺栓必须更换。（3）立杆接长除顶层顶步外，其余各层接头必须采用对接扣件连接。（4）纵向水平杆宜设置于立杆内侧，长度不宜小于 3 跨，两根杆相邻 接头不宜设置在同步同跨内，接头间距 500mm，且距主节点的距离不大于 1/3 跨。（5）横向水平杆：每根立杆侧及立杆间均布置小横杆，悬挑不大于 500mm。（ 6）立杆：外架底部必须设置双向扫地杆， 相邻杆对接

10、头不在同步内， 接头要求同纵向水平杆。（7）剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为 45 50之间，水平投影宽 度不小于 4 跨，用 6m钢管搭设剪刀撑，钢管接长时采用搭接，搭接长度不小于 1m，搭接扣件为三个。（8）马道拉结点位置：马道外架在每层基坑支护上设立两道结点。在 基坑壁上植入 25 钢筋，与拉结件焊接牢固。六、安全文明施工1、搭拆马道时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非 操作人员入内。2 、马道搭设人员必须经考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体 检，合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿 防滑鞋。3、六级以上大风和雾、雨应停止脚手架作业。4、设专人负责

11、对马道脚手架进行经常检查和保修。5、在马道脚手架使用期间严禁任意拆除任何杆件。6、禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。七、上下人马道计算本工程马道计算采用 PKPM施工安全设施计算系列软件计算马道计算书依据规范 :建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011建筑结构荷载规范 GB50009-2012钢结构设计标准 GB50017-2017建筑地基基础设计规范 GB50007-2011计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。双排脚手架，搭设高度 18.7 米，立杆采用单立管。立杆的纵

12、距 1.50米，立杆的横距 1.05米，内排架距离结构 0.30 米，立杆的步距 1.30米 钢管类型为 48.3 3.6 ，连墙件采用 2步2跨，竖向间距 2.40米，水平间距 3.00米。 施工活荷载为 3.6kN/m2，同时考虑 2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为 0.35kN/m2，按照铺设 8层计算。2栏杆采用竹串片，荷载为 0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。2基本风压 0.30kN/m2，高度变化系数 1.0000 ，体型系数 0.6000 。22地基承载力标准值 1500kN/m2，基础底面扩展面积 2

13、.000m2，地基承载力调整系数 1.00 钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64 ，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D 。一、小横杆的计算 : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形 1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值P 1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P 2=0.3501.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.600 1.500/2=2.700kN/m荷载的计算值q=1.2 0.040+1.2 0.262+1.4 2.700=4.143kN/m小横杆计算简图2.

14、 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下 :2M=4.143 1.050 2/8=0.571kN.m=0M/W = 1.000 0.571106/5262.3=108.490N/mm2 小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 :荷载标准值 q=0.040+0.262+2.700=3.002kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度45V=5.0 3.002 1050.0 4/(384 2.06105127084.5)=1.815mm 小横杆的最大挠度小于 1050.0/150 与10m

15、m满, 足要求 !二、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形1. 荷载值计算小横杆的自重标准值 P 1=0.040 1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P 2=0.3501.050 1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.600 1.050 1.500/2=2.835kN荷载的计算值P=(1.2 0.042+1.2 0.276+1.4 2.835)/2=2.175kN大横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

16、均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下 :2M=0.08 (1.2 0.040) 1.500 2+0.175 2.175 1.500=0.579kN.m=0M/W = 1.000 0.579106/5262.3=110.120N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下 :大横杆自重均布荷载引起的最大挠度45V 1=0.6770.0401500.004/(100 2.060105127084.500)=0.052

17、mm 集中荷载标准值 P=(0.042+0.276+2.835)/2=1.576kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度35V 2=1.1461576.1551500.00 /(100 2.06010127084.500)=2.329mm 最大挠度和V=V 1+V2=2.381mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm满, 足要求 !三、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :0R Rc其中 R c 扣件抗滑承载力设计值 , 单扣件取 8.0kN, 双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；结构重要性

18、系数；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P 1=0.040 1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P 2=0.3501.050 1.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.600 1.050 1.500/2=2.835kN 荷载的 计算值 0R = 1.000 (1.2 0.060+1.2 0.276+1.4 2.835) = 4.371kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m时,试验表明 :单扣件在 12kN的荷载下会滑动 ,其抗 滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN。四、脚

19、手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1667N G1 = 0.167 18.700=3.117kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.35N G2 = 0.350 81.500(1.050+0.300)/2=2.835kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.17N G3 = 0.170 1.500 8=2.040kN2(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)

20、 ；0.010N G4 = 0.010 1.500 18.700=0.281kN经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3+NG4 = 8.273kN 。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.600 21.5001.050/2=5.670kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2) ， W 0 = 0.300U z 风荷载高度变化系数， Uz = 1.000U s 风荷载体型系数： U s = 0.6002经计算得到： Wk = 0.300 1.000 0

21、.600 = 0.180kN/m 2。 考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 8.273+1.0 1.4 5.670=17.865kN 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 8.273+1.4 5.670=17.865kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式M W = 1.4 0.60.05Wkl aHc2 其中 Wk 风荷载标准值 (kN/m2) ；l a 立杆的纵距 (m) ； 弯矩折减系

22、数；Hc 连墙件间竖向垂直距离 (m) 。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=1.4 0.6 0.050.60 0.180 1.500 2.400 2.400=0.039kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=17.865kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ；l 0 计算长度 (m), 由公式 l 0 = kuh 确定， l 0=1.1551.500 1.200=2.079m；2A 立杆净截面面积， A=5.0

23、55cm2 ；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.262cm3；长细比验算满足要求 长细比，为 2079/16=1310 允许长细比 (k取1) ，为1800/16=113 210 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到 0.391 ；钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2；经计算得到 :2=1.0 17865/(0.39 506)=90.329N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !2.考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=17.865kN

24、；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ；l 0 计算长度 (m), 由公式 l 0= kuh 确定， l 0=1.1551.5001.200=2.079m；A 立杆净截面面积， A=5.055cm2 ；W 立杆净截面模量 (抵抗矩),W=5.262cm3； 长细比，为 2079/16=1310 允许长细比 (k取1) ，为1800/16=113 210长细比验算满足要求 ! 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到 0.391 ；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW=0.039kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2；2 经计算得到=1.017865/(0.39 506)+1.0 39000/5262=97.777N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl ，连墙件的设计计算满足强度设计要求 !经过计算得到 Nf2 = 303.873kNNf2 Nl ，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求连墙件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p k=N/Ag uf a其中 p k