四公司脚手架方案

1、阜阳北路生活区15#、16#、17#住宅楼工程脚手架搭设方案安徽娄氏脚手架有限公司二00九年一月六日外脚手架方案会签栏工程名称阜阳北路生活区15#、16#、17#住宅楼工程建设单位中铁四局四公司施工单位监理单位分包单位安徽娄氏脚手架有限公司外架方案编制人吕曼2009年1月6日审核意见姓名 职务 年 月 日审批意见姓名 职务 年 月 日施工单位审核意见姓名 职务 年 月 日审批意见姓名 职务 年 月 日监理单位审核意见姓名 职务 年 月 日审批意见姓名 职务 年 月 日编 制 说 明一、编制方案执行的规范：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001）2、建筑结构设计规范大全

2、3、简明施工计算手册4、PKPM系列软件二、使用材料执行标准：1、直缝电焊管（GB/T13793）标准2、碳素结构钢（GB/700）标准三、外架质量执行标准：建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-99）安徽娄氏脚手架有限公司 二OO九年一月六日目 录一、工程概况3二、搭设方式3三、施工准备3四、材料的选用与材质的要求3五、脚手架构造要求4六、外架基础的处理6七、脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算6八、安全生产措施及操作要求23九、脚手架的验收24十、脚手架的工程管理24十一、脚手架的拆除方法及安全要求25十二、附应急预案25十三、公司资料证件及示意图25安徽娄氏脚手架有限公司 二OO九年

3、一月六日钢管脚手架工程施工方案一：工程概况工程名称：阜阳北路生活区15#、16#、17#住宅楼建设单位：中铁四局四公司外架分包单位：安徽娄氏脚手架有限公司15#、16#、17#住宅楼均为地上十八层加跃层，地下一层的建筑物。地上的总建筑面积为23968。檐口高度均为56.7m。标准层层高均为2.9m，非标准层层高均为3.0 m，地下室高度为3.7 m。15#楼东、西、北面脚手架立杆垛在地下室面上，16#楼西、北、南面脚手架立杆垛在地下室面上，17#楼东、西、南面脚手架立杆垛在地下室面上。二：搭设方式针对工程特点及要求，外脚手架采用以下方法进行搭设：本工程从一至十二层采用常规落地式脚手架搭设，搭设

4、高度为2.9 m12 -0.3 m（分段处间隙）=34.5 m，10米以下采用双立杆。十三层至顶层采用悬挑式脚手架搭设，设置一次悬挑，采用16a#槽钢悬挑，悬挑高度为2.9 m6 +1.5（超檐口防护高度）=18.9m。三、施工准备单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人员及使用人员进行技术交底。对搭设脚手架所用钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。施工单位应做好外架基础的处理工作。四、材料的选用与材质的要求1、钢管脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)中规定的3号普通钢管

5、,其质量符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢规定.脚手架钢管尺寸选用483.5钢管, 但考虑到市场材料供应与钢管的锈蚀程度，计算时可按483.0，以确保安全。表面锈蚀深度0.5mm;钢管弯曲变形0.5mm;立杆长度在34m时钢管变曲弯形12mm,在4m6.5时钢管弯曲变形20mm;用作水平,斜杆的钢管弯形30mm.钢管两端面切斜偏差在1.7mm范围内,钢管上严禁打孔。2、扣件扣件采用可锻铸铁制作,其材质符合国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定,使用前应进行质量检查,有裂缝,变形的严禁使用,并应做防锈处理,具体螺栓拧紧力矩不应小于40N.m且不应大于65N.m

6、时,不得发生损坏。出现滑丝的应更换。3、连墙件、密目网、竹笆铺板连墙件的材质亦应符合现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，外围密目式安全立网应符合GB16909-1997标准, 安全平网应符合GB5725-1997标准，宽度不得小于3m。脚手板采用毛竹片横向编制的竹笆。五、脚手架的构造要求1、外架立杆横向间距0.8m，步距1.8m，纵距1.5m，内立杆距墙面距离为0.2m。落地架采用扣件式双排脚手架搭设，立杆下用不小于14#槽钢通长铺设，悬挑架立杆下用16a#槽钢设置，确保其足够的长度、刚度、强度和稳定性。因部分立杆垛在地下室面上，当

7、地下室顶板承受荷载为20 kN/m2时，须在下层搭设满堂架支撑，同时架体应分层用钢丝绳卸荷。2、纵横向扫地杆脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应不大于100。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50。3、纵、横向水平杆纵向水平杆的构造要求：A、纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨；B、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定：1纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相

8、邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2水平杆到转角处可用搭接，搭接长度不应小于100，外伸部位一样长，内部搭接用3个旋转扣件等距离设置，扣件端部盖板与钢管末端保留10。横向水平杆的构造要求：每个主接点处都必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，并严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于15。4、立杆A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距

9、的1/3；B、立杆搭设到分段处或顶步可采用搭接，收尾一样齐，搭接长度不应小于100，内部搭接用3个旋转扣件等距离设置，扣件端部盖板与钢管末端保留10；其余部位立杆一律必须采用对接。5、连墙件的设置本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式，具体做法：用35钢管预埋在结构混凝土梁内，预埋长度为20cm，外侧保留15，然后再用钢管和扣件与架体连接，并按步距3跨，跨距按层高逐层设置，如遇剪力墙，用6.0的PVC管预埋在板墙处，PVC管两侧孔处必须封实，等模板拆除后用钢管、扣件连接。连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于30，且外架应采用刚性连墙件与建筑物连结。脚手架必须配合施工进度搭设，一次

10、搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭设一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度,确保连墙件拉接的可靠性。6、剪刀撑设置：A、本工程外架剪刀撑采取连续式设置。剪刀撑角度在45度60度之间。B、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用3个扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小于100mm，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。C、外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑。7、竹笆片的铺设：竹笆片按照隔步满铺，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，相交处挤严，四个角应用16#的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆上。8、防护棚A

11、、因施工需要，搭设防护棚进行双层防护。下一层防护棚高4.5m，立杆搭设长度为6m,宽度为4m,步距为1.5m,两侧加剪刀撑，正面与背面加设八字撑，保持纵横向稳定；防护棚的平面也设置八字撑，保持平面稳定。每隔0.3m设一根横向填芯杆；二层防护棚高度在一层高度0.6m处，每隔0.3m设一根横向填芯杆。B、防护棚两侧用密目网作防护，上侧平面第一层用木板铺设，第二层采用竹笆铺设，以防坠物。9、平网设置方法：（1）当高度建筑施工采用悬挑脚手架时，在每个悬挑梁处沿建筑物四周设置一道安全平网，作为防护措施，从而加强高层施工坠落物的缓冲和防护要求。（2）张设水平网外水平杆比内水平杆高800mm，水平杆用搭接，

12、不应少于3个转扣，每3m设置一道斜杆，斜杆和水平杆都必须要用6m的钢管。每个系绳必须与内外水平杆栓牢，用系绳将两网的边绳连接起来。（3）在水平网处增加连墙件，水平网在斜杆的支点或平面连墙件按2跨设置，上面再设置一层密目网，密目网与水平网要固定在安全网上，在水平网上的杂物应及时清理。9、竹笆片的铺设：竹笆脚手板应满铺，其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用16#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。10、“三宝”与“四口”与“临边”防护：A、进入施工现场必须正确佩戴安全帽。B、建筑物必须采用符合国家标准要求的

13、密目式安全网实施封闭，严禁擅自拆除安全网等安全防护设施。架体内按规定设置安全平网。使用前应进行检验，检验不合格不得使用。C、高处作业必须系好安全带，高挂低就。D、安全帽、安全带、安全网必须使用登记备案产品。E、楼梯口必须设防护栏杆，牢固稳定。F、电梯井口必须设防护门，宜采用定型化、标准化、工具化产品。井内每隔两层且高度不超过10米应设安全平网，网内不得有杂物，不得进行硬防护。G、通道口必须搭设防护棚，高层建筑应设双层。通道口两侧设防护栏杆、挂立网。H、按规定使用盖板防护的，预留洞口必须用坚实盖板盖严，固定不移动。I、临边防护栏杆应设置上下两道，上杆距地面高度为1.2米，下杆距地面高度为0.50

14、.6米，立杆间距不大于2米，并设置挡脚板或立网。防护栏杆宜使用钢管，固定应牢固可靠。11、电梯井架搭设：一至六层落在基坑坑顶上，六至十二层落在槽钢上，十三层至顶层落在槽钢上。12、安全通道：行人通道防护棚设双层 0.05米后木板，间隔距离0.6米。防护棚第一步架加设立网封闭。黄黑与红白相间警戒色，斜线应从右上方向画线，角度为45，色块宽视具体情况而定。红白表示禁止通行、跨越的意思。黄黑表示特别注意的意思。13、防电避雷措施: 避雷针用12的镀锌钢筋制作，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接能形成避雷网络，接地线应于建筑结构连接，防雷接地装置完成后，要用电阻表测定

15、，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于30。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。六、外架基础的处理考虑到钢管外脚手架的牢固、安全、稳定性，外架没落在地下室顶板上的，基础回填土采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），底部应浇筑C20砼垫层15cm厚以上，建筑物的基础自然地面及护坡均便道浇筑C15素砼10，向外有不小于1：0.05的排水坡度，设15cm15cm宽排水沟，备好排水机械做到有组织排水。（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。）七、脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算（1）、悬挑方法及要求：A、悬挑梁采用16a#槽钢4m、4.5m、6m

16、长（用于转角处、阳台、空调板、楼梯）。4m长槽钢外挑1.3m，锚固端长2.7m；4.5m长槽钢外挑1.8m，锚固端长为2.7m；6m长槽钢外挑最大部位为2.3m，锚固端长为3.7m。B、U型环制作与设置：U型环采用18的钢筋加工制作，U型环内径宽度为100，高度为350。U型环必须在钢筋底板筋下, U型环的两角加横向直筋,增加抗拉力.安装槽钢与U型环锚卡间隙处用木楔塞紧,再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三道U型环，第一道U型环预埋在结构梁边, 并用木楔加固在槽钢的两侧,防止槽钢侧偏；第三道U型环设置在槽钢的末端20,第二道U型环在第三道环的前80. 第二、第三道环用木楔加固在槽钢的上侧与预

17、埋卡的间隙处,主要增加槽钢的抗压力.预埋时三环要设置在一直线上,便与槽钢穿行。C、作为安全储备，悬挑端用14的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，对于转角处悬挑端分别用两根14的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，内立杆处槽钢底部钢丝绳作为支撑，外立杆处槽钢底部钢丝绳作为卸荷。楼面梁内预埋圆钢18的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔15cm,尾部卡扣离绳头预留15cm.卡盖朝受力绳安装，并用葫芦收紧。D、在悬挑槽钢上搭设脚手架，槽钢应侧放，其立杆必须放置在16a#槽钢上,立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m。悬挑槽钢底部必须用木板满铺。外伸悬挑梁长度与固定梁长度

18、之比应达到1:2左右，对于楼梯部位与转角部位外伸悬挑梁长度与固定梁长度之比可达到1:1.5，并采用双道钢丝绳作为加固措施。为了预防高坠事故和人员来往的安全，故应在适当的位置张设一道封闭式安全平网。E、悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在槽钢梁上口焊20钢筋柱10cm高,立杆套上钢筋柱,搭设脚手架。F、悬挑层与建筑间的内封闭措施：在悬挑楼层与挑梁间的间隙必须用木板严实进行防护，不允许有一点漏洞，且用钉子加以固定，并且经常检查。（2）、落地架、悬挑架的搭设步骤：A、落地架：熟悉方案和图纸放线铺垫板摆放纵向扫地杆逐根竖立立杆（随即与扫地杆扣紧）安装横向扫地杆（与立杆扣

19、紧）安装第一步大横杆和小横杆第二步纵向水平杆安装第二步大横杆和小横杆加设临时斜撑杆当搭至2步或增高2步架时用连墙件将架体与建筑物可靠固定及时校垂直度同步安装栏杆和安全网达预定高度进行落地架整体验收。B、悬挑架：熟悉方案和图纸放线以便确定悬挑杆件U型环定位予埋悬挑杆件定位杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）立杆定位转角处摆横向槽钢摆入纵向扫地杆逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）安装第三、四步纵向和横向水平杆

20、；设置连墙杆安装横向斜撑、增设卸荷钢丝绳接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。 （3）脚手架的安全稳定性设计计算 A、落地架：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为34.5米，10.0米以下采用双管立杆，10.0米以上采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用逐层3跨，竖向间距2.9米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。 一、

21、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计

22、算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002=0.269kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002=-0.316kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4491.0=70.365N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078k

23、N/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105.0)=1.927mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.00

24、00.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8210.800/3=0.489kN.m =0.489106/4491.0=108.955N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公

25、式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.6800(38002-48002/9)/(722.06105)=1.078mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.088mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc

26、 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取1

27、2.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10734.500=3.691kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.500(0.800+0.200)/2=1.013kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5009/2=0.945kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0

28、.005 NG4 = 0.0051.50034.500=0.259kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.907kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 321.50.8/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1

29、.130 Us 风荷载体型系数：Us = 1.128 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.351.131.128 = 0.312kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.907+0.851.43.6=11.372kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.907+1.43.6=12.128kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中

30、Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3121.51.81.8/10=0.181kN.m 五、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.128kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；

31、 A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12128/(0.19424)=150.936N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.372kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.1

32、55； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.181kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11372/(0.19424)+/4491=181.743N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设

33、计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.083kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 48.51 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.13 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式

34、计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求! B、悬挑架：计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.9米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用逐层3跨，竖向间距2.9米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.70米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构

35、，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算（同落地架） 二、小横杆的计算（同落地架） 三、扣件抗滑力的计算（同落地架） 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10718.900=2.022kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15051.500(0.800+0.200)/2=0.563kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14

36、 NG3 = 0.1401.5005/2=0.525kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.900=0.142kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.251kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 321.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.3

37、50 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.350 Us 风荷载体型系数：Us = 1.128 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.3501.128 = 0.373kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.251+0.851.43.6=8.185kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.251+1

38、.43.6=8.941kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3731.51.81.8/10=0.216kN.m 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.941kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.

39、500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8941/(0.19424)=111.275N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的

40、轴心压力设计值，N=8.185kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.51.8=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.216kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8185/(0.19424)+/4491=149.911N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 13.462kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计