地下二层车站起重吊装专项方案[优秀工程方案]

1、目 录1. 编制依据- 1 -2. 工程概况- 1 -2.1 项目概况- 1 -2.2 围护结构概况- 3 -2.3 周围环境描述- 4 -3. 总体施工部署- 5 -3.1 施工任务划分及作业队安排- 5 -3.2 施工进度计划- 5 -3.3 机械设备安排与使用计划- 5 -3.4 设备选型- 6 -3.4.1 商务中心站设备选型- 6 -3.4.2 贡湖大道站设备选型- 8 -3.4.3 出入段线设备选型- 11 -4. 地下连续墙钢筋笼吊装验算- 11 -4.1 吊点加强措施- 11 -4.2 地连墙钢筋笼吊点验算- 13 -4.2.1 商务中心站、贡湖大道站除换乘节点段、出入段线地下

2、连续墙钢筋笼吊点验算- 13 -4.2.2 贡湖大道站换乘节点段地连墙钢筋笼吊点验算- 16 -4.3 吊索具配置及钢丝绳强度验算- 18 -4.4 吊攀验算- 21 -4.5 主、辅吊扁担验算- 22 -4.6 卸扣及滑轮车验算- 25 -4.6.1 滑轮验算- 25 -4.6.2 卡环验算- 25 -4.7 吊点处焊接受力验算- 26 -4.8 路基安全性验算- 27 -4.9 钢筋笼搁置穿杠验算- 27 -5. 钢筋笼吊装起吊工艺- 28 -5.1 起吊方式- 28 -5.2 起吊步骤- 28 -5.3 试吊的相关要求- 29 -6. 设备管理- 30 -7. 钢筋笼质量保证措施- 30

3、 -7.1 钢筋笼质量验收- 30 -7.2 起吊前吊具验收- 31 -7.3 质量保证措施- 31 -8. 钢筋笼吊装安全保证措施- 32 -8.1 吊装程序的检查- 32 -8.2 吊装前重点检查项目- 32 -8.3 吊车操作安全措施- 33 -8.4 安全保证措施- 33 -8.5 钢筋笼吊装管理制度- 34 -8.6 各工种职责- 35 -8.7 注意事项- 36 -9. 应急预案- 36 -9.1 事故类型及危害程度分析- 36 -9.2 组织机构- 36 -9.2.1 应急组织体系- 36 -9.2.2 应急组织机构- 36 -9.2.3 应急领导小组成员及职责- 37 -9.2

4、.4 各小组职责- 38 -9.2.5 应急处理组织机构- 40 -9.3 预防与预警- 40 -9.3.1 危险源监控- 40 -9.3.2 预警行动- 40 -9.4 信息报告程序- 41 -9.4.1 报警系统及程序- 41 -9.4.2 现场报警方式- 41 -9.4.3 事故报告内容- 41 -9.4.4 报告时限- 41 -9.5 应急处置- 41 -9.5.1 响应分级- 41 -9.5.2 响应程序- 42 -9.5.3 处置措施- 43 -9.6 保障措施- 44 -9.6.1 通信与信息保障- 44 -9.6.2 应急物资装备保障- 46 -无锡地铁4号线一期工程土建施工0

5、8标项目部 起重吊装专项施工方案1. 编制依据起重工操作规程（SYB4112-80）；建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；建筑施工起重吊装安全技术规范（JGJ 276-2012）；钢筋焊接及验收规范（JGJ18-2012）；实用建筑结构静力计算手册机械工业出版社；热轧型钢（GB-T706-2008）；地下铁道工程施工及验收规范（GB 50299-1999）2003版；钢丝绳吊索插编索扣GB/T 16271-2009 ；起重吊装常用数据手册（杨文渊编）；钢丝绳国家标准（GB 8918-2006）；建筑结构荷载规范（GB5009-2012）；地铁设计规范（GB50157-2013）；

6、钢结构设计规范（GB50017-2003）； 无锡地铁4号线一期工程土建施工08标施工组织设计、相关设计图纸； 国家相关安全生产法律、法规； 建设工程安全生产管理条例； 建质200987号-危险性较大的分部分项工程安全管理办法； 200t/150t/70t履带吊说明书。2. 工程概况2.1 项目概况本标段为“无锡地铁4号线一期工程土建施工”的第08标段，标段共2站2区间+出入段线，2站为商务中心站、贡湖大道站；2区间为吴都路站（不含）商务中心站（含）贡湖大道站（含）两个盾构区间；出入段线为具区路出入段线工程。商务中心站为地下二层单柱岛式站台车站，车站外包尺寸全长182.1m，盾构井段基坑深约1

7、7.61m，基坑宽23.80m；标准段基坑深约15.91m，基坑宽约19.7m。采用明挖法施工。主体围护结构为800mm厚地连墙+内支撑（第一道支撑采用混凝土支撑，支撑断面为700900mm；第二道支撑端头井段采用钢筋混凝土支撑，支撑截面均为700X900mm；标准段采用800，t=16mm的钢支撑；第三道支撑采用609，t16mm的钢支撑），附属围护结构为SMW工法桩+内支撑。贡湖大道站为4号线一期工程的终点站，为与远期6号线的换乘站，为地下两层岛式车站，与6号线换乘节点为地下三层。车站外包尺寸全长289.2m，起始里程端头井段基坑深约18.05m，基坑宽约26.8m；终点里程端头井段基坑深

8、约19.35m，基坑宽约35.9m；车站主体标准段基坑深约16.51m，基坑宽约22.7m；车站换乘节点段基坑深约23.352m，基坑宽约30.2m。主体标准段围护结构为800mm厚地下连续墙+内支撑（首道支撑及端头第二道支撑采用混凝支撑，标准段第二道支撑及端头第三道支撑采用800，t16mm钢支撑，其余采用609，t16mm钢支撑），与6号线换乘节点处及东端扩大段采用1000mm厚地下连续墙+内支撑（第四道为混凝土支撑），附属围护结构为SMW工法桩+内支撑。具区路出入段线区间起讫里程为RDK0+081.200RDK0+623.286，区间线路长542.086m，其中RDK0+081.200R

9、DK0+436.286为矩形暗埋段，暗埋段采用单层双跨箱型结构，长度为355.086m；RDK0+436.286RDK0+623.286为U型槽段，长度为187m。线间距约5m，平面曲线半径220m。出入段线隧道起点贡湖大道站为地下二层岛式车站，区间线路出贡湖大道站后以2、20、10和28的坡度上坡至具区路车辆段。出入线段主要围护结构为：RDK0+081.200RDK0+204.800段为800mm厚地下连续墙+内支撑，RDK0+204.800RDK0+559.000段为SMW工法桩+内支撑，RDK0+559.000RDK0+623.286段为放坡段。图 2.11 标段总平面卫星图2.2 围护

10、结构概况本标段车站及出入线段均采用明挖法施工，区间均采用盾构法施工。围护结构主要采用地下连续墙+内支撑支护形式，地下连续墙接头均采用工字钢。内支撑形式主要为：首层及端头井第二层为混凝土支撑，标准段第二层及端头井第三层为800钢支撑，标准段第三层为609钢支撑。本工程地下连续墙形式、墙长等参数见表 2.21。表 2.21 地下连续墙一览表编号站点槽段形式墙厚（m）槽宽(m)墙长(m)数量单幅笼重(t)单边工字钢重量(t)合计单笼重(t)备注1商务中心站“一”型0.85301617.63.3820.982“Z”型0.85.7530421.663.3825.043“L”型0.84.8530418.3

11、63.3821.744“一”型0.86275018.93.0221.925贡湖大道站“一”型0.85.529.9619.843.6123.456“Z”型0.85.7529.9223.123.6126.737“L”型0.85.829.9221.93.6125.518“一”型0.8529.9217.83.6121.419“一”型0.8626.615018.153.3121.4610“T”型1639.52831.734.8436.5611“一”型1639.52626.884.8431.7212“一”型0.8628.612618.633.3922.0213“Z”型1532.13223.573.9327

12、.514“L”型15.832.13225.793.9329.6215“一”型1632.13925.833.9329.716出入段线“一”型0.8629918.93.5122.4117“一”型0.86281718.33.3821.6818“一”型0.8625.51116.63.0219.6219“Z”型0.85.7529421.63.5125.1120“T”型0.8628226.63.3829.98由于Z形地连墙幅宽较大，在吊装时容易发生不可恢复性变形，拟将Z形钢筋笼分为两个小L形钢筋笼制作，分两次吊装入槽，一次灌注混凝土。根据各站点地连墙的参数，确定各站点的最大起重长度、最大起重重量等相关参数

13、如下。表 2.22 各站点最大吊装参数表编号站点最大槽宽(m)最大吊装长度（含吊筋）（m）最大吊装重量（含双侧工字钢板）（t）备注1商务中心站630.928.52贡湖大道站（除换乘节点）632.2329.13贡湖大道站（换乘节点）640.4240.064出入段线629.129.3由于Z型槽幅分成2个L型吊装，因此不考虑Z型吊装最大重量。本标段钢支撑最大长度为20m，根据下表计算最大重量为 8.9t ，小于10t，不属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，不需要编制专项方案，因此本次方案不需要编写钢支撑吊装情况。表 2.23 钢支撑理论重量表名称直径*长度（mm）法兰规格（mm)理论重量

14、(kg)备注固定端609*200 750*20/750*30316609*300396609*500496800*200950*20/950*30448800*300556800*500763钢支撑609*1000750*20427609*2000668609*40001158609*60001672800*1000950*20620800*2000898800*40001560800*60002254活络端609*1450750*20997800*14501330钢围檩700*480*60002560挂板70*9014890*120246三脚架600*550*55015.45钢楔子20*40

15、*4002.4540*40*4004.9045*40*4003.85梯形斜面楔65*40*4007.7斜支座6092808002402.3 周围环境描述商务中心站位于丰润道与震泽路交叉口东侧，沿震泽路布置。两侧均为空地或草坪，地形相对较平整。贡湖大道站为位于震泽路和贡湖大道交叉路口，沿震泽路铺设，贡湖大道站北侧为无锡太湖国际博览中心、南侧为工厂。具区路出入段线，连接贡湖大道站与具区路车辆段。位于震泽路和贡湖大道交叉路口东南侧，周边为拆迁完后的空旷空地。3. 总体施工部署3.1 施工任务划分及作业队安排本工程商务中心站、贡湖大道站及具区路出入段线均有地下连续墙，贡湖大道站与出入段线地下连续墙段在

16、同一围挡内，作为一个工区考虑，商务中心站单独作为一个工区考虑。商务中心站共投入18人进行钢筋笼吊装作业，贡湖大道站及出入段线共投入36人进行钢筋笼吊装作业，详细人员安排见表 3.11。表 3.11 钢筋笼吊装劳动力配置序号类别商务中心站人数贡湖大道站及出入段线人数备注1吊车司机24各站点白班、夜班各1人2起重指挥24各站点白班、夜班各1人3其他配合人员1020各站点白班、夜班各5人4司索工24各站点白班、夜班各1人5安全员24各站点白班、夜班各1人共 计：54 人3.2 施工进度计划商务中心站地下连续墙共74幅，拟配置1台宝峨GB46成槽机进行成槽作业，计划用时2个月施工完成。贡湖大道站地下连

17、续墙共115幅，出入段线43幅，拟配置2台宝峨GB46成槽机进行成槽作业，计划用时2.5个月施工完成。3.3 机械设备安排与使用计划严格按照合同工程量配置各类施工机械设备并按照工程进度计划进行机械设备调配。履带吊等大型设备进场后，首先进行拼装及验收，并制定专项方案。施工过程中充分发挥机械设备的效率，避免窝工、停工，确保工程顺利进行。保证机械设备性能合理，配套完善及日常使用性能，满足施工要求。遵循无锡市安全文明施工标准化施工相关规定，出入工地的运输车辆，应冲洗干净并确认不会对外部环境造成污染后，方可让车辆出入，装运建筑材料、土石方 、建筑垃圾及工程废渣的车辆，采用有效的防护措施，保证车辆途中不污

18、染道路和环境。3.4 设备选型根据表 2.21可以看出，本标段地连墙重量存在以下情况：1、商务中心站、出入段线及贡湖大道站除换乘节点段其余部分地连墙钢筋笼重量均在30t以下，贡湖大道站换乘节点段钢筋笼重量均大于30t；2、各站点最大笼重均为“Z”、“L”或“T”型槽，考虑到首开幅为双侧工字钢板，因此首开幅选取“一”字型槽段，其余槽型均为单边工字钢或无工字钢。3.4.1 商务中心站设备选型最大吊装重量及尺寸起重垂直高度H确定选择计算主吊机垂直高度时，根据规范要求，吊机起重臂的最大仰角不得超过78。实际吊装中不仅要考虑本工程主吊臂架最大仰角78和最大尺寸、重量，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180，

19、不碰撞主吊臂架，因此a取78，g取1m。由于商务中心站最重钢筋笼笼长为30.9m，幅宽为6m，半幅宽f=3m，由于加工制作的吊具尺寸为h1=2.0m，h0=0.5m，b=6m因此：b+h1+h2+h0=f+gtana=4tan78=18.82mh2=10.32m当钢筋笼完全由主吊吊起时，起重垂直高度由以下几项相加:总高度=H+b=h4+h3+h2+h1+h0+b=0.5+30.9+10.32+2+0.5+6=50.22m其中：b为其中滑轮组定滑轮到吊钩中心的距离，取6m；h0为起吊扁担净高，按0.5m考虑；h1为扁担吊索钢丝绳高度，按2.0m考虑；h2为钢筋笼吊索高度，计算得10.32m；h3

20、为钢筋笼长度（按最大长度30.9m考虑）；h4为起吊时钢筋笼距地面高度，按0.5m考虑。主吊机起重臂长度确定L=（H+be）/sina=（50.222.5）/sin78=48.8me为起重臂下轴距地面的高度2.5m。最大起吊重量确定经计算商务中心站最重钢筋笼重量约25t（含两侧钢板），加固措施筋、吊筋及钢丝绳锁具等重量约为3.5t。因此，最大起吊重量为25+3.5=28.5t。极限作业半径确定R=r+Lcosa=r+48.8*cos78=（r+10.15m）r为吊机旋转中心至吊臂最短距离。图 3.41 履带吊尺寸计算示意图设备选型主吊选型根据建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）规定

21、：“当起重机如需带载行走时，荷载不得超过其极限起重量的70%，单机起吊荷载不得超过该工况允许荷载的80%”。因此，主吊机在满足起重臂长度不得小于48.8m，且满足作业半径（10.15+r）m的条件下，极限荷载不得小于28.5/70%=40.7t。经查询各个起重设备性能表，暂定主吊为150t履带吊。经查阅相关吊机资料，150t吊机r=1.4m，则最大半径不得小于10.15+r=11.55m且起重臂长度不得小于48.8m的情况下，最小荷载为56.7t40.7t，满足吊装条件。因此由150t履带吊最为主吊满足吊装要求。图 3.42 150t履带吊荷载表辅吊选型由于辅吊在双机抬吊过程中只需将钢筋笼抬起

22、保持尾部在地面以上500mm处，不参与钢筋笼的空中回直，因此不需要验算辅吊的最大起吊高度。根据建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）规定：“双机抬吊时荷载应分配合理，起吊重量不得超过两台起重机在该工况下允许起重总和的75%，单机起吊荷载不得超过允许荷载的80%。在吊装过程中，两台起重机的吊钩滑轮组应保持垂直状态。” 辅吊按承担钢筋笼最大负荷的70%考虑。因此，两台起重机在该工况下允许起重总和不得小于（25+3.5*2）/75%=42.7t（含2幅吊具及钢丝绳锁具等），辅吊的极限极限起重量不小于42.7*70%=30t。经查询各个起重设备性能表，确定辅吊为70t履带吊。图 3.43 7

23、0t履带吊荷载表综上所述，商务中心站地下连续墙钢筋笼吊装设备选用为1台150t履带吊作为主吊，1台70t履带吊作为辅吊。3.4.2 贡湖大道站设备选型根据商务中心站设备选型情况，分析贡湖大道钢筋笼重量情况：贡湖大道站换车节点段钢筋笼重量最小为31.72t，且笼长最小39.6m，不满足商务中心站的设备要求；其余部位均小于30t，满足商务中心站的设备要求，因此确定贡湖大道站除换乘节点段其余部位地连墙均采用与商务中心站相同设备，即选用为1台150t履带吊作为主吊，1台70t履带吊作为辅吊；换乘节点段进行重新计算选型。换乘节点段最大吊装重量及尺寸起重垂直高度H确定选择计算主吊机垂直高度时，根据规范要求

24、，吊机起重臂的最大仰角不得超过78。实际吊装中不仅要考虑本工程主吊臂架最大仰角78和最大尺寸、重量，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180，不碰撞主吊臂架，因此a取78，g取1m。由于商务中心站最重钢筋笼笼长为40.42m，幅宽为6m，半幅宽f=3m，由于加工制作的吊具尺寸为h1=2.0m，h0=0.5m，b=6m因此：b+h1+h2+h0=f+gtana=4tan78=18.82mh2=10.32m当钢筋笼完全由主吊吊起时，起重垂直高度由以下几项相加:总高度=H+b=h4+h3+h2+h1+h0+b=0.5+40.42+10.32+2+0.5+6=59.74m其中：b为其中滑轮组定滑轮到吊钩中心

25、的距离，取6m；h0为起吊扁担净高，按0.5m考虑；h1为扁担吊索钢丝绳高度，按2.0m考虑；h2为钢筋笼吊索高度，计算得10.32m；h3为钢筋笼长度（按最大长度30.9m考虑）；h4为起吊时钢筋笼距地面高度，按0.5m考虑。图 3.44 履带吊尺寸计算示意图主吊机起重臂长度确定L=（H+be）/sina=（59.742.5）/sin78=58.52（m）e为起重臂下轴距地面的高度2.5m。最大起吊重量确定经计算商务中心站最重钢筋笼重量约25t（含两侧钢板），加固措施筋、吊筋及钢丝绳锁具等重量约为3.5t。因此，最大起吊重量为36.56+3.5=40.06t。最小作业半径确定R=r+Lcos

26、a=r+58.52*cos78=（r+12.17m）r为吊机旋转中心至吊臂最短距离。换乘节点段设备选型主吊选型根据建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）规定：“当起重机如需带载行走时，荷载不得超过其极限起重量的70%，单机起吊荷载不得超过该工况允许荷载的80%”。因此，主吊机在满足起重臂长度不得小于58.52m，最小作业半径不得小于（12.17+r）m的条件下，极限荷载不得小于40.06/70%=57.23t。经查询各个起重设备性能表，确定主吊为200t履带吊。经查阅相关吊机资料，200t吊机r=1.45m，则最大半径不得小于12.17+r=13.62m且起重臂长度不得小于58.52

27、m的情况下，最小荷载为58.5t40.7t，满足吊装条件。因此由150t履带吊最为主吊满足吊装要求。图 3.45 200t履带吊荷载表辅吊选型由于辅吊在双机抬吊过程中只需将钢筋笼抬起保持尾部在地面以上500mm处，不参与钢筋笼的空中回直，因此不需要验算辅吊的最大起吊高度。根据建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）规定：“双机抬吊时荷载应分配合理，起吊重量不得超过两台起重机在该工况下允许起重总和的75%，单机起吊荷载不得超过允许荷载的80%。在吊装过程中，两台起重机的吊钩滑轮组应保持垂直状态。” 辅吊按承担钢筋笼最大负荷的70%考虑。因此，两台起重机在该工况下允许起重总和不得小于（36

28、.56+3.5*2）/75%=58.08t（含2幅筋及钢丝绳锁具等），辅吊的极限极限起重量不小于58.08*70%=40.7t。最小作业半径按5m计算，经查询各个起重设备性能表，确定辅吊为最小为100t履带吊。由于其余部位起吊设备选用为1台150t履带吊作为主吊，因此，直接将150t履带吊作为换乘节点段的辅吊。综上所述，贡湖大道站换乘节点段连续墙钢筋笼吊装设备选用为1台200t履带吊作为主吊，1台150t履带吊作为辅吊。其余部位吊装设备选用为1台150t履带吊作为主吊，1台70t履带吊作为辅吊。3.4.3 出入段线设备选型根据商务中心站设备选型情况，分析出入段线地连墙钢筋笼重量情况：出入段线地

29、连墙钢筋笼重量及尺寸与商务中心站相仿，满足商务中心站所选设备要求，因此选用与商务中心站相同设备，即选用为1台150t履带吊作为主吊，1台70t履带吊作为辅吊。4. 地下连续墙钢筋笼吊装验算本站钢筋笼吊装采用一次性整体吊装的施工方法，商务中心站使用1台150t履带吊主吊配合1台70t履带吊辅吊；贡湖大道站使用1台200t履带吊主吊配合1台150t履带吊辅吊。为了保证吊装施工顺利进行，采用理论计算满足吊装要求和吊装方案满足安全施工要求的原则，选取最不利工况（最大钢筋笼重量及尺寸）对换乘段及标准段钢筋笼的吊装施工进行安全验算。4.1 吊点加强措施为了满足钢筋笼吊装要求，保证钢筋笼在起吊过程中整体钢度

30、与稳定性，钢筋笼各吊点进行加固处理，在笼口第一排吊点位置横向设置两根A32钢筋对笼口进行加强，每道竖向桁架设置一个U形A32钢筋（吊点位置竖向桁架设置两个）进行加固，具体放置如图 4.11所示。图 4.11 加强钢筋布置示意图竖向吊点加固，在每个吊点位置分别增加两条竖向桁架“之”字形钢筋具体如图 4.12所示。图 4.12 加固筋及纵向桁架筋示意图对于异形钢筋笼的起吊，应合理布置吊点的设置，避免扰度的产生，并在过程中加强焊接质量的检查，避免遗漏焊点。当钢筋笼刚吊离平台后，停止起吊，注意观察是否有异常现象发生，若有则立即予以补焊加强、加固。“L”形钢筋笼吊装加固采用两道斜拉杆，其中斜拉杆与横向筋

31、成45，以防钢筋笼在空中翻转角度时发生变形，保证吊装施工安全，如图 4.13。图 4.13 L形钢筋笼吊装前加固图“T”形钢筋笼吊装加固采用两道斜拉杆，以防钢筋笼在空中翻转角度时发生变形，保证吊装施工安全，如。“Z”形钢筋笼分做两个“L”形钢筋笼制作（如图 4.15），分别下放入槽，下放完成后一次浇注混凝土，钢筋笼吊装时为两个小“L”形钢筋笼，按照“L”形钢筋笼加固。图 4.14 T形钢筋笼吊装前加固图图 4.15 Z形钢筋笼分开制作4.2 地连墙钢筋笼吊点验算4.2.1 商务中心站、贡湖大道站除换乘节点段、出入段线地下连续墙钢筋笼吊点验算纵向吊点验算地下连续墙钢筋笼拟采用横向主吊二排吊点，纵

32、向二排吊点，辅吊横向二排吊点，纵向两排吊点共计8点吊装（吊装过程中可以适当增加吊点，但不得减少吊点），如图 4.21。图 4.21 钢筋笼吊装示意图根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼纵向吊点位置计算如下：图 4.22 钢筋笼纵向受力弯矩图+M=M其中+M=(1/2)qL12;M=(1/8)qL22-(1/2)qL12;q为分布荷载，M为弯矩。 L2=22L1商务中心站地下连续墙钢筋笼最大笼长为30.9米，由2L1+3L2=30.9m，得L1=2.94m，L2=8.34m。因此选取B、C、D、E四点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中B、C中心是主吊位置，D、E中心为辅

33、吊位置，而AB距离的存在影响吊装钢筋笼。根据设计院提供的技术数据和实际吊装经验，B点可向A点移动。钢筋笼主吊150吨吊车吊4点，70吨吊车辅吊吊4点，共8点吊装钢筋笼。进行调整之后的正负弯矩平衡计算：实际调整之后AB=1m，BC=10m，CD=8.9m，DE=8m，EF=3m。笼重25t，笼长30.9m。图 4.23 商务中心站钢筋笼吊点布置图主吊辅吊平抬钢筋笼时受力计算：2T1+2T2=25t10N/Kg=250KNT11m+ T111m+ T219.9m+T227.9m=250KN15.45m得：T1=60KN， T2=66KN故地连墙钢筋笼平抬时主吊与辅吊受力如下：平抬钢筋笼时主吊起吊重

34、量为T1=2 T1=120KN即12t；平抬钢筋笼时辅吊起吊重量为T2=2T2=132KN即13.2t。横向吊点的布置与验算钢筋笼横向受力弯矩如下图： 图 4.24 钢筋笼横向弯矩图计算原理同钢筋笼纵向吊点验算原理，则L1=1.243m，L2=3.514m，其中L为钢筋笼宽度。不同幅度钢筋笼按照此原则吊点适当调整。本工程为工字钢板接头，横向吊点位置适当向工字钢板一侧进行调整。异性钢筋笼吊点布置及验算L型钢筋在起吊时钢筋笼会围绕角点旋转一定角度，以“V”字型向上移动，如下图所示。图 4.25 L型钢筋笼静止和起吊图示结合起吊过程及力学平衡、弯矩最小原则，在吊点计算时应首先求出重心位置，再求出形心

35、主轴方向，使其在起吊过程中的扭转角度与主惯性轴和原坐标轴之间的夹角相等。主惯性轴横坐标与钢筋笼两侧的交点即为吊点位置。具体的钢筋笼计算过程如下：将L型钢筋笼分为两部分，两部分的重心点分别为A、B，如下图所示，图 4.26 L型钢筋笼重心位置计算简图将钢筋笼看成均质物体，既重心位置与形心位置相同，按照组合截面形心位置计算原则，L型钢筋笼断面重心点C处的坐标Xc、Yc可表示为Xc=0.5h*Hh/(Hh+hL)+ 0.5L* hL/(Hh+hL) Yc=（0.5H+h）*Hh/(Hh+hL)+ 0.5h* hL/(Hh+hL)将调整后分幅的L型地连墙数据代入上式求得理论最佳吊点位置，再根据实际吊装

36、经验以及本工程钢筋笼钢筋分布特点等，对吊点进行调整确定最终吊点位置。L型钢筋笼验算可简化为一型钢筋笼，验算与一型相同；L型钢筋笼吊装有效宽度小于一型钢筋笼，重量与一型相差较小，因此不再对L型钢筋笼进行重复计算。4.2.2 贡湖大道站换乘节点段地连墙钢筋笼吊点验算1 纵向吊点验算贡湖大道站钢筋笼拟采用横向主吊二排吊点，纵向二排吊点，辅吊横向二排吊点，纵向三排吊点共计10点吊装（实际操作中可以适当增加吊点，但严禁减少吊点）。示意图如下：图 4.27 钢筋笼吊装示意图根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼纵向吊点位置计算如下：图 4.28 钢筋笼纵向受力弯矩图+M=M其中

37、+M=(1/2)qL12;M=(1/8)qL22-(1/2)qL12;q为分布荷载，M为弯矩。 L2=22L1最大钢筋笼长度为40.42m，得L1=3m， L2=8.6m。因此选取B、C、D、E四点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中B、C中心是主吊位置，D、E中心为辅吊位置，而AB距离的存在影响吊装钢筋笼。根据设计院提供的技术数据和实际吊装经验，B点可向A点移动。钢筋笼主吊200吨吊车吊6点，150吨吊车辅吊吊4点，共10点吊装钢筋笼。进行调整之后的正负弯矩平衡计算：实际调整之后AB=1m，BC=11m，CD=9.42m，DE=8m，EF=8m，FG=3m。笼重36.56t，笼长40.42m。主吊

38、辅吊平抬钢筋笼时受力计算：根据起吊时钢筋笼平衡得（假设钢筋笼重心在中间20.21米位置）：2T1+3T2=365.6KN T11+ T112+ T221.42+T229.42+T237.42=365.6KN20.21m 由以上2式得：T172.9KN T2=73.45KN 故车站主体围护结构钢筋笼平抬时主吊与辅吊受力如下：平抬钢筋笼时主吊起吊重量为2T1= 145.8KN即14.58t；平抬钢筋笼时辅吊起吊重量为3T2=146.9KN即14.69t。2 横向吊点的布置与验算横向吊点验算与商务中心站钢筋笼横向吊点的验算相同，此处不再赘述。4.3 吊索具配置及钢丝绳强度验算吊索具及钢丝绳验算统一以

39、贡湖大道站最重6m钢筋笼空中回直后总吊装重量进行验算配置。表 4.31 吊索具配置一览表序号名称规格数量单位备注1吊车200T履带吊1台贡湖大道站用做主吊150T履带吊1台贡湖大道站用做主、辅吊150吨履带吊车1台商务中心站、贡湖大道站、出入段线主吊70吨履带吊车1台商务中心站、贡湖大道站、出入段线辅吊2钢丝绳52mm-6X37+11850MPa2根主吊扁担上2.5m (S1)36.5mm-6X37+11850MPa2根辅吊扁担上2.5m (S3)39mm-6X37+11850MPa2根主吊扁担下钢丝绳18m (S2)39mm-6X37+11850MPa2根连接绳10米 (S5)28mm-6X

40、37+11850MPa2根换乘段辅吊扁担下45m(S6)28mm-6X37+11850MPa2根车站辅吊扁担下18m(S4)3卸扣25吨级4个主吊扁担上下(K1)20吨级4个辅吊扁担上下 (K3)20吨级6个主吊扁担下钢丝绳、连接绳用 (K2)10吨级6个辅吊扁担下钢丝绳用 (K4)4滑轮25吨级单滑轮2个主吊扁担用 (R1)15吨单滑轮辅吊扁担用（R2）10吨双滑轮2个贡湖大道站吊装用辅吊扁担下(R3)5穿杠20a工字钢2根穿杠用钢丝绳采用637+1,公称强度为1850MPa，安全系数K取6。由查表知钢丝绳钢丝绳主要技术规格（见下表）查得钢丝绳数据表如下：钢丝绳容许拉力：T=P*C/K(N)

41、其中P钢丝的破断拉力总和（KN） K安全系数（取6） C钢丝绳换算系数（0.82）由于实际使用钢丝绳公称抗拉强度为1850MPa则需要进行换算公称抗拉强度为1850MPa安全系数时钢丝绳容许拉力计算公式为：T=P/K*1850/1400则：直径52mm钢丝绳容许拉力T=1855*0.82/6=253.5KN=25.86T直径39mm钢丝绳容许拉力T=1040*0.82/6=142.1KN=14.5T 直径36.5mm钢丝绳容许拉力T=931.5*0.82/6=127.3KN=12.99T 直径28mm钢丝绳容许拉力T=725*0.82/6=74.4KN=7.59T图 4.31 商务中心站钢筋笼

42、验算用吊索具及各部位编号图 4.32 钢筋笼验算用吊索具及各部位编号主吊机扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳S1验算：52 mm T=25.86T主吊机钢丝绳在换乘段钢筋笼空中回直后受力最大。吊重：Q1 =Q+G吊=36.56t主吊扁担上部S1直径：52 mm，容许拉力T=25.86t 根据建筑施工起重吊装工程安全技术规范（JGJ276-2012）4.3.1条，吊索与所吊构件间的水平夹角应为45 60。S1受力：T= Q1 /2sin60=21.11t T=25.86 满足要求主吊扁担下部S2（铁扁担与钢筋笼之间）及连接钢丝绳S5直径39mm T=17.9t通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析，主

43、吊扁担下钢丝绳在钢筋笼竖起时受力最大：Q=36.56t主吊扁担下部钢丝绳S2及连接钢丝绳S5直径：39mm，T=17.9； 钢丝绳T=Q/4sin60=10.56T T=17.9t 满足要求。辅吊扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳S3验算：36.5mm T=12.99T辅吊最大作用力时为贡湖大道站钢筋笼平抬时：Q1 = 3T2=14.69t辅吊扁担上部钢丝绳S3直径：32.5mm，T=12.99t 辅吊扁担上部S3 T= Q1 /2sin60=8.5t T =12.99t 满足要求辅吊扁担下部（铁扁担与钢筋笼之间）钢丝绳S6（S4）验算： 28mm通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析，知：换乘段钢

44、筋笼平吊时辅吊受力最大：Q1 =3 T2= 14.69t辅吊扁担下钢丝绳S4直径：28mm，T=7.59t 故钢丝绳受力如下：S4钢丝绳 T=Q1/6sin60=2.83t T=7.59t4.4 吊攀验算钢筋笼上共设置12个吊攀，其中，钢筋笼笼头4个，主吊下设4个吊攀，辅吊下设4个吊攀，分析钢筋笼起吊状态，当钢筋笼在垂直方向时，吊攀数量最少（只有主吊4个吊攀受力），受力最大。吊攀使用A32钢筋，每根钢筋的允许抗拉力：N=r2210=168.8kN考虑钢筋笼吊装最不利因素，动载系数取1.5：则168.84=675.2kN41.6*1.5*9.8=611.5kN吊攀选用A32钢筋强度满足要求4.5

45、 主、辅吊扁担验算主副铁扁担均采用50mm厚钢板加工，扁担长度3.5米，高0.9米，设置两组吊孔，吊孔AB用于钢筋笼扁担上卸扣的安装使用，吊孔CDEF用于扁担下钢筋卸扣的安装使用。各吊孔加厚肋板厚度为10mm，具体尺寸大样如下图：图 4.51 扁担加工尺寸及示意图钢扁担尺寸以及材料参数钢扁担采用Q345钢钢板加工制作而成。GB/T 700-2006标准规定Q345钢抗拉强度为190620MPa，屈服强度为345Mpa。扁担横截面面积=590=450cm2吊孔C孔壁局部承载验算局部承压验算根据建筑施工起重吊装工程安全技术规范有，=KG/bh为孔壁计算承压应力钢材抗压强度设计值=265N/mm2K

46、为动力系数取1.5G为吊装构件自重，以最大吊装重量验算则有G=0.5(41.6-1.2）=20.2Tb为吊钩计算厚度取 6.0cmh为孔壁钢板宽度取 7.0cm则有=70.7N/mm2局部承压验算合格。局部抗剪验算=KG/ch为孔壁计算剪力钢材抗剪强度设计值=155N/mm2K为动力系数取1.5G为吊装构件自重，以最大吊装重量验算则有G=0.5（41.6-1.2）=20.2Tc为吊孔边缘距扁担边缘距离为 8.0cmh为孔壁钢板宽度取 7.0cm则有=53N/mm2局部抗剪验算合格。吊孔D、E、F受力情况与吊孔C相同，故局部承载验算合格。吊孔A孔壁局部承载验算局部承压验算根据建筑施工起重吊装工程

47、安全技术规范：=KG/bh为孔壁计算承压应力钢材抗压强度设计值=265/mm2K为动力系数取1.5G为吊装构件自重，以最大吊装重量验算则有G=0.541.6=20.8Tb为吊钩计算厚度取 6.0cmh为孔壁钢板宽度取 7.0cm则有=72.8N/mm2局部承压验算合格。局部抗剪验算=KG/ch为孔壁计算剪力钢材抗剪强度设计值=155N/mm2K为动力系数取1.5G为吊装构件自重，以最大吊装重量验算则有G=0.541.6=20.8Tc为吊孔下边缘距扁担边缘距离 8.0cmh为孔壁钢板宽度 7.0cm则有=54.6N/mm2局部抗剪验算合格。吊孔B孔受力情况与吊孔A相同，故局部承载验算合格。扁担抗

48、弯强度取弯矩最大截面1-1截面进行验算截面惯性距W=3060cm3最大弯矩M=11.88t*mf=W/M=38.8N/mm2f=194 N/mm2抗弯强度满足要求。扁担加工的技术要求钢板平整，落料平直，根据焊缝结构必须加工坡口后方可焊接；钢板不得有影响质量的缺陷，表面要求光滑平整；焊缝均为连续焊,焊缝等级为一级焊缝，焊高为相邻之薄板厚度减2mm，焊后须经退火处理方可进行加工；装配前各零件去毛剌，清洗干净，装配后各活动部分应转动灵活,无卡阻4.6 卸扣及滑轮车验算卸扣的选择按主辅吊钢丝绳最大受力选择。主吊卸扣最大受力在钢筋笼槽口拼接后，辅吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。4.6.1 滑轮验算主吊

49、扁担下滑轮R1（共2个）选取最不利条件，最大重量地连墙钢筋笼空中回直后。主吊下滑轮R1额定荷载25t主吊滑轮荷载=43.56/2=21.78t25t主吊滑轮R1选择25T滑轮符合要求。辅吊扁担下滑轮R2（共2个）辅吊扁担下滑轮R2额定荷载15t地连墙钢筋笼平吊时，辅吊滑轮受力最大则辅吊扁担下滑轮R2荷载=25/2=12.5t15t,符合要求。4.6.2 卡环验算主吊扁担上下卡环K1（共4只）验算选取最不利条件，最大重量地连墙钢筋笼槽口拼接后。额定荷载25t承受荷载=36.56/2=18.28t25t,符合要求。主吊扁担下及连接绳卡环K2（共6只）验算选取最不利条件，贡湖大道站连墙钢筋笼竖直后。

50、额定荷载20t承受荷载=36.56/4=9.14t20t,符合要求。辅吊扁担上下卡环K3（共4只）验算选取最不利条件，钢筋笼平吊状态。额定荷载20t承受荷载=32.68/2=17.75t20t,符合要求。辅吊扁担下钢丝绳用卡环K4（共6只）验算选取最不利条件，贡湖大道站钢筋笼平吊状态。额定荷载10t承受荷载=25/6=4.17t10t,符合要求4.7 吊点处焊接受力验算根据钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）中规定：在焊接接头中，荷载施加于接头的力不是由与钢筋等截面的焊缝金属抗拉力所承受，而是由焊接金属抗剪力承受。焊缝金属抗剪力等于焊缝剪切面积乘以抗剪强度。熔敷金属的抗剪强度为钢筋抗拉强

51、度的0.85倍，焊缝金属的抗剪强度为熔敷金属抗拉强度的0.6倍。图 4.71 吊点焊接示意图考虑主吊承受整个钢筋笼的重量，所以计算主吊各吊点焊接金属受力情况，若主吊焊接金属强度能够满足要求，则辅吊亦能满足要求。主吊各吊点采用A32圆钢，焊接采用单面搭接焊，焊条采用E50系列焊条。钢筋抗拉力：256210=168.8KN（210为HPB235钢筋屈服强度）焊缝剪切面积：长按10d计，320mm；厚0.35d，11.2mm；两条焊缝面积：232011.2=7168mm2。焊缝金属的抗剪强度为熔敷金属抗拉强度的0.6倍，0.6168.80.85=86N/ mm2。焊接金属抗剪力：548865.892

52、/1000=616.5KN焊接金属抗剪力与钢筋抗拉力之比为：616.5 /168.8=3.65由于 A32圆钢受力满足要求，焊接金属抗剪力也能完全满足要求，所以是安全的。4.8 路基安全性验算当钢筋笼（最重）完全竖立槽口拼接后完全由主吊受力时，为最不理想工况，此时路基受力最大。N1（起重机自重）=200t、N2（钢筋笼带吊索具总重）=43.56T；由200吨起重机外形图可知：履带面积S=1.12m*7.86m*2=17.6m2P=（N1+N2）/S=243.56T/17.6=13.84MPa25MPa场地内施工道路应采用C25钢筋混凝土，纵横配筋12200单层钢筋网片进行硬化处理。4.9 钢筋笼搁置穿杠验算图 4.91 穿杠受力简图钢筋笼在倒换吊钩位置时，主要由两根穿杠承受全部荷载，根据计算简图，钢筋笼对穿杠产生剪力和弯矩，由于集中荷载作用点紧靠导墙，忽略弯矩作用，不再验算，主要验算抗剪切承载能力。=G/4A