完整版某乳制品厂废水处理工程设计

1、 某乳制品厂废水处理工程设计 目 录 1 引言 . 0 2 概况 . 0 2.1 设计规模 . 0 2.2 设计进水水质 . 0 2.3 设计出水水质 . 0 2.4 设计依据 . 0 2.4 设计原则 . 1 3 工艺的合理性、先进性 . 1 4 污水处理工艺流程与说明 . 2 4.1 工艺流程 . 2 4.2 工艺流程说明 . 3 4.2 处理效果分析 . 3 5 工艺设计与计算 . 4 5.1 格栅计算 . 4 5.2 集水池提升泵 . 6 5.3 集水井设计计算 . 6 5.4 事故池设计计算 . 7 5.5 水解池设计计算 . 8 5.6 调节池设计计算 . 9 5.7 UASB反应

2、池设计计算 . 10 5.8 沉淀池 . 24 5.9 清水池 . 26 6 鼓风机房设计计算 . 27 6.1 设计计算 . 27 6.2 风机选择 . 27 7 污泥处理系统 . 27 7.1 污泥井 . 27 7.2 污泥浓缩池 . 28 8 带式压滤机 . 29 8.1 设计说明 . 29 8.2 设计计算 . 29 8.3 污泥投配设备 . 30 8.4 加药系统 . 30 8.5 反冲洗水泵 . 30 9 污水处理厂总体布置 . 30 9.1 平面布置 . 31 2 3. . 高程布置 9.2 10 主要构筑物尺寸、钢筋用量及设备清单 . 33 10.1 主要构筑物清单 . 33

3、10.2 主要设备清单 . 34 11 经济核算 . 36 11.1 设备安装部分 . 38 11.2 土建部分 . 42 12 废水处理单位成本计算 . 44 结 论 . 46 1 引言 乳制品废水是典型的工业废水，因为近些年来国家积极倡导人们消费乳制品，使其成为继粮食、肉类、水产之后必不可少的营养食品1，同时乳制品行业也成为我国新兴的而且有巨大发展潜力的食品行业，随之而来的就是生产过程中所产生的大量乳制品工业废水，该废水如果排入水体可以大量消耗水中的溶解氧，给水生植物和动物带来极大的危害，因此在排放前必须经过处理。 乳制品生产废水主要来源于生产车间设备加工、容器、管道清洗所产生的较高浓度的

4、废水，以及生产车间与场地清洗产生的较低浓度的废水。废水常常是间歇式排放，水质水量随时间、生产班次有较大的波动。乳制品废水含有的高浓度有机污染物主要2-4。也含有大量的酸、碱和无机盐类等。其为蛋白质、脂肪及碳水化合物等营养物质中大部分物质都有比较好的生化性，废水的B/C比值约为0.5以上，生化性能好，适合进行生物降解。 本设计的处理工艺需要有流程简单、处理的效果好、运行的费用低、占地面积小、节约成本、工程投资少等优点，具有重要的实践意义和推广价值。乳制品废水经处理后达标排放，有利于减少水环境的污染，有利于城市经济的可持续发展。 2 概况 2.1 设计规模 3/d。 废水处理站的设计规模为1500

5、m2.2 设计进水水质 设计进水水质：pH 69；COD 3000mg/L；BOD 1500mg/L；SS 500mg/L；动植物油脂30-100mg/L；氨氮30mg/L。 2.3 设计出水水质 设计出水水质：排水水质要求达到污水综合排放标准GB8978-1996中的一级排放标准，即：pH 69；COD 100mg/L；BOD 20mg/L；SS 70mg/L；动植物油脂10mg/L；氨氮15mg/L。 设计依据 2.4 给水排水设计手册，中国建筑工业出版社； 建筑给水排水设计规范（GBJ1588）； 水处理工程设计计算，中国建筑工业出版社； 排水工程上，中国建筑工业出版社（第四版）； 排水

6、工程下，中国建筑工业出版社（第四版）； 室外排水设计规范，（GB50014-2006）； 鼓风曝气系统设计规程，（CECS97-97）； 污水综合排放标准，（GB8978-1996）； 2.4 设计原则 （1）污水厂应满足每天1500吨污水的处理能力及排放要求，要尽量减少构造物，减少工程投资，从而降低污水的处理成本。 （2）污水处理单元负荷应考虑一定的抗冲击能力，污水处理单元负荷应考虑一定的抗冲击能力，平面布置上合理化，节约用地，最大限度保证生产活动的正常运行，并考虑以后增大水量，需增加污水厂规模做好联通。 （3）在解决实际问题中本着因地制宜的原则，在构筑物的高程和平面布置上力求5。 合理以减

7、少污水处理厂的占地面积（4）在废水处理工程中根据不同生产环节对所用水质的要求不同，可将部分出水循环使用。 （5）控制和仪表部分要求具备一定的自动化程度，包括远程报警和现场控制等方式。 （6）污泥处理作合理考虑，防止二次污染的发生。 3 工艺的合理性、先进性 通过各种乳制品废水处理资料的查询，本工艺终选用“水解+UASB+A/O”为主体的处理工艺，具有吨水处理能耗较低、运行稳定、运行成本较低等优点。 厌氧工艺采用UASB反应器，反应器由布水系统、污泥反应区、气液固三相分离器等主要部分组成。利用颗粒污泥降解污染物，由于拥有较大的比表面积，可以提高去除效率。 满足要求。COD设计产水水质优良，其出水

8、主要处理单元，采用分组式设计，在水量较小时可开启其中一组系统，当进水量6。以上设计既可节省动力消耗，也可以为项目较大时将系统同时开启来满足系统要求初始运行提供方便，同时系统运行一段时间后，便于检修时的备用，保证系统稳定性。 4 污水处理工艺流程与说明 4.1 工艺流程 本设计主要生产构筑物有格栅井，集水池，水解池，调节池，UASB反应器，A/O工艺，污泥浓缩池，二沉池等。工艺流程图如下图所示： 工艺流程图1 图4.2 工艺流程说明 生产污水首先通过回转机械格栅去除大的漂浮物后进入集水池，在此进行短暂的停留，然后经集水池提升泵送入水力细筛后通过布水系统流入水解池，该池起水解酸化的作用，将大分子有

9、机物初步分解，提高污水可生化性，在一定程度上有降解有机污染物的作用。单元设置在调节池前端有节省一级提升作用，水解酸化池出水溢流进入调节池，该池起到调节水质和水量的作用，可以确保应对企业排水不规律的特点，同时该池有部分降解有机污染物的作用。出水经调节池提升泵提升进入厌氧反应池，厌氧池是利用大量厌氧微生物，通过布水和产气搅拌，使污水和污泥充分混合，因而具有较高的负荷，通过三相分离器进行气、固、液的分离，从而降低水中污染物的浓度，处理效果良好。厌氧反应池出水自流进入好氧池，在好氧池中，通过好氧微生物对COD、BOD等污染物进行有效的去除。好氧出水进入沉淀池，通过辐流沉淀池的沉淀作用，使微生物等悬浮物

10、与水充分分离，沉淀出水直接排放。 沉淀池和厌氧反应池产生的污泥进入系统的污泥处理系统，由污泥池存储，进入带式脱水机压成泥饼外运处置。 厌氧反应池中产生的沼气经过水封罐后，进入火炬燃烧处理。 系统设应急池，车间非正常生产时，排水进入集水池，然后经集水池提升泵提升进7。入应急池内进行收集 4.2 处理效果分析 项目 COD BOD SS 氨氮 30 500 1500 3000 进水水质标准 0 0 0 去除率（%） 0 格栅+集水 30 出水 1500 3000 500 0 10 %去除率（） 30 30 水解调节池 450 1050 2100 出水 30 30 65 0 %去除率（）60 UAS

11、B厌氧 315 出水 368 30 840 60 80 96 90 ）%去除率（ 二沉+好氧 12 63 出水 84 15 20 出水水质标准 15 100 70 处理效果表4-1 工艺设计与计算5 格栅计算5.1 设计说明5.1.1格栅是由平行的金属栅条所制成的，安装在污水渠道上、泵房的进口或污水处理厂的端部上，用以截留污水中大块的悬浮物或漂浮物。可以保护后续单元中的水泵或构筑 物等。格栅按形状分为曲面格栅和平面格栅；按照格栅栅条的间距也可分为粗格栅）。按照格栅除渣方式分为人工清3-10mm(10-40mm）和细格栅（(50-100mm)、中格栅渣和机械清渣。根据污水数据的了解和对处理后的水

12、质要求，本工艺用平面格栅，并采 用细格栅；且用机械清渣。 细格栅设计计算5.1.2 格栅间隙数：1. ?sinQ?nehv n-格栅栅条间隙数（个）；式中：? ）；-格栅倾角（ Q-设计流量（m3/s）； h-格栅栅前水深（m）； e-格栅栅条间隙（m）； v-格栅过栅速度（m/s）。 ?33/h Q=1500m1.4=2100m3/d=87.5m/d设计中取变化系数k=1.4 所以?=60，e=5mm，v=0.7m/s h=0.3m，则： 87.5?sin60?n21.?5个 7.0?3.0?60?60?005.0取n=22个 2. 栅槽宽度： en?1)B?S(n式中：S-每根栅条的宽度（

13、m），取S=0.01m；则： B?0.01?(22?1)?0.003?22?0.276m 将B加入0.3m，最终取B=0.6m 3. 进水渠道渐宽部分的长度： B?B1?L 1?tan2 1?-渐宽处角度一般取1030，取式中：15； B-进水渠道的宽度（m），取B=0.5m； 则： 110.6?0.5 m.19?L?01 2?tan15?4. 出水渠道渐窄部分长度： L1m 095?0.?L2 25. 过栅水头损失： 422vvs? 3?sin?kh?k?sin? 1g22ge? 带入数据得： 449.0100 (?.42h?3?2)?0.021 m 31 81.?90.0526. 栅后明渠

14、总高度：H= h+h+h 21式中：h-明渠超高（m）， 取0.4m；则： 2 H=0.3+0.021+0.4=0.721m 取H=0.8m H1L?L?L?1.0?0.5?：7. 栅槽总长度 21?tan8.0?2.7950.?.?.?mL0190.09510代入数据得： ?tan608. 每日栅渣量： QW864001max ?W K?1000333污水），一般采用0.01-0.1污水的栅渣量（m/10m，本10 -W式中，每日每m133 污水，则：/10m0.05m设计采用5.4 事故池设计计算 5.4.1设计说明 系统设应急池，为节省用地考虑，建设为全地下结构，车间非正常生产时，排水进

15、入集水池，然后经集水池提升泵提升进入应急池内进行收集，起到均质调节作用，由应急池提升泵均匀地进入处理系统，和正常排水混合后进行处理。当来水水质较差时，可延长污水在应急池内的停留时间，提前降解一部分污染物。 5.4.2有效容积 应急池的有效容积为： V=QT 式中，Q废水量，m3/h T水力停留时间，h 由此得： 1500?12?750V 24 有效水深设置为5.7m,则面积为：. 750?131.6V? 5.7 所以，事故池的平面尺寸为20.0m（L）6.0m（W） 主要参数如下： 事故池座 1座 地下式钢筋混凝土结构 结构形式20.0m（L）6.0m（W）5.7m（H） 尺寸684 有效容积

16、12h 停留时间2台（一用一备） 潜水提升泵连续运行 运行方式 3/h 50m 流量10m 扬程3km 功率 提升泵的选型5.4.3 应急池集水坑内设2台自动提升泵，一用一备，选用80QW-50-10-3型号排污泵，水泵的基本参数为： 水泵流量Q=50m3/h，扬程H=10m，配电机功率N=3kW。 5.5 水解池设计计算 设计说明5.5.1在调节池前设水解池，对来水进行水解酸化处理，将大分子有机物进行初步分解，提高可生化性，在调节池消解效果更好，保证后续工艺的稳定运行。 在水解池中，复杂有机物首先在发酵性细菌产生的胞外酶的作用下分解为溶解性的分子有机物，如纤维素被纤维素酶水解为纤维二糖与葡萄

17、糖，蛋白质被蛋白酶水解为氨8。在工程上，污基酸等，水解过程通常比较缓慢，是复杂有机物厌氧降解的限速阶段水经水解酸化降解后，其可生化性均明显的提高，从而能减少后续单元的处理负荷，缩短水力停留时间，减少污泥的产量，减少能耗。 5.5.2设计计算 1.水解酸化池的有效容积为： V=QT 3/h 废水量，m式中，Q T水力停留时间，h 由此得 1500?4?250V? 24 5m有效水深设置为，则面积为：250?50V? 5 则水解池的平面尺寸为7.0m6.5m 2水解池实际容积： 3 6m=273m6.5m7.0m，则水解池实际尺寸为：6m，故总高为1m取水解池超高为主要参数如下: 水解酸化池座 间

18、歇运行 运行方式 10m3/h 流量30m 压力）（mLBH3.513.1 格栅渠1 180 6 污泥池61 8 5 5.29 座 21.41 9 48 座 清水池1 4 6 5.7 座 1 应急池 15.40 2010 684 6 计量渠1 5- 11 0.70 座 12 48 4 12 间 1 脱水机房 681.20 6 18 0.45 间 13 1 34 检验室 4 0.60 间1 6 配电室24 4 14 4 1 值班室 0.60 间15 6424 84 648 16 1 1.20 鼓风机房 间绿化（不 17含换土、250 2 m 不含树）混凝土道 230 2 m 18 路雨水管道 6

19、0 19 m （含井）32,，预计钢筋用量112.35 t ，建筑物总面积：构筑物总容积：5142m162m20 合计 22。 ，其中一期占地约1469 m污水处理站总占地约：2509 m 11 座 - 座 1.32 结构形式 污泥浓缩池 5.7 62 集水池 4半地下式钢筋混凝土结构1 136.8 座 1座 3.08 单座尺寸有效水深3 水解池调节池4 结构形式 6.56 77.0m1 6.5m6m 半地下式钢筋混凝土结构座 273 5.37 尺寸6 13.575m 1 6.0m座 567 6.0m11.14 5.0m 有效容积水力停留时间厌氧池5 6 好氧池 有效容积 12107.5 22

20、7.5m2 3 1800 座 2 162m35.37 浓缩时间 1010 5.5 4h 2 座 1100 21小时21.62 组合填料二沉池7 污泥固体负荷 螺杆泵 5.0 10135m1 3 座 353.25 230kg/(m2 7.60 d) 5.6 调节池设计计算 5.6.1设计说明 调节池起调节水量和水质的作用，通常调节池内也需含有少量污泥，池体有效容积需要设置较大，利用较长的有效停留时间，在池体内产生水解酸化的效果，提前降解一部分有机物。池内设置提升泵为一级厌氧提供配水。同时需要设置挡板，保护水泵。同时设置曝气搅拌装置，均质调节。 5.6.2设计计算 1. 调节池容积： V?QtHR

21、T4 3/h 87.5m；Q为调节池进水量，取式中：tHRT为停留时间取6h3V?87.5?6?525m 42. 调节池的尺寸： 取调节池的有效水深H为5.5m，超高0.5m，调节池出水为水泵提升。根据计算的调节池容积，考虑到进水管的高度，确定调节池的尺寸为： 调节池表面积： V525 24m5?95A?. h5.5调节池采用长方形，取长为13.5m，宽为7.0m。 ）H（6.0m）W（7.0m）L（13.5m则调节池的实际尺寸为3. 提升泵 在池底设集水坑，水池底以i=0.01的坡度坡向集水坑。集水坑内安装两台潜水提升泵（一备一用），并在四周安装挡板，既可以保护泵，也可以防止浮渣进入厌氧池。

22、调节池出水直接由提升泵打到厌氧。 选用100QW-120-10-5.5 水泵的基本参数为： 3/h，扬程H=10m，配电机功率Q=120mN=5.5kW。 水泵流量5.7 UASB反应池设计计算 5.7.1设计说明 厌氧工艺采用UASB反应器，该工艺由布水系统、污泥反应区、气液固三相分离器9。利用颗粒污泥降解污染物，由于此反应器拥有很大的比表面积，使等主要部分组成反应器内污泥浓度大幅度的提高，因此水力停留时间大大的缩短，加上UASB反应器内设置三相分离器而不用沉淀池，又不需搅拌设备和填料，从而使结构也趋于简单，容易操作运行，也可以提高去除效率。 进水由调节池提升泵控制，确保进水均匀、并严格控制

23、生物生长条件。保证厌氧稳定运行，即可达到较高的处理效率。 5.7.2设计参数 33/h 设计水量：Q=1500m/d=62.5m水质情况： 表5-1 预计处理效果 SS BOD COD 项目 450 2100 1050 (mg/L) 进水水质30 60 65 (%) 去除率315 840 368 (mg/L) 出水水质 5.7.3反应器有效容积： UASB反应器的有效容积（包括反应区和沉淀区） 设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3d)。 QS0 UASB有效容积： ?V 有效Nv式中：容积负荷（NV）：3.75kgCOD/(m3.d)；S0：进水COD水质（mg/L) -3102100

24、?1500?3 所以： m1575V? 有效2.01.UASB反应器的形状和尺寸 工程设计反应器2座，横截面为矩形。 反应器有效高度为h=6m，则 V15752 横截面积 有效m5262?S?. h6S262.5 单池面积 S.?3m?1312 i2n10。以下较为合适 单池从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在2:1s131.3i?b?10.9mb=10m l=12.0m,，取则宽设池长 l122?lb?12?S10?120m 单池截面积：iH=7.5m0.5m ；设计反应器总高，其中超高?120?7.H5?900V?S 单池总面积：ii?h?120?S7?840V 单池有效反应容积：i有

25、效i m.75?10m?12m单个反应器实际尺寸：反应器数量：2座 2?n?120?2?240S?Sm 总池面积：i总3?n?900?2?V?V1800m 反应器总容积：i33m16802?n?V?840?V 1575m，符合有机负荷要求。总有效反应容积：有效i有效1680?100%?93.370%95%UASB 之间。体积有效系数：，在 18003水力停留时间（HRT）及水利负荷率（Vr） V1680有效?t26.9h HRTQ62.5 Q62.532?h)m?V.?026/(m r240S23)h/(m?1V?0.?0.9m对于颗粒污泥，水力负荷 ，故符合要求。r 三项分离器构造设计23，

26、沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内的表面负荷率q0.7mh)/(m23h). 沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0m/(m个三个池子设置6本设计工程中，与短边平行，沿长边每池设置6个集气罩，则1 5-1是单元三项分离器结构示意图。项分离器。图 三相分离器结构示意图 图5-1 12lm?b?266，每个单元宽度。 三项分离器长度B=10m2 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即120m。Q2531.3333i26?0.?h) h)1.02.0m/(m/(mm沉淀区的表面负荷率：120S，取55 所示，设上下三角形集气罩斜面水平夹角为 回流缝设计 如图 ；h3=1.0mh1.03?

27、0.70m?b1?tantan55 b?b?2b?2?2?0.70?0.60 12m 下三角集气罩底水平宽度，b1式中h3下三角集气罩的垂直高度，m b2相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m； b单元三项分离器的宽度，m。 下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速v1: a?nbl?6?0.70?10?42m 21Q31.25i?0.74m/hv 1a42 1式中 v下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速 12 ma下三角集气罩回流缝的总面积， 1 l反应器的宽度，即三相分离器的长度B，m n反应器的三相分离器的宽度，m 为使回流缝水流稳定，固液分离效果良

28、好，污泥能顺利回流，一般v4kgCOD/(m25m 。25m/s的总进水管，D=100mm每个反应器设1根配水系统形式采用多管多孔配水方式，的支水管，支管分别位于总水管两侧，同侧每两根支管之间的中心距为12根d=50mm?个配水孔，每个孔的服务面积2m，每根水管有2.5m，配水孔径取315mm，孔距2m?52.5?2 ，空口向下。 布水孔孔径Q425?31.4i流速 u/s?1.11m/s?1m? 22?103600?.3600?D 2.2m/s，则孔径计算为：个，出水流速为布水孔 3612?34Q4?31.25，取15mm； imm.d?8?11?u3600?36?3.14?2.3600n2

29、本设计采用连续进水的方式，为了增强颗粒污泥污泥和废水之间充分接触，减少底部进水管堵塞发生，故设计时进水点应距反应器池底200mm处。 验证 33/kgCODd)0.4m352.0kgCOD/(m；满足空塔水流，沼气产率温度，容积负荷?1.0m/hh/1.0m? 。速度，空塔沼气上升速度g 符合要求空塔水流速度Q62.5?0.26?um/h?1.0m/h S240总QW62.5?（2?0.4）?0.4沼气?0.17m/h?1.0m/h 符合要空塔气流速度 gS240总 求 排泥系统的设计计算2.UASB 反应器中污泥总量计算 一般 UASB 污泥床主要由沉降性能较好的厌氧颗粒污泥组成，平均浓度为

30、15VSS/L,则两座 UASB 反应器总泥量为： G =VC= 168015 =25200kg/d=25.2t/d。 ss 产泥量计算 厌氧生物处理污泥产量取 0.08kgVSS/kgCOD。 33。COD去除率E=60 流量Q=120m；进水/hCOD浓度Co=2100mg/L=2.1kg/m UASB 反应器总产泥量 ?X?rQCE?0.08?62.5?24?2.1?0.6?151.2kgVSS/d o式中：X：UASB 反应器产泥量，kg VSS/d ；r ：厌氧生物处理污泥产量，kg VSS/kg COD；Co：进水 COD 浓度 kg/m3；E：去除率，本设计中取60%。 151.

31、2?189?kgss/d?X VSS/SS = 0.8 ，据 0.8?X189?X?94.5kgss/d 单池产泥 i223?1000kg/m 98%95% ，则污泥含水率为，当含水率，取s?X1893/d45m?Q9. 污泥产量为 s?(1?P)1000(1?0.98)s9.453/d.8m?W4 单池排泥量 s2故可用150mm的排泥管，排泥总管用200mm的钢管。 污泥龄 G25200?d.3?133 c189?X 排泥系统设计在UASB反应池底部400mm高出设置一个排泥口。两个池子共两个排泥口，每天 排泥一次。5. 出水系统设计计算 出水系统的作用是把UASB反应器的出水均匀的收集并

32、排出。出水是不是均匀 对处理效果有很大的影响且其形式与三相分离器及沉淀区设计有关。 出水槽设计 对于每个反应池，有6个单元三相分离器，出水槽共有6条，槽宽 0.2 m。 Q31.253i 单个反应器流量：sm/q?0.0087 i36003600设出水槽槽口附近的水流速度为0.2m/s，则 q0.0087i 66?0363?0.= 槽口附近的水深 ua0.2?0.2取槽口附近的槽的深度为0.20m，出水槽的坡度为0.01；则出水槽尺寸10m?0.2m?0.2m；出水槽数量6座。 溢流堰设计 出水槽的溢流堰应该有12条（62），每条长10m；设计90三角堰，堰高50mm，堰口宽100mm，则堰口

33、水面宽50mm。 每个UASB反应器处理的水量为8.7L/s，查资料可知溢流的负荷为12L/(ms)，设q8.7f?1.0L/(m?s)i。计溢流负荷 ，因此堰上水面总长为：m.?7?8L f1.0L8.7?174n?三角堰数量： ，取190个。 3?1050b?1908?15.每条溢流堰三角堰的数量：16个 ，取 12一条溢流堰上共有16个100mm的堰口，15个525mm的间隙。 堰上水头校核 ?3q10.7?8?53i/sq?m?4.5810每个堰出流率： n1902.5h1.43q? 90按三角堰的计算公式 ?51058?4q.0.40.4)?()?0.016mh?(则堰上水头： 1.

34、431.43 排水管设计计算UASB 6条出水槽的出水直接用D=150mm的钢管接到D=200的总排水管上。 Q=8.7L/s，充满度（设计值）为0.4。 4?0.0087? 则管内水流速度为：sm?/?0.7 2?0.2?0.46沼气收集系统设计计算 沼气产量计算 3/kgCOD(去除)r=0.4m。 沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率取 总产气量 756?0.6?2.1?5?rQCE?0.4?62.?24GoG7563 UASB反应器产气量：单个dm/?378G? i22 集气管每个集气罩中的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13根集气管。 378?43 每根集气管内最大气流量s/10m?3.4 24?3600?13据资料，集气室沼气出气管的最小直径d=100mm,取100mm。 沼气主管 沼气主管每池 13 根集气管先通到一根单池主管，然后再分别汇入两池的沼气主管。采用PE管，单池沼气主管管道坡度为0.5%。 378?33 单个池子沼气主管内最大的气流量为sm10?4.4q?/ i24?3600 D=150mm，充满度（设计值），则取3?4?.44?10?0.31sm/流速 2?815?0.?0756?3m/?10s8q?8. 沼气总管内最大气流量： 24?3600 水封罐设计水封罐的作用