扣件钢管脚手架专项项施工方案

1、第一章页脚内容13扣件式钢管脚手架专项施工方案工程概况陇西县文峰中学逸夫教学楼，建筑面积5364.46平方米,框架结构，五层,建筑物高度 20.4米，井桩基础。二编制依据:建筑施工安全检查标准(JGJ59-99);建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范(JGJ130-2001。三、脚手架设计1、计算参数的确定搭设高度架体尺米立杆横距？ b =0mm，纵距？ a=1500 mm,步距 h=1800 mm(2)架体构件构件型号截面积A(cm2)惯性矩I (cm4)截面模量W(cm3)回转半 径I (cm)单位长重量KN/m强度允 许值N/2mm2,48*3.54.8912.195.081.580.

2、038205围挡材料。采用2000目安全网，全高封闭，挡风系数 0.6，自重标准值5N/m2(4) 脚手板。采用竹蔑板，层层满铺，其自重标准值0.35K N/m2(5) 施工活载。主体结构均布活载标准值3 K N/m2(6) 基本风压。脚手架风荷载体型系数怡=0.11572.横向、纵向水平杆的计算(1)横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算： o=M/W?式中M 弯矩设计值，按M=1.2MGk+1.4Mqk计算,Mgk为脚手架自重产生的弯矩，为施工荷载标准值产生 的弯矩。W截面模量。？一钢材的抗弯强度设计值，？=205N/mm2b =800的的，脚手架横横向水平杆的抗弯强度向水平横向水造计算外伸

3、长简支计算oo计算跨度取立m的横距步距永久米载标准值自重包括每伽受的结栏杆重标准值重标准值咖纵關5米M 0.696KN/mM0图1结构自重计算简图gK=0.136+0.35*1.2+0.14=0.696 KN/mMa=1/2 ga2=1/2*0.696*0.32=31.32N.mMb=1/2 ga2=1/2*0.696*0.12=3.48N.mMa- Mb=31.32 -3.48 =27.84 N.mMGK=gK/2 ? b /2-( Ma- Mb)/ gK ? b2 -Ma=696/2*0.8/2-(27.84/296*0.8) 2-31.32=11.32施工均布活荷载标准值Qk=3KN/

4、m2*0.75=2.25 KN/ m2.25KN/m0 0图2施工荷载计算简图Mqk= Qk ? b2/82=180 N.mM=1.2Mgk+1.4Mqk=1.2*11.3+1.4*180=265.57 N.mo=M/W=265.57*1C3/5.08*103=52.28 N/ mm2 ? =205 N/ mm2所以横向水平杆满足安全要求.纵向水平杆的抗弯强度按图3三跨连续梁计算，计算跨度取纵距？ a=1500支座上的纵向力在跨计算时可以不用考载.分别按静载P和活载Q进行计算，作用在FFFV00TTPa/a/A/2考虑静载情况图3纵向水平杆计算简图P= g ( ? b + a+ a)*( ?

5、b + a-a)/ 2 ? b=696*(0.8+0.3+0.1)*(0.8+0.3-0.1)/(2*0.8)=522N图4静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩5.225.225.22KN) 00.70.7500.75m图4静载状况一计算简图=0.175P ? aMB二MC=-0.15P? a考虑活荷载情况Q=1/2qk ? b =1/2*2250*0.8=900N按图5、6两种活荷载最不利位置考虑跨中最大弯矩。9K9KV f1 1 10. 75 m0 . 75图6 活载最不利状况计算简9KOU0 . 75图6 活载最不利状况计算简M1=0.213Q ? a按图7、8两种活荷载最不利位置考虑支座

6、最大弯矩。9KN0U00 . 75图7活载最不利状况计算支座弯矩9K9K1F10.0. 75 m1 .0 . 750 01r图8活载最不利状况计算支座弯矩Mb二Mc=-0.175 Q ? a根据以上情况分析，可知图4与图5（或图6）这种静载与活荷载最不利组合时 Mi跨中 弯矩最大.Mgk=0.175 Q ? a=0.175*522*1.5=037.03N. mMqk=0.213 Q ? a =0.213*900*1.5=287.55 N. mM=1.2 Mgk +1.4 MQk =1.2*137.03+1.4*287.55=567.01 N. m6=M/W=567.01*1000/5.08*1

7、000=111.6N/ m rf ? =205 N/ mm2 纵向水平杆抗弯符合要求.纵向水平杆的挠度按下式计算u = U , U 为容许挠度，按规范要求取1/50 横向水平杆的挠度考虑静载情况（图1）K1=4MA/qk ? b2=4*31.32/696*0.82=0.28K2=4MB/ qk ? b2=4*3.48/696*0.8 2=0.03查建筑结构静力计算手册中梁在均布荷载作用下的最大挠度表，用K1、K2值采用插入法求得系数u 1=0.1972*/qk ? a4/24EIE为钢材的弹性模量，E=2.06*105N/ mm2I48*3.5mm钢管的惯性矩。l=12.19cm考虑活载情况（

8、图2）u 2=5qk ? b4/384EI两种情况叠加，得u = u 什 u 2=0.1972*gk? b4/24EI+5gk? b4/3844EI=0.197*696*10-3*800 4/24*2.06*105*12.19*1Cf+5*2250*800 4/384*2.06*105*12.19*1（!=0. 57mm ? b/150=180/150=5.33mm所以横向水平杆的挠度满足要求. 纵向水平杆的挠度考虑静载情况（图 4） u i=1.146*p ? a 2/100 EI考虑活荷载情况（图3） u 2=1.615*Q ? a2/100EI两种情况加得u = u 1+u 2=1.14

9、6*p ? b3/100EI+1.615* Q? a3/100EI=? b3（1.146p+1.165Q）/ 100EI= 15OO3*（1.146*522+1.615*9OO）/1OO*2.O6*10*12.19*1Cf=2.75 ? a/150=1500/150=10mm所以纵向水平杆的挠度满足要求.纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定值R按规范查中R为纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值，rc为扣件抗滑承载力设计纵向水平杆与立杆的连接扣件爱到竖杆的垂直作用力包括贴立杆的横向水平杆荷载F和M1在扣件处引起的与F同向的最大剪力V之和.F=1.2P+1.4Q=1.2*522+1

10、.4*900=1886.4KNV=1.2+0.65P+1.4*0.575Q=1.2*0.65*522+1.2*0.575*900=1131.66NR二F+V=1886.4+1131.66=3018.06N8KN所以纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求 立杆的稳定计算立杆的稳定计算按下列公式计算N/q A+MNMW计立算段的一 S.材的抗压强度设计值？ =205N/mm2.段向力荷载设计值产生的弯受压构件/的稳定系钢风荷载标准值Wk=0.7 卩 z 卩 sWo=O.7*1.31*O.1157*O.55=O.O58KN/m计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩Mk=0.85*1.4 Wk

11、 ? ah2/10=0.85*1.4*0.058*1000*1.5*1.82/10=33.55Nm轴向受压构件的稳定系数2计算计压构件的稳定系数中k根据立杆长附加系规范用響值55当入250时按7320/为考虑脚手架整体因数的单杆计算长度系数，按规范用表取卩=1.5;为立杆步距.I 二灯h=1.155*1.5*1.8=3.12立杆的长细比入=i o/l,l为截面回转半径，查表得48*3.5mm 冈官 l=1.58cm.入二i 0/1=3.12/0.0158=197.根据立杆长细比查得稳定系数为0.185.立杆段的轴向设计值N=1.2(Ns1k+Ng2k)+0.85*1.4 艺 Nqk脚手架结构自

12、重标准值产生的轴向力Ng1k本工程脚手架共12步,实际脚手架高度H=12*1.8=21.6米NgiK=23.4*0.1734=3.745KN=3745N构配件自重标准产生的轴向力 NG2K,每个立杆需要3个直角扣件,13个旋转扣件，则: Ng2k=3*18.4+13*14.6=245N 施工荷载标准值产生的轴向力总和艺Nqk,外立杆可按一纵距内施工荷载的总和的1/2取值艺 Nqk=3000*0.8*1.5*1/2=1800NN=1.2(NGik+Ng2k)=0.85*1.4艺 Nqk= 1.2(3745+245)+0.85*1.4*1800=6930N验算立杆的稳定性N/q A+Mw/W=69

13、30/(0.185*486)+33.55*103/(5.08*103)=83.21N/mm2 ? =205N/mm2.所以立杆稳定性满足要求.连墙件的设置和构造要求连立杆必须按设置，以加密1.连墙件的设置要求谪手架密整体为一!1在置部的第脚二根架两个和向部的2.连墙件的构造要求采用刚性连墙件和柔性连墙件结合设置，柔性拉接可采用在墙体和主体内预埋钢筋 与架体拉结，同时必须配顶撑，使其可靠地顶在圈梁和柱等结构部位，刚性连墙件呈 水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端也可稍微下斜，连墙件两端节点必须牢 固，其扣件应有足够的抗滑力和抗裂度。建筑预埋件设置和步高混凝米而导结构搭设第一步脚手架并设置连由

14、于第一层梁板处处口设春此行应一样:抛撑应采取通长杆件与脚手架可靠连接占地面的夹角应在45。-60 件搭设后方可拆除；结构倒数第二层应设置连墙件，且加密设置，即每两跨、 手架边部和角部的连墙件必须按二步一跨加密设置 ，加密宽度为一跨；连 脚八力口采用斜撑来代贅水平连墙件作为临时加固设置.，其设置同7米以下架体采用抛撑的形式立 件搭设后方可拆除；丄结构倒数第二层应设置连墙件：且加密设置，即每两跨设置一道；脚 手架边部和角部的连墙件必须按二步一跨加密设置 ，加密宽度为一跨；连墙件应设置在 脚手架立杆与横杆的主节点处或距主节点不超过 30CM的范围内，以减少承载水平力的 支座偏心作用对立杆刚度的影响。

15、立杆地基承载力计算计算地基承载力设计值Kc=0.5, ? gk=0.18/mm2, ? g=kc* ? gk=0.5*0.18=0.09N/mm2计算立杆基础底面平均压力P有效基础底面积取0.25m2p二N/A=16450/250000=0.0658(N/mm2)p ? g,所以地基满足要求.基础示意图脚手架搭设与拆除的管理1基础物脚I；基长将原地坪夯实后，铺建筑物方向里板按立长勺纵米铺可作立杆手距立直建筑 垫板。垫板上设置钢管底座，然后安装立杆。2脚手架在洞口、端部、转角处的构造(1)脚手架转角处、端部必须设置连墙杆，连墙杆的垂直间距不大于4米;必须加提高大横杆的承载力;宽汽为其足个法|洞口

16、册部i撑杆断肘脚1为11形承载力， 强度，并提咼大横杆的承载力；立杆局部加在洞口增侧的短横向支应增经验扣洞边立杆稳定承载力不足，可采用双3脚手板铺设及安全网设置战00胪于/人； 手O 一类、I洛用 不长士使 蚣面式和设药 万之豐周 呼开接度业供 脚长杆i作 或伸横板 大层手 对板第脚 脚用块一防层宽一 , 斥MZ:意 吟M铺300M等-夕脚；I两 采咯为 铺，M可层上 接层臂 乂ti 帯札同 小小一庖 /根孙板話板脚手设一大平8露手IHSiSil的下蛊没有防护时，应紧贴脚手4.脚手架的防护设施及要求(1) .1,要严和使用歸的断是;当拆要电源如不0能)防电扌措施:脚手架不应搭设在距离縄内的电安

17、线路时或距离饗搭设和米以内时 拆除时应米取行之有效的绝缘措施。(2) 脚手架应进行接地，与大地作可靠的连接。在脚手架的最高处装设防雷装置。5脚手架搭设使用及拆除卸荷过程中的安全措施(1)脚手架的搭设应由专业持证人员操作，操作过程中配戴安全帽、安全带，穿 软底鞋；（2）搭设前应由技术负责人向作业人员进行交底，交底明确清楚后方可操作;每搭完一步架架应须配合施校正度搭设纵距:次搭设高度不应超度相邻连墙杆以上一步;于戲的底垫板，也均应准确钢放在定位线上垫板采用长度不少于两跨的厚度不小6作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设要符合下列要求：（1） 栏杆和挡脚板搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆高度不小于1.2米

18、；挡脚板的高度不底于180MM ;中栏杆居中设置150MM；横向水员脚起架搭设收成并填在投入使全员用前，应逐层逐段由主管工长、架子班组长和专职安9脚手架的拆除管理禁（1）作业脚手架拆除时划分作业区周围设围栏或竖立警示标志；地面设专人指挥后下先搭的大横架子的操等，并按 后小横杆、大横杆、立杆等，并按业;子搭操作人髓穿进行个人先护除栏后才可上架作剪刀撑除顺撑，而 宀士工举 济注一步一清的原则依次进行，禁止上下同时进行拆除作脚手板、剪抛撑3）连墙杆要随拆除进度逐层拆除拆除抛撑前先临时支撑支柱然后再拆除 先通知扮拆以时统落指挥上下呼应动作协调当解开与另一人有关的结扣时应 先进行加固大片架子除后后确所保其完整斜道全上料稳定台、通道等，应在大片架子拆除前 水落管等物拆除时严禁碰撞附近的电源线以防发生事故拆除时不应碰撞门窗玻璃、料应按指定拆地点材随拆用绳索拴住杆件利用滑轮当天清降拆严禁抛件要运至入库;材开8）拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离10脚手架的的安全