挡土墙计算书

1、六、挡土墙计算(一)钢筋砼挡墙(道路挡墙)1墙身计算根据理正岩土 6.5BP2计算软件-挡土墙计算。 原始条件：墙身尺寸：墙身高：4.750(m)墙顶宽:0.300(m)面坡倾斜坡度:1: 0.000背坡倾斜坡度:1： 0.050墙趾悬挑长DL: 1.300(m)墙趾跟部高DH: 0.500(m)墙趾端部高DH0: 0.500(m)墙踵悬挑长DL1: 2.870(m)墙踵跟部高DH1: 0.500(m)墙踵端部高DH2: 0.500(m)加腋类型：背坡加腋背坡腋宽YB2: 0.580(m)背坡腋高YH2: 0.550(m)钢筋合力点到外皮距离：40(mm)墙趾埋深：1.000(m) 物理参数：

2、混凝土墙体容重：26.000(kN/m3)混凝土强度等级：C30纵筋级别 : HRB400 抗剪腹筋级别 : HRB400 裂缝计算钢筋直径 : 18(mm)场地环境 : 一般地区 墙后填土内摩擦角 : 35.000( 度) 墙后填土粘聚力 : 0.000(kPa) 墙后填土容重 : 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角 : 17.500( 度) 地基土容重 : 18.000(kN/m3) 地基土浮容重 : 10.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值 : 100.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数 : 墙趾值提高系数 : 1.200 墙踵值提高系数 : 1.300

3、平均值提高系数 : 1.000 墙底摩擦系数 : 0.500 地基土类型 : 土质地基 地基土内摩擦角 : 31.000( 度 ) 地基土粘聚力 : 5.000(kPa) 土压力计算方法 : 库仑坡线土柱 :坡面线段数 : 4折线序号水平投影长 (m)竖向投影长 (m)换算土柱数12.7000.0001第1个: 距离 0.000(m),宽度 2.700(m),高度 0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载22.5000.0001第1个: 距离 0.000(m),宽度 2.500(m),高度 0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载32.0000.000047.5000.0002

4、第1个: 定位距离1.875(m) 城-B 级第2个: 定位距离5.625(m)城-B 级地面横坡角度 : 0.000( 度 ) 填土对横坡面的摩擦角 : 35.000( 度 ) 墙顶标高 : 0.000(m)挡墙分段长度 : 10.000(m)荷载组合信息 :结构重要性系数 : 1.000荷载组合数 : 3计算参数 :稳定计算目标 : 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长 : 1.000(m)搜索时的半径步长 : 1.000(m) 筋带对稳定的作用 : 筋带力沿圆弧切线(JTG D62-2004)钢筋混凝土配筋计算依据：公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范第 1 种情况 : 一般情况组合

5、系数 : 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数=1.000 V2. 填土重力分项系数=1.000 V3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 V4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 V 土压力计算 计算高度为 4.750(m) 处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.142( 度)城-B级路基面总宽 = 7.500(m), 路肩宽 =1.875(m) 安全距离 =0.600(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离 = 0.350(m), 车与车之间距离 =0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 2 列布置宽度 = 7.500(m)布置宽度范围内车轮及

6、轮重列表 :第 1 列车轮号中点距全部轮压 (kN)破裂体 上轮压 (kN)路边距离 (m)轮宽 (m)012.4750.25030.00030.000024.2750.25030.00030.000032.4750.60060.00060.000044.2750.60060.00060.000052.4750.60060.00060.000064.2750.60060.00060.000第2列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)015.5750.25030.00030.000027.3750.25030.00030.000035.5750.6006

7、0.00060.000047.3750.60060.00042.500055.5750.60060.00060.000067.3750.60060.00042.500布置宽度 B0=7.500(m) 分布长度 L0=7.792(m) 荷载值 SG=565.000(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.509(m)城-B级路基面总宽 = 7.500(m), 路肩宽 =5.625(m) 安全距离 =0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离 =0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 -1 列布置宽度 = 7.500(m)布置宽度范围内车轮及轮

8、重列表 :布置宽度 B0=7.500(m) 分布长度 L0=7.792(m) 荷载值 SG=0.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.000(m)按假想墙背计算得到 :第 1破裂角： 27.756( 度)Ea=189.922(kN) Ex=57.346(kN) Ey=181.057(kN) 作用点高度 Zy=1.645(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角 =27.725( 度) 第1破裂角 =26.370( 度)Ea=133.715(kN) Ex=90.214(kN) Ey=118.848(kN) 墙身截面积 = 4.496(m2) 重量 =

9、 116.896 (kN) 整个墙踵上的土重 (不包括超载 ) = 170.657(kN) 整个墙踵上墙背与第二破裂面之间的超载换算土柱重 面坡上角点 )墙踵悬挑板上的土重 (不包括超载 ) = 120.349(kN) 墙趾板上的土重 = 11.700(kN) 相对于趾点力臂 ( 一 ) 滑动稳定性验算作用点高度 Zy=1.645(m)重心坐标 (1.592,-2.431)( 相对于墙面坡上角点 ) = 3.416(kN) 重心坐标 (0.869,0.000)( 相对于墙重心坐标 (1.950,-2.656)( 相对于墙面坡上角点 ) =0.650(m)基底摩擦系数 = 0.250滑移力 =

10、90.214 (kN)抗滑力 = 105.379(kN)滑移验算满足 : Kc = 1.168 1.500倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足 : 方程值 = 1028.300(kN-m) 0.0( 三 ) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1180.734(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.801(m) 基底压应力 : 趾部=63.569 踵部 =97.46

11、8(kPa)最大应力与最小应力之比 = 97.468 / 63.569 = 1.533作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=-0.184 = 0.167*5.235 = 0.872(m)墙趾处地基承载力验算满足 : 压应力 =63.569 = 120.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足 : 压应力 =97.468 = 130.000(kPa)地基平均承载力验算满足 : 压应力 =80.519 = 100.000(kPa)( 四 ) 墙趾板强度计算标准值 : 作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1180.734(kN-m) 基础底面宽度 B =

12、5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m) 基础底压应力 : 趾点 =63.569 踵点 =97.468(kPa)设计值 : 作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1180.734(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m) 基础底压应力 : 趾点 =63.569 踵点 =97.468(kPa) 趾板根部 截面高度 :H =

13、 0.500(m)截面弯矩 :M = 37.497(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 920.000(mm2) 截面剪力 : Q = 59.512(kN)Av =剪力设计值 = 59.512(kN) 319.700(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： 1.200(mm2/mm) 。截面弯矩 : M( 标准值 ) = 37.497(kN-m)最大裂缝宽度：S max = 0.124(mm) S limit = 0.200(mm)。( 五 ) 墙踵板强度计算标准值 : 作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1180.734(k

14、N-m) 基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m) 基础底压应力 : 趾点 =63.569 踵点 =97.468(kPa)设计值 : 作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1180.734(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m) 基础底压应力 : 趾点 =63.569 踵点 =97.468(kPa

15、) 踵板根部 截面高度 : H = 0.500(m)截面弯矩 : M = -15.859(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 920.000(mm2)截面剪力 : Q = 19.002(kN)Av =剪力设计值 = 19.002(kN) 319.700(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： 1.200(mm2/mm) 。截面弯矩 : M( 标准值 ) = -15.859(kN-m)最大裂缝宽度：S max = 0.052(mm) S limit = 0.200(mm)。 加腋根部 截面高度 :H = 0.500(m)截面弯矩 :M = -0.206(kN-m)纵向受拉

16、钢筋构造配筋： As = 920.000(mm2)截面剪力 : Q = 40.042(kN)Av =剪力设计值 = 40.042(kN) 319.700(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： 1.200(mm2/mm) 。截面弯矩 : M( 标准值 ) = -0.206(kN-m)最大裂缝宽度：S max = 0.001(mm) S limit = 0.200(mm)。( 六 ) 立墙截面强度验算 距离墙顶 1.063(m) 处 截面高度 H = 0.353(m)截面剪力 Q = 3.768(kN)截面弯矩 M = 1.487(kN-m)截面弯矩 M( 标准值 ) = 1.

17、487(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 626.250(mm2)转换为斜钢筋：As/cos a= 627(mm2)Av =剪力设计值 = 3.768(kN) 217.622(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：1.200(mm2/mm) 。最大裂缝宽度：S max = 0.011(mm) S limit = 0.200(mm)。 距离墙顶 2.125(m) 处截面高度 H = 0.406(m)截面剪力 Q = 13.344(kN)截面弯矩 M = 10.063(kN-m)截面弯矩 M( 标准值 ) = 10.063(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 7

18、32.500(mm2)转换为斜钢筋：As/cos a= 733(mm2)Av =剪力设计值 = 13.344(kN) 254.544(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：1.200(mm2/mm) 。最大裂缝宽度：S max = 0.052(mm) S limit = 0.200(mm)。 距离墙顶 3.188(m) 处截面高度 H = 0.459(m)截面剪力 Q = 28.728(kN)截面弯矩 M = 31.900(kN-m)截面弯矩 M( 标准值 ) = 31.900(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 838.750(mm2)转换为斜钢筋：As/cos a

19、= 840(mm2)Av =剪力设计值 = 28.728(kN) 291.466(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： 1.200(mm2/mm) 。最大裂缝宽度：S max = 0.127(mm) S limit = 0.200(mm)。 距离墙顶 4.250(m) 处 截面高度 H = 0.512(m)截面剪力 Q = 49.700(kN)截面弯矩 M = 73.138(kN-m)截面弯矩 M( 标准值 ) = 73.138(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 945.000(mm2)转换为斜钢筋：As/cos a= 946(mm2)Av =剪力设计值 = 49

20、.700(kN) 328.387(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：1.200(mm2/mm) 。最大裂缝宽度：S max = 0.187= 1.250各组合最不利结果( 一 ) 滑移验算安全系数最不利为：组合 1(组合1)抗滑力 = 105.379(kN), 滑移力 = 90.214 (kN) 。滑移验算满足 ： Kc = 1.168 1.500滑动稳定方程验算最不利为：组合 1(组合1) 倾覆稳定方程满足 ： 方程值 = 1028.300(kN-m) 0.0( 三 ) 地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合 1(组合 1) 作用于基底的合力偏心距验算满足 :

21、 e=0.184 = 0.167*5.235 = 0.872(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合 1(组合 1)墙趾处地基承载力验算满足 : 压应力 =63.569 = 120.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合 1(组合 1)墙踵处地基承载力验算满足 : 压应力 =97.468 = 130.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1( 组合 1)地基平均承载力验算满足 : 压应力 =80.519 = 1.2502. 方桩计算（1） 桩顶水平位移计算- 基础计算系统输出 计算类别 : 多排弹性基础计算 输入数据 :h=12.000 m, lo=0.000 malfa

22、 = 0.957, m = 8000.000, Co = 96000.000, Ao = 0.063 m*m, EA= 1875000.000 KN, EI = 7812.500 KN-m*m外力 P = 421.516 KN, H = 90.214 KN, M=77.560 KN-m基底不嵌入岩石层桩排信息 :桩排号 桩坐标 桩数1 -1.860 1承台刚度信息 : 承台单位竖向位移时 承台单位水平位移时 承台单位水平位移时2 1.860 1, 桩顶竖向反力合计= 1.170e+004 KN, 桩顶水平反力合计= 1.457e+004 KN, 桩顶反弯矩合计 = -1.410e+004 KN

23、-m承台单位转角时 , 桩柱顶反弯矩合计 = 6.267e+004 KN-m 承台位移计算结果 :承台竖向位移 = 0.0360 m,水平位移 = 0.0094 m,转角位移 = 0.0034 弧度各单桩桩顶内力及地面处的内力列表桩号X坐标NQMMoQo1-1.9 174.2 45.1-29.3-29.345.121.9247.4 45.1-29.3-29.345.1单桩效应输出地面处桩柱弯矩 : Mo=-29.3 KN-m,剪力Ho=45.1 KN弧度桩柱顶弯矩 : Ma = -29.3 KN-m地面处桩柱变位 : 水平位移 = 0.0094 m, 转角 = -0.0034桩柱底弯矩 : M

24、h = 0.0 KN-m 坐标位移 弯矩剪力土应力45.1 0.00.00 0.0094 -29.3 -0.60 0.0070 -1.20 0.0042 -1.80 0.0021 -2.40 0.0007 -3.00 -0.0001 -3.60 -0.0004 -4.20 -0.0006 -4.80 -0.0006 -5.40 -0.0006 -6.00 -0.0006 -6.60 -0.0006 -7.20 -0.0006 -7.80 -0.0006 -8.40 -0.0006 -9.00 -0.0006 -9.60 -0.0006 -10.20 -0.0006 -10.80 -0.0006

25、 -11.40 -0.0006 -12.00 -0.0006-4.1 36.2 33.412.3 17.9 40.717.7 0.9 29.614.8- 8.912.78.4-11.2-2.02.5 -7.6-12.30.0-0.0-21.80.0-0.0-24.90.0-0.0-28.00.0-0.0-31.10.0-0.0-34.20.0-0.0-37.40.0-0.0-40.50.0-0.0-43.60.0-0.0-46.70.0-0.0-49.80.0-0.0-52.90.0-0.0-56.00.0-0.0-59.10.0-0.0-62.3计算成功完成桩基最大水平位移a =0.0094

26、 m满足要求）（二 ） 河道挡墙1. 墙身计算根据理正岩土 6.5BP2 计算软件 -挡土墙计算。原始条件Z 00#乐 0D墙身尺寸：墙身高：2.200(m)墙顶宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.000 背坡倾斜坡度:1:0.750 采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶hi: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙踵台阶b3: 0.400(m) 墙踵台阶h3: 0.500(m)墙底倾斜坡率：0.000:1 物理参数：圬工砌体容重：23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.500墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)

27、 墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa) 材料抗压极限强度：1.600(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数 a S： 0.0020场地环境：一般地区墙后填土内摩擦角：35.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)地基土容重：17.800(kN/m3)地基土浮容重 : 10.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值 : 180.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数 :墙趾值提高系数 : 1.200墙踵值提高系数 : 1.300平均值提高系数

28、 : 1.000墙底摩擦系数 :0.250地基土类型 : 土质地基地基土内摩擦角: 18.500( 度)地基土粘聚力 :13.000(kPa)土压力计算方法: 库仑坡线土柱 :坡面线段数 : 2折线序号水平投影长 (m)竖向投影长 (m)换算土柱数1 2.0001.000 02 6.0000.000 1第1个:距离 0.000(m), 宽度 0.300(m), 高度 1.000(m)( 用户输入的计算荷载坡面起始距离 :0.000(m)地面横坡角度 :0.000( 度)填土对横坡面的摩擦角 : 35.000( 度 ) 墙顶标高 : 0.000(m)挡墙分段长度 : 1.000(m)荷载组合信息

29、 :结构重要性系数 : 1.000荷载组合数 : 1计算参数 :稳定计算目标 : 自动搜索最危险滑裂面 搜索时的圆心步长 : 1.000(m) 搜索时的半径步长 : 1.000(m) 筋带对稳定的作用 : 筋带力沿圆弧切线第 1 种情况 : 一般情况组合系数 : 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数=1.000 V2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000 V3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载 分项系数 = 1.000 V4. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 V5. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.000 V 土压力计算 计算高度为 2.200(m) 处的库仑主动土压力无荷

30、载时的破裂角 = 25.110( 度)按实际墙背计算得到 :第 1破裂角： 23.670( 度)Ea=53.779(kN) Ex=31.329(kN) Ey=43.711(kN) 作用点高度 Zy=0.766(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 3.171(m2) 重量 = 72.939 (kN)( 一 ) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.250滑移力 = 31.329(kN) 抗滑力 = 29.162(kN)滑移验算不满足 : Kc = 0.931 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足 : 方程值 = 119.194(kN-m

31、) 0.0( 三 ) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 116.650(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =134.496(kN-m)基础底面宽度 B = 2.475 (m) 偏心距 e = 0.085(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.153(m) 基底压应力 : 趾部=56.787 踵部 =37.475(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 56.787 / 37.475 = 1.515作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=0.085 = 0.167*2.475 = 0.413(m)墙趾处地基承载力验算满足 :

32、 压应力 =56.787 = 216.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足 : 压应力 =37.475 = 234.000(kPa)( 四 ) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算( 五 ) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 3.171(m2) 重量 = 72.939 (kN) 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.049 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.876 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 0.766 (m) 容许应力法 : 法向应力检算 :=134.496(kN-m)作用于验算截面的总竖向力 = 116.650(kN

33、) 作用于墙趾下点的总弯矩 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.153(m)截面宽度 B = 2.475 (m) 偏心距 e1 = 0.085(m)截面上偏心距验算满足 : e1= 0.085 = 0.250*2.475 = 0.619(m)截面上压应力 : 面坡=56.787 背坡 =37.475(kPa)压应力验算满足 : 计算值 = 56.787 = 2100.000(kPa)切向应力检算 :剪应力验算满足 : 计算值 = -6.194 = 110.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数 P = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 Nd = 116.650(kN)

34、 轴心力偏心影响系数a k = 0.986挡墙构件的计算截面每沿米面积 A = 2.475(m2) 材料抗压极限强度 Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时 :强度验算满足 : 计算值 = 116.650 = 1690.631(kN)计算稳定时 :稳定验算满足 : 计算值 = 116.650 = 1690.631(kN)( 六 ) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 1.700(m) 处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 27.612( 度)按实际墙背计算得到 :第 1破裂角

35、： 25.722( 度) Ea=35.035(kN) Ex=20.410(kN) Ey=28.477(kN) 作用点高度 Zy=0.560(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 1.934(m2) 重量 = 44.476 (kN) 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.628 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.355 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 0.560 (m) 容许应力法 : 法向应力检算 :作用于验算截面的总竖向力 = 72.953(kN) 作用于墙趾下点的总弯

36、矩 =55.085(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.755(m)截面宽度 B = 1.775 (m) 偏心距 e1 = 0.132(m)截面上偏心距验算满足 : e1= 0.132 = 0.250*1.775 = 0.444(m)截面上压应力 : 面坡=59.498 背坡 =22.702(kPa)压应力验算满足 : 计算值 = 59.498 = 2100.000(kPa)切向应力检算 :剪应力验算满足 : 计算值 = -4.942 = 110.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数 P = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值 Nd = 72.953(kN)

37、 轴心力偏心影响系数ak = 0.937挡墙构件的计算截面每沿米面积 A = 1.775(m2) 材料抗压极限强度 Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时 :强度验算满足 : 计算值 = 72.953 = 1152.459(kN)计算稳定时 :稳定验算满足 : 计算值 = 72.953 = 1.250各组合最不利结果（ 一 ） 滑移验算安全系数最不利为：组合 1（ 一般情况 ） 抗滑力 = 29.162（kN）, 滑移力 = 31.329（kN） 。滑移验算不满足 : Kc = 0.9

38、31 1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ） 倾覆稳定方程满足 : 方程值 = 119.194（kN-m） 0.0（ 三 ） 地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=0.085 = 0.167*2.475 = 0.413（m）墙趾处地基承载力验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（ 一般情况 ）墙踵处地基承载力验算满足压应力 =37.475 = 234.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1（ 一般情况 ）地基平均承载力验算满足 : 压应力 =47.131

39、= 180.000（kPa）（ 四 ） 基础验算不做强度计算。（ 五 ） 墙底截面强度验算 容许应力法 :截面上偏心距验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）截面上偏心距验算满足 : e1= 0.085 = 0.250*2.475 = 0.619（m）压应力验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）压应力验算满足 : 计算值 = 56.787 = 2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）拉应力验算满足 : 计算值 = 0.000 = 280.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）剪应力验算满足 : 计算值 = -6.194 = 110.000（kP

40、a） 极限状态法 :强度验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）强度验算满足 : 计算值 = 116.650 = 1690.631（kN）稳定验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）稳定验算满足 : 计算值 = 116.650 = 1690.631（kN） （ 六 ） 台顶截面强度验算 容许应力法 :截面上偏心距验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）截面上偏心距验算满足 : e1= 0.132 = 0.250*1.775 = 0.444（m）压应力验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）压应力验算满足 : 计算值 = 59.498 = 2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合 1（ 一般情况 ）拉应力验算满足 : 计算值 = 0.000 = 280.000（kP