玻璃瓶印花机构与传动装置_机械课程设计说明书

1、机械设计课程设计设计计算说明书设计题目:玻璃瓶印花机构及传动装置 设计者：学 号：专业班级：指导教师：柴晓艳完成日期：2013年6月5日理工大学机械工程学院一课程设计的任务3二电动机的选择3三传动装置的总传动比和分配各级传动比3四传动装置的运动和动力参数的计算3五传动零件的设计计算5六轴的设计、校核18七滚动轴承的选择和计算27八键连接的选择和计算28九联轴器的选择28十润滑和密封的选择2931十一箱体结构的设计30十一设计总结十二参考资料32一、课程设计的任务1. 设计目的课程设计是机械设计课程重要的教学环节，是培养学生机械设计能力的技 术基础课。课程设计的主要目的是：(1) 通过课程设计使

2、学生综合运用机械设计课程及有关先修课程的知识，起到 巩固、深化、融会贯通及扩展有关机械设计方面知识的作用，树立正确的设计 思想。(2) 通过课程设计的实践，培养学生分析和解决工程实际问题的能力，使学生 掌握机械零件、机械传动装置或简单机械的一般设计方法和步骤。(3) 提高学生的有关设计能力，如计算能力、绘图能力以及计算机辅助设计 (CAD)能力等，使学生熬悉设计资料(手册、图册等)的使用，掌握经验估算等机 械设计的基本技能。2. 设计题目：执行机构方案设计、传动装置总体设计及机构运动简图已经在机械原理课程设计中完成(详见机械原理课程设计资料，在此略)，现将对传动装置进行具 体设计。设计题目：玻

3、璃瓶印花机构及传动装原始数据：方案号8分配轴转速n(r/min)45分配轴输入功率P (kw)1.0玻璃瓶单程移距(mm)110印花图章上下移距(mm)50定位压块左右移距(mm)20说明：(1)工作条件：2班制，工作环境良好，有轻微振动；(2) 使用期限十年，大修期三年；(3) 生产批量：小批量生产(20台)；(4) 带传动比i h轴承示占轮打联轴器查表可得：r| 带=0.96,%承=0.99,I齿轮=0.98,I联轴萨0.99,则q = O.96XO.993XO.982X 0.99=0.886电动机所需的功率:Pd= Pw/1=1.1287 KW3. 确定电动机转速工作机转速g珥,=15

4、r/min确定电动机转速可选围：V带传动常用传动比围为：i带=24,双级圆柱齿轮传动比围为i ,*1418,则电动机转速可选围为：n d=nw i ,=（24）（ 1418）%=（2872） X 45 =12603240 r/min其中：i 总带X i=（24） X（1418） =28-72i减速器传动比符合这一转速围的同步转速有1500、3000 r/min,根据容量和转速, 由有关手册查出适用的电动机型号。（建议：在考虑保证减速器传动比i减14 时，来确定电机同步转速）。4. 确定电动机型号根据所需效率、转速，由机械设计手册或指导书选定电动机： Y90L-4型号（Y系列）数据如下：额定功率

5、P： 1.5 kw （额定功率应大于计算功率）满载转速：血=1400 r/min （nm电动机满载转速） 同步转速：1500 r/min电动机轴径：24 mm三、传动装置的总传动比和分配各级传动比1. 传动装的总传动比i 总=i i = nm/ nw =1400 / 45 = 31.1nw工作机分配轴转速2. 分配各级传动比为使V带传动外部尺寸不要太大，可初步取i带=2则：i-31.1/2=15.55减速器传动比分配原则：各级传动尺寸协调，承载能力接近，两个大齿轮直 径接近以便润滑（浸油深度）。i =i沐i低i商一一高速级传动比i低低速级传动比建议取：i萨（1.21.3）i低则：i= （1.2

6、-1.3） i2低i 低=3.527 i =4.41四、传动装置的运动和动力参数的计算1. 计算各轴的转速I轴（高速级小齿轮轴）：m = 1400/q= 700 r/minU 轴（中间轴）：nu= nJ 1=158.73 r/minUI轴（低速级大齿轮轴）：nmFii/i低=45 r/minIV轴（与HI轴通过联轴器相连的轴）：nw=门山二45r/min2计算各轴的输入功率和输出功率I 轴： P】A=P1 耳带=1.1287X0.96 = 1.0836 kw卩】出=Pi入打挡承=1.0836x0.99 =l727kwII轴:111 轴:卩11入=Pi出打吿轮=1.0727X0.98 =1.05

7、131w卩】1出=Ph入 越承=1.0513x0.99 =1.04071w卩山入=P出 r)吿轮=1.0407X0.98 =l0199kw卩山出=Pin入 址承=1.0199x0.99 =l0097kwIV轴（分配轴）：Piva= Pm出打联紬器=1.0097X0.99 = 0.9996 kwPW=P出=Pw入 rj轴承=0.9996x0.99 =0.9896 kw3计算各轴的输入转矩和输出转矩公式:T=9.55x 106XP/n (N mm)电动机:T=9.55x 10cXP/n=10.232x 103 (N mm)I轴:T【入=9.55X1OCXPi入/ n】=14.783X103 (N

8、mm)Ti出=9.55x 10XPi出/ ni= 14.635X 103 (N mm)Utt：Th入=9.55x 10cXPn入/ nn= 63.252X 103 (N mm)Tudl=9.55xlOcXPntll/ nu= 62.614X 103(N mm)HI轴:Tjn入=9.55x 1OCXPUI入/ nm= 216.44X 103(N mm)Tm出=9.55X1OCXP1D出/ nm= 214.28X 103(N mm)IV轴:Te入=955x IOXPe入/ nm= 212.14X103(N mm)TW=T n 出=9.55 X 10c X P nr 出 / n m = 210.02

9、 X 103(N mm)将运动和动力参数计算结果进行整理并列于下表:轴名功率P (kw)转矩T (Nmm)转速n传动比效率I输入输出输入输出(r/min)电机 轴1.128710.232X103140020.721.0831.07214.783X14.635XI轴671031037004.410.981.0511.04063.252 X62.614XII轴37103103158.733.530.981.0191.009216.44X214.28Xin轴9710310345分配 轴0.9990.989212.14X210.02X4510.9966103103五-传动爨件的设计计算1. V帯传动的

10、设计计算P195计算项目定V带型号和带 轮直径工作情况系数计算功率计算容IA=1.2Pe= I120v=5.20m/s取z=5根F=55.31NFQ=552.2N22.齿轮传动的设计计算p234商速级齿轮校枝材料选择：小齿轮45钢，调制处理，硬度229HB-286HB,平均240HB 大齿轮45钢，正火处理，硬度169HB-217HB,平均210HB计算项目计算容计算结果齿面接触疲劳强度计算转矩7；7； - 9.55 xlO6 P - 9.55 xl06x 1 8361n7007； = 14783 N nvn齿宽系数网由表12.13,取卩d =1.0久=1.0接触疲劳极限由图 12.17c (

11、p223)叽1 =610Mm b山辺=425Mpc初步计算的许用%卜09巧伽产0.9x610bJ = 549MP“接触应力b% 卜 0.9%认=0.9x425勺值由表 12.16,取= 85初步计算的小齿轮直径 4曲血Ta取=42mm注 J 147834.41 + 1= 85x3) x=42.3Vlx38324.412.校核计算齿数Z取 4=21,Z2=k =4.41x23=93Zx=21, Z2=93模数m(42叫=cos/7 = cosl5 = 1.93Z21取叫=20mm中心距Qa_ 的+g)_ 2(21+93)_118nm2cos02cosl5取 a= 120mm螺旋角B他(可+zJ2

12、x(21 + 93)B = arcco! = arc cos2a2x120p=18.19小齿轮的直径fmZi2.0x21_ c、丄=44.21 (wnz)cos/7 cosl8.19di=4421mm大齿轮的直径，一 辰一 2.0x93 一95 78（州） cos/7 cosl8.19d2=195.78mm2齿宽bb =佻4 = 1 x 44.21取 b2=45mmbi=55mm圆周速度v码厲44.2 lx 700V=1.62m/s60x100060x1000精度等级由表12.6选9级精度传动比93Z = = 4.4321i=4.43相对误差4.41-4.43441= 0.45% 5%相对误差

13、5%心=125Ky =1.15使用系数心由表129动载系数Ky由图12.9齿间载荷分配系数K弘由表12.10,先求2x1478344.21= 668.81.25x66&845=1& 53N/mma = 1.88-3.2 + cos0（式 12.6）. z Z2 划b =444.1MPaVi%Zy=2449Zv2=10846Yf&=2.65YFft2=2.19Y 廿 1.58Y3a2=1.81Yc=0.71Yp=0.848载荷系数 K： K = KAKvKFaKFpK=2.74齿间载荷分配弓-3.73saYe 1.53x0.71系数KFa当前以求得KFa=1.74-故陰=1.66由图12.14齿

14、向载荷分布b/h=45/(2.25*2.0)=10系数K邛100=1.32= 1.25x1.0x1.66 x 1.32弯曲疲劳极限沁=450MPd6*2 =350附几/Fmin :弯曲最小安全SFmin=l05SFmin=l5系数sFuiin弯曲寿命系数Yn：rvi=0.88丫池=0.96尺寸系数5：“450 x 0.88x1切= 377 MP许用弯曲应力SfmI心k _&显必 _ 350 x 0.96xlF2105兮2】= 320 MP验算网叫g.3MP-2x2,74x 14783 2.65x1.58x0.71 x0.84845x44.21x22=486MP%A2-513x 2.19x1,8

15、1 席匕、2.65x1.58低速级齿轮校核材料选择：小齿轮45钢，调制处理，硬度229HB-286HB,平均240HB 大齿轮45钢，正火处理，硯度169HB-217HB,平均210HB计算项目计算容计算结果齿面接触疲劳强度计算转矩7；p1 osnT -9.55xl06-9.55x106x 1n158.73T、= 63252 N mm齿宽系数仇由表12.13,取久=1.0久=L0接触疲劳极限由图 12.17c (p223)b讪=610M/m bhm2 =425M/M初步计算的许用b, 0.9叽严0.9 x 610% = 549MPd接触应力匕% 卜 0.9%认=0.9x425Ad值rt|12.

16、16 XfXAi = 85初步计算的 小齿轮直径 山r 12 -(式 12.14)取=70 mm” J 632523.53+1 “加lx38323.532 校核计算齿数 Z取Z =33,Z2=k =3.53x33 = 116Z】=33, Z2=116模数m叫=cos/7 = cosl5 = 2.11 Zi33取叫=20mm中心距Q“0+6) = 2(33 + 116)=2 cos/?2cosl5取 a= 155mm螺旋角B+Zi)2 x (33+1 B = arcco! = arccos2a2x155p=15.99o小齿轮的直径加届2x33_68.7(”)cos/7 cosl5.99d1=68

17、.7mm大齿轮的直径dS- 2x116=241.3(呦)cos/7 cosl5.99d2=241.3mm2齿宽bb =(pddx = 1 x 68.7取 b2=70mmbi=80mm圆周速度v创_/rx 68.7x158.73V=0.57m/s60x100060x1000精度等级由表12.6选9级精度传动比116 zi = 3.5133i=3.51相对误差使用系数K动载系数Ky齿间载荷分配系数K “3.53 3q1=0 57%5%3.53由表12.9由图12.9由表12.10,先求27； = 2x6322 = 1841 4jV168.7空=士迪=32硼/”b70 100N / mm1.88-3

18、.21.88-3.2X+ I cos/?（式 126）Zi 5丿I 33cosl5.99 = 1.69齿向载荷分布系数栽荷系数K=tan 0 =tan 15.99 = 3.017T7TSy = 6 +勺（表128）= 1.69 + 3.01 = 4.70= arc tan兰也（表 12.8）cos/?tan 20=arc tan= 20.74cosl5.99cos 以=cos/7cosq/cos“（表 12.8）=cosl 5.99 cos20/cos20.74= 0.97由此得K加=K血=sa / cos* f3b= 1.69/0.972 = 1.80“a + b2+ cxl0f=1.17+

19、0.16x（+0.61xx70= 1.37K = K,KK 店砂（式 12.5）= 1.25x1.0x1.80x1.37相对误差5%心=1.25Ky = 1 .0ea = 1.69ep =3.01s7 = 4.70K“=1.80K0 = 1.37K = 3.08弹性系数Zr.节点区域系数Z重合度系数Z,螺旋角系数Z&接触最小安全系数Sumin应力循环次数由表12.12由图12.16由式12.31,因勺1,取勺=1,故Zq = Jcos0 = Jcosl599。(式 12.32)由表 12.14 (p225)N = 60ith = 60 x 15&73x10x250x16 =3.8x10sNL2

20、 =60加th = 60x 45x lOx 250x 16= 1.1x10*Ze =1898、/MPZu = 2.4Z, = 0.77Zq = 0.98SHmin=1.05=3.8x10*NL2 = 1xlO8接触寿命系数Zn许用接触应力查表得ZjV1=1.12Zj2 = 1 15I讣幫汁忖egbJ = 6507MPab2】 = 4655MPa425x1.15SH min1.05=465.5Mpa齿间载荷分配系数KEa齿向载荷分布系数心载荷系数K：弯曲疲劳极限Smin :弯曲最小安全系数 sF11Jin应力循环次数NL弯曲寿命系数Yn：尺寸系数Y：；:许用弯曲应力由表12.10注3saYe 1

21、.69x0.694= 4.01当前以求得KFa=1.80 故 Kpa=1.80由图12.14b/h=70/(2.25*2.0)=15.56KFp=1.31K = KAKvKFaKF,= 1.25x1.0x1.80x1.31%mL450MPd&圖=350A/PdSFmin=l25N h = 60川0 = 60x 15&7 x lOx 250x 16 =3.8x10sNL2 = 60ith = 60x45 x 1 Ox 250 x 16= 1.1x10Yni = 14一肿必 _ 450x1.12x1S“nl05I=2.95Sfuuh= 1 25J = 480MP% = 380 MP_ 必必 _ 3

22、50x1.14x1Sf航15验算2KT、2x2.95x6325270x68.7x2x 2.46x1.65x0.694x0.867%=948MP几12=918MPC= 112x700= 12.96mm因为轴上应开2个键槽，所以轴径应增大7%,故J12.96x（l + 7%）=13.60mm,又此段轴与大带轮装配，综合考虑两者要求取Jmul = 16mmo4. 轴的结构设计(1)拟定轴上零件的装配方案通过分析比较，选用下图所示的装配方案。血112 1由于轴的直径与齿轮轮毂相差不大，故选用齿轮轴。(2)据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度1.1-2段轴段与大带轮装配，其直径件2 = 16mm,为了

23、满足大带轮的轴向定位 要求，带轮左侧制出一轴肩“2-3 = 20mm2. 大带轮宽B = (-l + 2/ = (5-l)x 12 + 2x8 = 64mm为了保证轴端挡圈只压在 大带轮上而不压在轴的端面上，故1-2段的长度应比B略小一些，现取 厶 2 =60 mm。2、根据轴承端盖的拆装及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与大 带轮左端面的距离取/2.3=80n1In o3、初步选择滚动轴承。因为轴承只承受径向力的作用，故选用深沟球轴承。参 照工作要求并根据J3_4=25mm,由轴承产品目录中初步选择6205型轴承，其 尺寸为 dxDxB = 25mmx52mmx 15mm4、根据轴

24、肩要求心4 = 口 = 25mm, d6.7 =d4_5= 30mm但此时齿轮直径d v 1 .&厂=54劲，齿轮受力不均匀故选用齿轮轴5、已知齿轮轮毂的宽度B|=55mni,故取/5.6 = 55 mm,6、由于齿轮端面至箱体壁的距离iomm,轴承用脂润滑时A3 = 10-12mm, 故 1&7 = 10mm 17.8 = 26 mm7、由于齿轮端面至箱体壁的距离n lomm,齿轮与箱体壁之距离A 1.2Jmm, 旋转零件间的轴向距离为10-15mm, I = 105mm。&轴上零件的周向定位带轮与轴之间的定位采用平键连接。平键截面/2x/? = 6mmx6mm,W槽用键槽铳刀加工长为56m

25、m。9、确定轴上圆角和倒角尺寸取轴端倒角为1 X45 ,轴环两侧轴肩的圆角半径为R2。（二）II轴（中间轴）的设计计算1. 求轴上的功率、转速和转矩由前面得，巴=10513 kW, $ = 15&73 r/min, 7； =632.52 N-m2. 求作用在齿轮上的力耳=你=6689 巧2 = xtan0 = 1917N已知低速级小齿轮的分度圆直径3 = 68.7 mm,口 27；2x63521Q11 . vF. = = l84l47V门68.7Fr2 = Frl= 256.3/V忌= taz = 1841 .4 x tan 20。=687 .ONCOS0COS0巴3 =伦 x tan/7 =

26、 687 .Ox tan 15.99 = 527.7N3. 初步确定轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理，取0112,于是得:6/C=112x （崔肖=21.03mm因为轴上应开2个键槽，所以轴径应増大 7%,故i/ 21.03x（14-7%） = 22.5mmmm,由于是中速轴，取dnun =25mmo4、轴的结构设计（1）拟定轴上零件的装配方案通过分析比较，选用下图所示的装配方案。1）初步选择滚动轴承。因为轴承只承受径向力的作用，故选用深沟球轴承。参 照工作要求并根据Jmin = 25mm,由轴承产品目录中初步选择6025型轴承，由 参考资料4得其尺寸为 d x Dx B = 25

27、mmx52mmx 15mm = t/5.6 = 25 mm2）取安装齿轮处的轴段2-3和4-5的直径为40mm,齿轮与轴承之间采用套 筒定位已知齿轮3轮毂的宽度B. =80mm，为使套筒充分压紧齿轮3,故 1九3 = 77 mm已知齿轮2轮毂的宽度52=45mm,为使套筒充分压紧齿轮2,故l4.5=42nnn3）旋转零件间的轴向距离为10-15,起固定作用的轴肩为6-10,故 13_4 = lOnin d3.4 = 40mm 4）齿轮3距箱体壁距离为10mm,轴承端面距箱体壁距离为10mm,故 15_6 = 44nm 1,.2 = 39”5、轴上零件的周向定位两齿轮与轴之间的定位均采用平键连接

28、。按J4.5=42mm由参考资料1中的表6-1査得齿轮2处平键截面/9x/? = 12mmx8mm,键槽用键槽铳刀加工长为40mmc同时为了保证齿轮与轴之间配合有良好的对中性，故选择齿轮与轴之间的配合为俘；同样齿轮3与轴的连接用平键22mmxl4mm,键槽用键槽铳 kb刀加工长为70mm.齿轮3与轴之间的配合为竽。k66、确定轴上圆角和倒角尺寸由参考资料1中的表15-2,取轴端倒角为2X45 ,圆角半径为R2。（三）111轴（低速轴）的设计计算1、求轴上的功率、转速和转矩由前面得， = 1.0199 kW, 7?3=45 r/min, 7； =216440 N-mm2、求作用在齿轮上的力/74

29、 = /73=1841 .4NFr4 =匚=687 0N3. 初步确定轴的最小直径。因为轴上应开2个键槽，所以轴径应増大7%,故J31.7x（l + 7%） = 33.9mm,输入轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径。为了使所选的轴直径与联轴器 的孔径相适应，故需同时选联轴器型号。联轴器的计算转矩Tca = KaT3 ,査参考资料1中的表14-1,取K厂1.5,则Tca = KJ. =1.5x 216440 = 32460 N inn 按照计算转矩：应小于联轴器公称转矩的条件，査标准GB/T5014-2003或手 册，选用TL7型弹性套柱销联轴器，其公称转矩1250000 Nmm,孔径为 4

30、0mm,故Jmin = 40mn,半联轴器长度(Y型)112mm,半联轴器与配合的 毂孔长度为厶=84 mm。4、轴的结构设计(1)拟定轴上零件的装配方案通过分析比较，选用下图所示的装配方案。/ 、L2“ 145 678最终确定如下：1) 1-2段与联轴器相连接故d,.2 =40mn ,为满足联轴器的轴向定位轴肩要求 轴1-2右端需制出一轴肩故d2.3=56nnn查表可知1,= 84nm 1门要小于h取1,_2 = 82 nm2) 初步估算轴承端盖的总宽度为35mm,根据轴承端盖的拆装及便于对轴承添 加润滑脂的要求，取端盖的外端面与大带轮左端面的距离/=45mm,故取 厶3 = o3) 初步选

31、择滚动轴承。因为轴承只承受径向力的作用，故选用深沟球轴承。参 照工作要求并根据=85mm,由轴承产品目录中初步选择6212型轴承，由 参考资料4得其尺寸为dx)xB = 60mmxl 10mmx22mm故 d3.4 = 60 mm = d7.8 = 60 mm, 13.4 = 22 mm4) 一般的定位轴肩，当配合处轴的直径v80mm时，轴肩处的直径差可取6lOmnio根据轴承的定位要求确定d4.5 = d6.7 = 70 nm5）轴肩高度力0.07J ,故取5mm,故d/SOmm,轴环宽度bAhf取 6 = 10 mm。6）轴承端面距箱体壁距离为10mm, l4.5=A4+44 + A2+l

32、5_6=74mn7）齿轮轮毂宽度B4 =75nin故l“7=73mm8）17.8 =A2+A3 + 2 + 22 = 44 nun5、轴上零件的周向定位齿轮、联轴器与轴之间的定位均采用平键连接。按心2由参考资料1中的表6-1查得平键截面bx/? = 14mmx9mm,键槽用键槽铳刀加工长为70mm。同时为了 保证联轴器与轴之间配合有良好的对中性，故选择联轴器与轴之间的配合为 俘；同样齿轮与轴的连接用平键20mmxl2mmx63mm,带轮与轴之间的配合 kb为俘。滚动轴承与轴之间的周向定位是用过渡配合实现的，此处选轴的直径尺寸公差为m5。6、确定轴上圆角和倒角尺寸取轴端倒角为1 X45 ,轴环两

33、侧轴肩的圆角半径为R2,其余轴肩处为R1。II轴（中间轴）的校核高速轴为左旋中间轴为右旋 低速轴为左旋 中间轴的受力情况如图:计算齿轮受力 第一级大齿轮受力分析Fj =你=6689N Frl =Fr= 256.3N=耳 xtan0 = 191.7N第二级大齿轮受力分析27；2x63252石_ 68.7= 18414N耳3 tan a1841.4xtan20。cosl5.99=6877VFa3 = Ft3 x tan/7 = 1841.4x tanl5.99 = 527.7N (2)做出弯扭矩图以轴左端为原点，经简化后各段长度分别为/广65切仏=69.5”,厶=77.5沖小齿轮宜径为68.7mm

34、 大齿轮直径为195.78mm水平方向受力图：Fq=191.7MFr3=697NFQ3=527.7N195.78 八=02Fri (/ +/2+/3)+/73-(/2+/3)-/72 3 + t3*Fr、= -632NFr2，Qi +厶+厶）一作2 （/ +/2）+第3”1一巧3 巧2 =。凡2 =201.32弯矩图：13085N26n“咖 JTTTTttl7*4-、-.V. 48980N垂直方向受力图:Ft3=1841.4NFrl*Ft2=669N65Fr2*凡=13733N尺2=1137NFr (厶 +，2 +，3)-刁3 2 +，3)-巧2 3 = 0Fr? G +Z2+/3)_2，(/

35、l +，2)-巧3，1 =0 弯矩图：合成弯矩图:117161N106455N 75054N741901N轴受转矩T = 7； = 63252/V许用应力值氐=1025M/m,5-“ = 60Mpa应力校正系数a = llJ = 059%当量转矩 转矩图：ST = 3731 &68N当量弯矩当量弯矩图在齿轮2中间截面处在齿轮3中间截面处M2 =(M；+(aT)2 = 1128077V= jM；+(aT)2 = 838202117161N齿根圆直径 / 2 = 2 一 2(儿 +c)? = 190.8/?/?df3 = d3 一 2(ha + c)m = 63.S6mm轴径七、滚动轴承的选择和计

36、算由前面初选6205承，其寿命计算如下：预期寿命：4 = 25000/已知：“ =190.48/7 min , Cr = 10800A , COr = 6950A , fd =1.2Fa= 336N e = 0.25轴承1上的径向载荷= a/6322 + 1373.32 = 1512/V也二竺= 0.22“F八1512故X =显=0 所以当量动载荷A = （x几+ X） = 1814.4N轴承2上的径向载荷=V201.32 +1 1372 = 1 155N=0 故 X=l,Y = 0所以当量动载荷 P2 =fd2Fr2 + Y2Fa2) = 1386N 危险轴承为1有Cr * = P引US/1

37、6670 = 151225000x158.73/16670 = 8699AT Cr故I轴上的轴承6205有效期限安全。八、犍的选择和计算(1) 键的选择由前面，齿轮2与轴用键12x8x40联接。(2) 键的强度校核键、轴和轮毂的材料都是钢，由参考资料得许用挤压应力为 = 100-120,取外=1 10M/m o可得齿轮2上的键27：2x63252(J =卩 hTd 12x8x40=32.9Mpa (Jp故此键能安全工作。七、滚动轴承的选择和计算6205 型轴承，其尺寸为 dxDxB = 25mmx 52mmx 15mm6212 型轴承，其尺寸为 dxDxE = 60mmx 110mmx 22m

38、m八犍连接的选择和计算带轮与轴之间的定位采用平键连接。平键截面/7x/7 = 6nmix6nnn,槽用键槽铳刀加工长为56mm。两齿轮与轴之间的定位均采用平键连接。齿轮2处平键截面/7x/7 = 12mmx8mm,键槽用键槽铳刀加工长为40mm。同时为了保证齿轮与轴之间配合有良好的对中性，故选择齿轮与轴之间的配合为件；同样齿轮3与轴的连接用平键 mo22mmx 14mm,键槽用键槽铳刀加工长为70mm.齿轮3与轴之间的配合为里。mo滚动轴承与轴之间的周向定位是用过渡配合实现的，此处选轴的直径尺寸公差为H1OR6齿轮、联轴器与轴之间的定位均采用平键连接。平键截面/7x/7 = 14mmx9mm,

39、键槽用键槽铳刀加工长为70mm。同时为了保证联轴器与轴之间配合有良好的 对中性，故选择联轴器与轴之间的配合为伫；同样齿轮与轴的连接用平键 mb20mm x 12mm x 63mm,带轮与轴之间的配合为色丄。加6九联轴舉的选择选用TL7型弹性套柱销联轴器十、润滑和密封的选择1减速舉的润滑(1) 齿轮的润滑：除少数低速(v 0.5m/s)小型减速器采用脂润滑外，绝大多数减速器的齿轮都采用 油润滑。本设计高速级圆周速度vV12m/s,采用浸油润滑。为避免浸油润涓的搅油功耗太大 及保证轮赤啮合区的充分润滑，传动件浸入油中的深度不宜太深或太浅，一般浸油深度以浸 油齿高为适度，但不应小于10mm。浸油润涓的油池应保持一定的深度和贮油量。油池太浅易激起箱底沉查和油污。一 般齿顶圆至油池底面的距离不应小于3050mm。为有利干散热，每传递1KW功率的需 油量约为0.350.7L。齿轮减速器的润滑油黏度可按高速级齿轮的圆周速度V选取：VW2.5可选用中极 压齿轮油N320。(2) 轴承的润滑当减速器中浸油齿轮的圆周速度v1.52m/s时，油飞溅不起来，应选用脂润滑。