地下室满堂脚手架项目施工组织

1、满堂脚手架施工（方案）报审表工程名 称沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程施工编号监理编号日期2014年4月25日致（监理单位）：我方已编制完成了 沈阳亚泰城（南区）地下室车库满堂脚手架施工专项方案技术文件，并经相关技术负责人审查批准，请予以审定。附：沈阳亚泰城地下室八区九区满堂脚手架施工专项施工方案13页4册施工总承包单位项目经理专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：审定结论：同意修改后再报重新编制监理单位总监理工程师日期表A17-2会签单一、 搭设方案5（一）基本搭设参数 5（二）材料及荷载取值说明 5二、 板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 5（一）板底模板的强度和

2、刚度验算 5（二）底模方木的强度和刚度验算 7（三）托梁材料计算 8（四）立杆稳定性验算 10（五）立杆的地基承载力计算 12（六）拆模时间计算12二、工程特点及施工材料要求13三、脚手架杆配件的技术要求 13四、脚手架搭设、使用和拆除的技术要求 1 3沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案建设单位：沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司监理单位：施工单位：吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部项目经理：张立国编制人：帅涛编制时间：2014年4月25日沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.1m，立杆步距h （上下水平杆轴线间的距离

3、）取0.9m,立 杆纵距la取1m横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑 点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。托梁顶據wo3LGOtP500urrr模板支架立面图模板底部的方木，截面宽50mm，高90mm,布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 X 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm钢管上严禁打 孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达 65N- m时，不得发生破 坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重， 以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底

4、模板上，按照底模-底模方木/钢管-横向水平钢管 t可调托座t立杆t基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验 算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示：Ilclclcz屯丁钢筋碗极(1) 荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w = 1000X182/6=5.40 104mm3;模板自重标准值：xi = 0.3沐=0.3kN/m;新浇混凝土自重标准值：X2 = 0.15 24 X1 =3.6kN/m;板中钢筋自重标准值：X3= 0.15 1.1 1 =0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：X4= 1

5、1 =1kN/m ；振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5 = 2 1=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35, 4、5项为活载，取分项系数1.4,则底模的荷 载设计值为：g1 =(X1+X2+X3)1.35=(0.3+3.6+0.165) 1.35=5.488kN/m;q1 =(x4+x5) 1.4=(1+2) 14 =4.2kN/m;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。屮跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08 5.488 0.32+0.1 4.2 0.32=0.077kN m

6、支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩计算简图M 2max= -0.1gilc2-0.117qilc2= -0.1 5488 %.32-0.117 4.2 .32= -0.094kN m； 经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.094kN m；(2) 底模抗弯强度验算取 MaX(M1max，M 2max)进行底模抗弯验算,(T =0.094 犬 15.40 104)=1.734N/mm2底模面板的受弯强度计算值(7 =1734N/mm2小于抗弯强度设计值f m =15N/mn2，满足 要求。(3) 底模抗剪强度计算荷载对模板产生的剪力为 Q=0.6gilc+0.6

7、17qilc=0.6 488 3+0.617 4.2 %.3=1.765kN; 按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：t =3 X 1765.215/(2 X 1000x 18)=0.l47N/mm所以，底模的抗剪强度t =0.147N/mm小于 抗剪强度设计值f v =1.4N/mm2满足要求(4) 底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2;模板惯性矩1=1000 X83/12=4.86 X5 mm4;根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分v =0.159mm底模面板的挠度计算值v =0.159mm、于挠度设计值V =Min(300/1

8、50 ，10)mm，满足 要求。(二) 底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(1) 荷载计算模板自重标准值：X1=0.3 X.3=0.09kN/m;新浇混凝土自重标准值：X2=0.15 X4X).3=1.08kN/m；板中钢筋自重标准值：X3=0.15 X.1 X.3=0.05kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1 X0.3=0.3kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5=2 X0.3=0.6kN/m;以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35, 4、5项为活载，取分项系数1.4,则底模的荷 载设计值为：g2 =(X1+X2+X3)X.35=(0.09+1.08+0.05)

9、1.3X=1.646kN/m;q2 =(x4+x5) X.4=(0.3+0.6) 1.X=1.26kN/m ;支座最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1 g2Xla2-0.117 q2Xla2= -0.1 1646 貳-0.117 X26 X2=-0.312kN m；(2) 方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40 802/6=4.267 104 mm3;5(T =0.312 犬/牲!267 1)=7.314N/mm2;底模方木的受弯强度计算值(7 =7.314N/mm小于抗弯强度设计值fm =13N/mm，满足 要求。(3) 底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为 Q=0

10、.6g2la+0.617c2la=0.6 1.646 1+0.617 1.26 1=1.765kN;t =0.827N/mm所以，底模方木的抗剪强度t =0.827N/mr2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mn2满足要求。(4) 底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2;方木惯性矩 1=40 803/12=1.707 106 mm4;根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分 项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：v =0.521 (X什X2+X3)粕4/(100 EXl)+0.192 (X4+X5)粕4/(100 EXI)

11、=0.526 mm；底模方木的挠度计算值v =0.526mm小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm，满 足要求。(三) 托梁材料计算根据JGJ130- 2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来 的双重荷载，如图所示。(1) 荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守 ) 方木所传集中荷载：取(二)中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1 銘646 1+1.2 为.26 X=3.323kN;按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。(2) 强度与刚度验算

12、托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方：40 80mm；W=42.667 103mm3;1=170.667 104mm4;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)5lOC4 49957.123 7.11132.68428733,1.6613.7850.450453.7E57119 71231.6S21 614.9 眄 5.004Z8722 884支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力 钢管的最大应力计算值 钢管的最大挠度 wax =Rmax = 12.127 kN ;7 = 1.122 史/40.667 W3=26.307 N/mm2;:4.6

13、92 mm ;支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值(7 =26.307 N/mm小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度计算值V =4.69小于最大允许挠度v=mi n(1000/150,10) mm,满足要求！(四) 立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N = 1.35 刀 Ngk + 1.4 刀 Nqk其中Ngk为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板(通 过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后

14、相加而得。模板所传荷载就 是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=12.127kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取 值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15 ：2.8=0.42kN;立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2 X1.35=12.127+0.42 1 ；35=12.694kN;其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。(2) 立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比啟规程附录C采用；A -立杆的截面面积，取4.89 X02mm2;Kh -高度调整系数，建

15、筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度Io按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+2 .1=1.7m；l0=k 山=1.167 1.539 1.5=2.694m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；尸模板支架等效计算长度系数，参照规程附表 D - 1,取1.539；k -计算长度附加系数，按规程附表 D 2取值为1.167；故 l0 取2.694m；2=l0/i=2.694 103 /15.8=171；查规程附录C得 = 0.243Kh=1；3 2 2(T =1.05 X N/( H)AK05 伦6

16、94 沐O3 /(0.243 4.89 X02xl)=112.168N/mm2;立杆的受压强度计算值t =112168N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm2，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut= 12.694kN;风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7pz“Wo=0.7X0.74 X.273 X.45=0.064kN/m2;其中 W0 -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：W0 = 0.45 kN/

17、m2;肖-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：尸0.74 ;e -风荷载体型系数：取值为0.273;Mw=0.85 X.4 Mwk=0.85 X.4 XVkXaXi2/10=0.85 X4 X.064 XX1.52/10=0.017kN m(2)立杆稳定性验算色三/琢t =1.05 X N/( H)+AMw/W=1.05 X2.694 103/(0.243 4.89 102X1)+0.017 g6 /(5.08 103)=115.515N/mm2;立杆的受压强度计算值t =115515N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205 N/mm，满足要求

18、。(五) 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg = fgkXkc = 120 1=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05 12.694/0.25=53.31 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13.35 kN;基础底面面积：A = 0.25 m2 。p=53.31kPa 1X1( 24+1.1) = 5.083kN; 模板自重为：N模尸 1.35 X0.3 X1X1 = 0.405kN ;

19、支架自重为：N支gi = 1.35 X0.15 X2.8 = 0.567kN;混凝土浇筑施工荷载为：N浇i = 1.4 X (1+2) X X1 = 4.2kN ;楼盖总的设计荷载为：Nq=1.4 X2.5为X1+ 5.083 = 8.583kN;2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第i层)：浇筑层荷载强度达到0.000/14.300伯0% =0%设计强度，N 支 i = N 板 i+N 模 i+N 支 gi+N 浇 i =5.083+0.405+0.567+4.2= 10.255kN;3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/14.300 W0% =69.93%设计强度，N

20、支 i-i = N 支 i+N 模 i+N 支 gi+ aN板 i=10.255+0.405+0.567+1 歩083= 16.31kN;其中，a为楼盖荷载计入比例，a= 1。4、下二层立杆的荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/14.300 100% =104.895%设计强度，N支i-2 = N支i-1+N支gi+aN板i-NQ=16.31+0.567+0.15 5.083-8.583= 9.077kN;其中，o为楼盖荷载计入比例，a= 0.15。0.4N支 i-2 Nq，下三层的模板支架可以试拆除。拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60%，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6

21、N支i-2NQ，可以拆除。二、工程特点及施工材料要求地下室部分施工采用满堂式脚手架，搭设尺寸为：无梁楼盖部分(主楼投影以外) 立杆的纵距不大于0.7米，立杆的横距不大于0.7米，立杆的步距不大于1.50米；梁板 式楼盖部分(主楼投影以内)立杆的纵距不大于0.9米，立杆的横距不大于0.9米，立杆的步距不大于1.50米，框支梁、临战封堵隔断顶梁由于其截面尺寸很大，所以要在 底部各加一排立杆，间距不大于0.5米，以防塌陷。采用的钢管类型为48 X 3.5，钢管壁厚不得小于3mm钢管上严禁打孔；采用的 扣件，经试验在螺栓拧紧扭力矩达65N- m时，不得发生破坏。托梁材料选用60*90mm的木方以及调节

22、高度为800mm的油拖。三、脚手架杆配件的技术要求脚手架的杆件、构件、连接件、其他配件和脚手板必须符合以下质量要求，不合 格者禁止使用：1 脚手架杆件钢管件采用镀锌焊管，钢管的端部切口应平整。禁止使用有明显变形、裂纹和严 重锈蚀的钢管。使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。2. 脚手架连接件应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。使用铸钢和合 金钢扣件时，其性能应符合相应可锻铸铁扣件的规定指标要求。严禁使用加工不合格、 锈蚀和有裂纹的扣件。3. 脚手架配件(1) 加工应符合产品的设计要求。(2) 确保与脚手架主体构架杆件的连接可靠。四、脚手架搭设、使用和拆除

23、的技术要求1. 脚手架的搭设规定脚手架的搭设作业应遵守以下规定：(1) 搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。(2) 立于土地面之上的立杆底部应加设宽度200m，厚度50mm的垫木、垫板或其他刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2。（3） 底端埋入土中的木立杆，其埋置深度不得小于500mm，且应在坑底加垫后 填土夯实。使用期较长时，埋入部分应作防腐处理。（4） 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查， 禁止使用规格和 质量不合格的杆配件。（5）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；2

24、） 周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从 一端开始并向另一端延伸搭设；3） 应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1 步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；4）在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构 架稳定和架上作业人员的安全。边长20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；（7）脚手板或其他作业层铺板的铺设应符合以下规定：1）脚手板或其他铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。2 ）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm之间；采用挂扣式定

25、型脚手板时，其两端挂扣必须可靠地接触支承横杆并 与其扣紧。3） 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且应在搭接段的中部 设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆 250mm以上未作固定的探头板。4）长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：竹串片脚手板为0.75m;木脚手板为1.0m;冲压钢脚手板和钢框组合脚手板为 1.5m （挂扣式定型脚手 板除外）。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520 m；坡道的两端；其他可能发生滑动和翘起的部位。5） 采用以下板材铺设架面时，其下支承杆件的间距不得大于：竹笆板为400m

26、m, 七夹板为500mm。（8）当脚手架下部采用双立杆时，主立杆应沿其竖轴线搭设到顶，辅立杆与主立 杆之间的中心距不得大于200mm,且主辅立杆必须与相交的全部平杆进行可靠连接。（9）用于支托挑、吊、挂脚手架的悬挑梁、架必须与支承结构可靠连接。其悬臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。（10）装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆 件和架体的显著变形。（11）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时 固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较

27、重杆配件和其他易发生 失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。（12）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm 的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主 管人员解决。2. 脚手架搭设质量的检查验收规定脚手架搭设质量的检查验收工作应遵守以下规定：（1）脚手架的验收标准规定1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范 围之内。2） 节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到 4060N m；碗 扣应盖扣牢固（将上碗扣拧紧）；8号钢丝十字交叉扎点应拧1.52圈后箍紧，不得有 明显扭伤，且钢丝在扎点外露的

28、长度应 80mm。3）钢脚手架立杆的垂直度偏差应w 1/300,且应同时控制其最大垂直偏差值：当 架高w 20m时为不大于50mm；当架高 20m时为不大于75mm。4） 纵向钢平杆的水平偏差应w 1/250,且全架长的水平偏差值应不大于50mm。 木、竹脚手架的搭接平杆按全长的上皮走向线（即各杆上皮线的折中位置）检查，其 水平偏差应控制在2倍钢平杆的允许范围内。5）作业层铺板、安全防护措施等均应符合前述要求。（2） 脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或 继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达到6个月；3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4）在遭受暴

29、风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在 的情况时。3脚手架的使用规定脚手架的使用应遵守以下规定：（1）作业层每1m2架面上实际的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以 下的规定值或施工设计值；施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架采取3N/m2； 装修脚手架取2kN/m2;吊篮、桥式脚手架等工具式脚手架按实际值取用，但不得低于 1kN/m2。（2） 在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于 1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得

30、大 于 2.5kN。（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。按通 行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。（4） 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加 垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件 和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施， 并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪 失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（7）

31、 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通 （梯）道，严禁攀援脚手架上下。（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在， 在排除和 解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行 检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上 人员撤离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室 内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业 期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷 材料物品和倾倒垃圾。4. 脚手架的拆除规定脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆 件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避 免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向 下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险 性的作业。5. 模板支撑架和特种脚手架的规定（1）模板支撑架使用脚手架杆配件