【完整理】1脚手架施工方案修-工程施工资料

1、脚手架施工方案编制：核对：审批：28脚手架工程施工方案一、工程概况XXX项目位于XXX，总建筑面积19899吊；钢筋混凝土剪力墙结构；地下 1层，地上18层，地下一层标高-5.050，层层高3.3m,二层十八层层高3g 建筑总高度54.75m。本工程建筑结构的安全等级为二级，根据建筑物的重要性划分属丙类抗震建 筑，抗震设防烈度为8度，场地类别为皿类。结构抗震等级为一级.二、脚手架选型与设置本工程采用悬挑外脚手架，悬挑区段分为：25层、69层、1013层、1417层、18局部19层五段，架体高度为12M最后一段为7.2M。 悬挑钢梁采用16a槽钢，锚环为 14圆钢。脚手架体采用扣件式钢管脚手 架

2、。钢管为 48X 3.5焊接钢管。脚手架平、立、剖面分别如图 1、图2、 图3所示。在搭设前钢管均油漆成黄色，剪刀撑颜色漆成红色，脚手板用竹脚手片，围护用草绿色密目网。（一）构架材料的技术要求1、钢管材质宜使用力学性能适中的 Q235钢，其材性应符合碳素结构钢（GB700-88的相应规定。新购进钢管必须具备产品质量合格证及材质检验报 告。2、钢管必须进行防锈处理，即对购进的钢管先行除锈，然后内壁擦涂两道 防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。3、扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能 不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素 结构

3、钢中Q235钢的规定；螺纹均应符合 GB196-81普通螺纹的规定；垫圈 应符合GB96-76垫圈的规定。新购进扣件必须具备产品质量合格证、生产许 可证、专业检测单位测试报告。4、扣件铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷5、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。6、 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm7、 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm8扣件表面应进行防锈处理。（二）脚手架构架设置1、立杆。横距1.05m,纵距1.5m左右，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的

4、三分之一（图4）。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。2、横杆，步距为1.8m。小横杆与立杆扣结，大横杆设四道，搭于小横杆上 并用直角扣件扣紧。上下外侧大横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距内，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一（图 4）。小横杆露在立杆之外的 长度为150300mm3、 剪刀撑沿架体外表面连续满设。每一道剪刀撑斜杆连系34根立杆，斜 杆与地面夹角为45 60，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或 大横杆扣紧外，在其中间应增加 24个扣结点。4、连墙件，按两步三跨设置，且连墙件应设置在框架梁或楼板附近等具有 较好抗水平力作用的结构部位，采用在结构楼

5、层砼中埋设锚固钢管的方式（图 5）。连墙杆件必须水平设置或稍向下倾，不容许上翘。5、护栏和挡脚板，在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏和挡脚板。上栏杆高1.2m，挡脚板亦可用加设一道挡脚杆（距脚手板面0.20.3m）代替。6、 悬挑槽钢，槽钢间距同脚手架立杆纵距，外挑长度 1.35m，伸入楼层内 的长度不小于1.65m。在伸入楼层的工字钢段上设两道 14钢锚环，一道距工 字钢前端w 2.1m,工字钢与锚环间的间隙用木契嵌固，以限制钢挑梁侧扭，从而保证钢挑梁的整体稳定性；另一道距工字钢后端0.1m,工字钢与锚环的上部间 隙用木契嵌固，如图6所示；锚环形状及尺寸见图7,锚环埋置位置如没有负弯 矩筋，

6、应将锚环锚固端置于板底筋下面。当实际外挑长度大于1.35m时，均在挑梁端部加钢丝绳卸荷。阳台等悬挑结构上的挑梁外挑长度从悬挑结构根部起 算，卸荷钢丝绳要固定在结构的非悬挑部位。卸荷钢丝绳的拉锚环直径不小于（|）14。在楼层转角部位，悬挑槽钢及卸荷钢丝绳布置如图8所示。有钢丝绳卸荷的钢梁要在钢梁锚固端端头加设限位，限位方式为在钢梁锚 固端端头打孔固定一直径不小于 12的螺纹钢筋，钢筋锚固深度和外露长度均 不小于5cm7、转料平台口构造：转料平台口留口宽度 3m留口高度3.6 m，在悬空的 脚手架里外立杆处加三角撑加固，如图 10所示，并拉钢丝绳予以卸荷，卸荷点 小横杆要与建筑物外墙刚性相接。&卸

7、荷钢丝绳与悬挑梁或脚手架平面的夹角不得小于43,卸荷钢丝绳统一选用 12.5, 6X 19钢丝绳。三、脚手架搭设方法1、按脚手架搭设方案放线定位钢挑梁或脚手架立杆位置。2、安装固定钢挑梁或铺放立杆底部垫板。3、周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架 从一端开始向另一端延伸搭设。4、按定位依次竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第一 步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭 设。5、在设置第一排连墙件前，脚手架应每隔 6m间距设置抛撑；以确保构架 稳定和架上作业人员的安全。6、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭设的架子一起及时

8、设置。四、脚手架搭设质量要求1、落地架搭设场地应平整、夯实、并采取排水措施。立杆底部应加设宽度 200mm厚度50mnt勺垫木、垫板或其它刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符 合设计要求且不得小于0.15m2。2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规 格和质量不合格的杆配件。3、 节点的连接可靠。扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4060N4、脚手架立杆垂直度应w 1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高w 20m时为不大于50mm当架高 20m时为不大于75mm5、纵向水平杆的水平偏差应w 1/250 ,且全架长的水平偏差值不大于 50mm6、脚手板应铺平铺稳，必

9、要时应予绑扎固定。7、连墙件垂直和水平间距不超过 6m。8剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在 45 60之间，水平投影宽度不小 于2跨或4m和不大于4跨或8m斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接， 且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。9、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m当作业层高出其下连墙件2步或4m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。五、脚手架验收和日常检查要求：脚手架应按以下规定，检查、验收合格后方允许投入使用或继续使用。1、搭设完毕后。2、连续使用达到6个月。3、施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前。4、在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作

10、用之后。5、在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐 患存在的情况时。六、脚手架拆除1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。2、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。3、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误 靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出或运下，严禁向下抛 掷。4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先搭设抛撑加固，再拆 除连墙件。5、运至地面的杆配件应按规定及时检查、整修与保养、并按品种、规格分 类码堆存放。七、脚手架安全使用规定脚手架的使用应遵守以下规定：（1）作业层每im架面上实际的施工荷

11、载（人员、材料和机具重量）标准值不 得超过以下规定值：结构脚手架3kN/m ;装修脚手架2kN/m。同时进行操作的作业层数不得超过一层。（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码 3层；砂浆和容器总重量不得 大于1.5 kN ;施工设备单重不得大于1 kN，使用人力在架上搬运和安装的构件 自重不得大于2.5 kN。（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。 按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、 退行或倒退拉车。（4）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板 上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中，禁

12、止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧 固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相 应弥补措施；并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全， 避免发生碰撞、 闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架 上下。（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排 除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停 止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应 立即通知所有架上人员撤

13、离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架 或室内；每月收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出 去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾附：悬挑脚手架构架计算书按12.8 m架高计算，并附加计算阳台部位3.2m超长悬挑情况。12.8m咼悬挑架计算书一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为12.8米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米； 内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采

14、用的钢管类型为 48 X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ；连墙件布置取，竖向间距2.90米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2. 活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m,3.000 ;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:1层；3. 风荷载参数本工程地处XXX查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数 吃为0.740，风荷载体型系数w为0.649 ；计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/

15、m2):0.140 ；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:4层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度1.65 米。与楼板连接的螺栓直径（mm）:14.00 ；楼板混凝土标号:C25 ；6. 拉绳与支杆参数支撑数量为:1 ；M -悬挑梁锚固怅展t-县挑集昌挑长便悬挑脚手架侧面图悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。a la 立杆纵距h 亚杆步距悬挑架正立面图二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1

16、30-2001)第524条规定，大横杆按照三 跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工 活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.300 X 1.050/(2+1)=0.105 kN/m活荷载标准值：Q=3.000 X 1.050/(2+1)=1.050 kN/m ;静荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.172 kN/m ;活荷载的设计值：q 2=1.4 X 1.050=1.470 kN/m ;图1大横杆设计荷载组

17、合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)5rr,! 11 1.1图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M陝乜0帥浮跨中最大弯距为 Mma=0.08 X 0.172 X 1.5002+0.10 X 1.470 X 1.5002 =0.362 kN.m ; 支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.172 X 1.500 2-0.117 X 1.470 X 1.5002 =-0.426 kN.m ; 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：d=Max(0.362 X106,0.42

18、6 X06)/5080.0=83.858 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力为(T = 83.858 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205.0 N/mm 2,满足要求!3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：3阿化严叫鬻其中:静何载标准值：q活何载标准值：q最大挠度计算值为：1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m ;2= Q =1.050 kN/m ;V= 0.677 X 0.143 X 1500.0 4/(100 X 2.06 X 105 X 121900.0)+0.990 X 1.050 X 1500.07(100 X

19、 2.06 X 105X 121900.0) = 2.291 mm ;大横杆的最大挠度2.291 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm与10 mm满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：pi= 0.038 X 1.500 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.300 X 1.050 X 1.500/(2+1)=0.158 kN活荷载标准值：

20、Q=3.000X 1.050 X 1.500/(2+1) =1.575 kN ;集中荷载的设计值：P=1.2 X (0.058+0.158)+1.4 X 1.575 = 2.463 kN小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax = 1.2 X 0.038 X 1.0502/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax = 2.463 X 1.050/3 = 0.862 kN.m ;最大弯矩M= Mqmax + M pmax = 0.868 kN.m ;最大应力计算值

21、(T = M / W = 0.868X615080.000=170.953 N/mm 2 ;小横杆的最大应力计算值c =170.953 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000 N/mmi，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：3845/Vqma=5X 0.038 X 1050.0 4/(384 X 2.060 X 105x 121900.000) = 0.024 mm大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.790 kN

22、集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下R(护-4/? AS)弓2史Vpmax = 1790.100 X 1050.0 X (3 X 1050.02-4 X 1050.079 ) /(72X 2.060 X 105X 121900.0) = 2.929 mm ;最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm ;小横杆的最大挠度和 2.953 mm小于 小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN ,按照扣件抗滑承载力

23、系数1.00 , 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 1 = 0.038 X 1.500 X 2/2=0.058 kN ;小横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 1.050=0.040 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.300 X 1.050 X 1.500/2=0.236 kN ;活荷载标准值：Q = 3.000 X 1.050 X 1.500 /2

24、 = 2.363 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.040+0.236)+1.4 X 2.363=3.639 kN ;R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248N G1 = 0.1248+(1.50 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80 X 12.80 = 2.826 ; 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板，标准值为0.30N g2= 0.300 X 4X 1.500 X (1.0

25、50+0.3)/2 = 1.215 kN ; 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14N G3 = 0.140 X4X 1.500/2 = 0.420 kN ;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ; 0.005N G4 = 0.005 X 1.500 X 12.800 = 0.096 kN ；经计算得到，静荷载标准值N g =Ng1+NG汁2汁心4 = 4.557 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值经计算得到，活荷载标准值N q= 3.000 X 1.050 X 1.500 X 1

26、/2 = 2.363 kN风荷载标准值按照以下公式计算其中 w。-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.400 kN/m 2;U z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:U z= 0.740 ;U s -风荷载体型系数：取值为0.649 ;经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 X 0.400 X 0.740 X 0.649 = 0.134 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Ng= 1.2 X 4.557+ 1.4 X 2.363=

27、 8.776 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 4.557+ 0.85 X 1.4 X 2.363= 8.280 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.134 X 1.500 X21.800/10 = 0.078 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =8.776 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k

28、= 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.500 ;计算长度,由公式I = k卩h确定：I。= 3.119 m ；长细比 Lo/i = 197.000:轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的计算结果查表得到： = 0.186 : 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm(T = 8776.000/(0.186489.000)=96.490 N/mm 2:立杆稳定性计算(T = 96.490 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/

29、mrli,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式务窘】立杆的轴心压力设计值 ：N =8.280 kN :计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm :计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155:计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.500 :计算长度,由公式l = kuh 确定：Io = 3.119 m :长细比：L 0/i = 197.000轴心受压立杆的稳定系数，长细比lo/i的结果查表得到： = 0.186 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =20

30、5.000 N/mm(T = 8280.063/(0.186489.000)+77770.999/5080.000 = 106.345 N/mm 2;立杆稳定性计算(7 = 106.345 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/mrfi,满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:N i = N iw + No风荷载标准值 W = 0.134 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.200 m 2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N o= 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴

31、向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw = 1.4 X WX Av = 3.050 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = Niw + N 0= 8.000 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = -f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10 /i = 300.000/15.800 的结果查表得到 =0.949, I为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm 2; f=205.00 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 X 4.890 X 10-4 X 205.000 X 103 = 95.133 kN ;N = 8.000 = 6.571 mm按照

32、钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂 梁为悬伸长度的两倍，即2700.000 mm水平支撑梁的最大挠度 6.571 mm小于水平支撑梁的最大容许挠度 2700.000/400 mm, 满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下其中3 -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:r 570/b 235丛 3b = 570 X0.0 X63.0 X235 /( 2700.0 X60.0 X235.0) = 0.83由于3大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 伙值为0.731经过计算得

33、到最大应力(T = 11.575 X 60( 0.731 108300.00 )= 146.254 N/mm 2;水平钢梁的稳定性计算(T = 146.254小于f = 215.000 N/mm 2 ,满足要求！十、锚固段与楼板连接的计算：1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.873 kN ;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 10.9.8条f = 50N/mm所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=6872.747 X 4/(3.142 X 50X 2)1/2=9.354 mm

34、；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 20.997kN ;d -楼板螺栓的直径，d = 14.000mm；b -楼板内的螺栓锚板边长，b=5X d=70.000mmf cc -混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.950f c=11.900N/mnn;经过计算得到公式右边等于56.48 kN,大于锚固力N=21.00 kN，楼板混凝土局部承压 计算满足要求！悬挑长度3.2m悬挑架计算书仅计算

35、挑梁和拉绳一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为12.8米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米； 内排架距离墙长度为1.90米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为 48 X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ；连墙件布置取，竖向间距2.90米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2. 活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 ;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:1层；3. 风荷载参数本工程地处山西省太原市，查荷载规范基

36、本风压为0.400,风荷载高度变化系数吃为0.740,风荷载体型系数 四为0.649 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:0.1248 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:0.140 ;安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005 ;脚手板铺设层数:4层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3.20米，建筑物内锚固段长度1.65 米。与楼板连接的螺栓直径（mm）:14.00 ;楼板混凝土标号:

37、C256. 拉绳与支杆参数支撑数量为:1 ;d -内排架距离墙长度b -立杆的横距或排距歸一第1道支擇距离塩的距离 m一悬协梁锚囤长匿t-悬捉梁悬挑怅度悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为3000 ;钢丝绳与墙距离为（m）:2.900 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物3.10 m悬挑架IE立面图二、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm内排脚手架距离墙体1900mm支拉斜杆的支点距离墙体为3100mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 c

38、m4，截面抵抗矩W= 108.30 cni，截面积A = 21.952cm。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 4.557 +1.4 X 2.363 = 8.776 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 21.950 X 0.0001 X 78.500 = 0.207 kN/m ;悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到12.91112.6S4詁2.966231471.321r2214.835.283悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 12.931 kN ；R2 = 7.597 kN ；R

39、3 = -1.973 kN 。最大弯矩 Mma= 6.128 kN.m ;最大应力(T =M/1.05W+N/A= 6.128 X 103 /( 1.05 108300.0 )+0.000X 103 / 2195.0 = 53.887 N/mm 2;水平支撑梁的最大应力计算值 53.887 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 N/mnf,满足要求！三、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下其中如-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:协=570 X0.0 X33.0 X235 /( 3100.0 X60.0 X235.0) = 0.72由于 松大于0.6，查钢