ACC目标配合比

1、AC-20C沥青混合料目标配合比设计报告1.1 概述汪清至延吉段高速公路建设项目 GSZ03合同段由长春市政建设(集团)有限 公司承建，其桩号范围为 K36+00&K55+741,路线总长度为19.741Km。AC-20下 面层施工面积为 501914m2。设计文件给定沥青种类为 SBSI-C 类改性沥青，沥青产地盘锦，碎石产地凉 水石场，矿粉产地磐石，消石灰产地图们，机制砂产地安图。经自检及总监办验 证，原材料各项指标符合设计要求，可以用于AC-20C下面层施工。1.2 设计依据本合同段沥青混合料配合比设计采用现行规范规定的马歇尔法进行设计， 设 计采用的有关技术规程和依据有：(1)公路沥青

2、路面设计规范 (JTG D50-2006)( 2)公路沥青路面施工技术规范 (JTG F40-2004)( 3)公路工程沥青与沥青混合料试验规程 (JTJ052-2000)( 4)公路工程集料试验规程 (JTG E42-2005)( 5)公路工程质量检验评定标准 ( JTG F80/1-2004 )( 6)公路路基路面现场测试规程 ( JTG E60-2008)1.3 原材料来源本项目下面层AC-20C沥青砼目标配合比设计试验所采用的集料为凉水石场 生产的玄武岩，集料粒径规格分别为9.5-19.0mm、4.75-9.5mm、2.36-4.75mm，机制砂规格S16(0-2.36 mm);矿粉为

3、磐石石粉厂生产；消石灰产地图们；沥青 采用延边路兴沥青储运站提供的盘锦产 SBS I-C 类改性沥青。2原材料试验2.1沥青沥青试验按照公路工程沥青及沥青混合料试验规程JTJ 052-2000的要求和方法进行，沥青性能指标试验结果和设计要求见表2-1所列。SBSI-C类改性沥青沥青试验结果表2-1项目试验结果设计要求试验依据针入度(25 C, 100g, 5s, 0.1 mm)66.760 80T0604-2000延度(5 cm/min , 15 C, cm)68.6 30T0605-1993软化点(C)70.955T0606-2000密度(25 C)1.022实测T0603-1993试验结果

4、表明：盘锦产 SBS I-C类改性沥青各项检测指标均符合本项目 技术要求。2.2沥青与集料的粘附性沥青与粗集料粘附性试验采用按T0616-1993中规定的水煮法，其试验结果如表2-2所列。沥青与集料粘附性试验结果表2-2沥青与集料粘附性试验后石料表面上沥青膜剥落情况粘附性等级沥青膜完全保存，剥离面积百分率接近于052.3集料集料试验严格按照公路工程集料试验规程(JTG E42-2005)的方法进行,粗、细集料试验结果和设计要求分别见表 2-3、2-4所列。粗集料试验结果表2-3试验项目单位试验结果设计要求试验依据洛杉矶磨耗损失%合格30T0317 - 2005压碎值%15.228T0316 -

5、 2005表观相对密度9.5-19 mm 碎石-2.880 3.0T0307 - 20054.75-9.5 mm 碎石1.12.36-4.75 mm 碎石1.2软石含量%-5T0320 - 2000针片状颗粒含量9.5-19 mm 碎石%2.018T0312 - 20054.75-9.5 mm 碎石0.9水洗法V0.075 mm颗粒含且 量9.5-19 mm 碎石%0.41T0310 - 20054.75-9.5 mm 碎石0.62.36-4.75 mm 碎石0.7细集料试验结果表2-4试验项目单位试验结果设计要求试验依据表观相对密度-2.50T03302005毛体积相对密度-2.715-砂当

6、量%81 30T0349 - 2005由表2-3和表2-4试验结果可见：粗、细集料各项检测指标均符合本项目 技术要求。2.4矿粉及消石灰试验矿粉及水泥试验项目按公路工程集料试验规程(JTG E42-2005)规定的方 法进行试验，其结果见表2-5所列。矿粉及消石灰技术指标表2-5试验项目单位试验结果设计要求试验依据表观相对密度矿粉-2.6891T0332-2005塑性指数-1.2V 4T0354-2000粒度范围V0.6 mm矿粉%100100T0351-2000消石灰100V 0.15 mm矿粉95.790 100消石灰95.1V 0.075 mm矿粉83.675 100消石灰83.3由表2

7、-5试验结果可见：矿粉及消石灰各项检测指标均符合本项目技术要求。3 AC-20C型沥青混合料目标配合比设计根据本项目实际情况和工期安排，本合同段沥青混合料配合比设计采用马歇 尔试验法。根据本合同使用的矿料和沥青实际情况，以及其他项目的成功经验， 拟定三个矿料级配进行试验，以确定各种材料的最佳组成，使之既能满足路面性 能要求，又能符合经济性。3.1方案I1、原材料筛分及合成级配各种矿料级配和方案I合成矿料级配如表3-1所列。AC-20C型沥青混合料合成矿料级配组成 （方案I ）表3-1FT4 .iL 10. 10.1C. 1o. i4. 75-9. SfflTirifi 书1510 J期ICOi

8、1OD99. 22T. 33.41. Qilj II.0.-4o. a0. 2 36-4,10IE100100驚QT. ?12. Q4, 32 T2, S2. 1 9C ；皿mt找沖1砂5101LOC100MOjo. e10. 2G4 $他721 Gr t4JLMaOO10010DHO10i丄帕1001.0 D想5ir.总TT. 61igo1OQ1ODIM10OUQ1OQ*1 j：i沸711. 0100 DSet.4Tt. fl60 94i. 4纬321 1H.Sw r. 3 1100 Dn. o81. aTJ. 061 D41.CJfi. 011 035. 0W 电 jilt 否 U亦 fI

9、L HioIO 136575 8.020 40注：1)沥青加热温度控制在170C,上下浮动土 5C;矿料加热温度为 180200 C ;混合料拌和温度为180 C,上下浮动土 5C;击实温度为170180C ;混合料废弃温度 195C;2)沥青混合料理论最大相对密度采用计算法得到。最佳沥青用量确定由表3-2得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图3所示。图3-2 AC-20C下面层目标配合比(方案I )确定沥青用量图根据曲线图,得出油石比OAC :OAC1= (a1+a2+a3+a4)/4= (4.7+4.5+4.6+4.6) /4=4.55OAC2=( OACmin+ OACmax) /2=

10、(4.5+4.8)/2= 4.50根据OAC1和OAC2,结合实践经验和本项目交通量、气候条件，综合确定ATB-25目标配合比(方案I )的最佳油石比为：OAC=4.53%o4、最佳油石比马歇尔试验根据确定的各种矿料比例、级配和最佳油石比进行了马歇尔试件制作，并对其进行相关试验，其试验结果如表 3-3所列。AC-20C (方案I )最佳油石比马歇尔试验结果表3-3指标油石比(%)试件相对密度空隙率(%)矿料间隙率(%)沥青饱和度(%)稳定度(kN)流值(0.01 mm)实际理论结果4.532.4612.5734.314.770.69.435.7技术要求-35 136575 8.020 40注：

11、1)沥青加热温度控制在170C,上下浮动土 5C;矿料加热温度为 180200 C ;混合料拌和温度为180 C,上下浮动土 5C;击实温度为170180C ;混合料废弃温度 195C;2）沥青混合料理论最大相对密度采用计算法得到。由表3-3可见，最佳油石比马歇尔试验结果的各项体积指标均符合设计技术要求。5、浸水马歇尔试验根据确定的各种矿料比例、级配和最佳油石比进行了马歇尔试件制作，并进 行残留稳定度试验，以判断目标配合比沥青混合料抗水损害性能， 试验结果如表 3-4所列。AC-20C （方案I ）残留稳定度试验结果表3-4油石比（%）浸水时间稳定度（kN）残留稳定度（%）设计要求（%试验结果

12、平均值4.5330min2.4582.46191.3 852.4652.4612.46148h2.4652.4632.4642.4622.460由表3-4可见，AC-20C （方案I ）沥青混合料残留稳定度满足设计要求3.2方案H1、原材料筛分及合成级配各种矿料级配和方案II合成矿料级配如表3-6所列AC-20C型沥青混合料合成矿料级配组成（方案H ）3-6虫5-1希匿百4510A9.4祐.555.115.4D. 1机10. Lft.l0.10 1J. i4. 759.J510010Dto10099-227, 3% 41 jo.C. 40. JJ. I2菲T,和m治匸1001QW1QQ們”日e

13、r. 3U. J1冷1 Tg. a:,-2, Q0-5 JCn-W22!：!：10EI1 ：ug 9” 2G. B%. 7r. t410010ttod10010910100L 或9S.Si7. eIT. &110010Dta100103101001 j)L09B-. S13, 3103icao兀.0g 45. 542.4zr. i11.413. B1队1鼻B&. a100. DUS. 0es. &FL. 0Cl. 0u a22.屈IO. 0IL. 00. 5氛a定頑:M H分辜flmo100TiSOR5k4433ntJTL0 136575 8.020 40注：1)沥青加热温度控制在170C,上

14、下浮动土 5C;矿料加热温度为 180200 C ;混合料拌和温度为180 C,上下浮动土 5C;击实温度为170180C ;混合料废弃温度 195C;2)沥青混合料理论最大相对密度采用计算法得到。最佳沥青用量确定由表3-7得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图3-4所示。图3-4 AC-20C下面层目标配合比(方案II)确定沥青用量图根据曲线图,得出油石比OAC :OAC1= (a1+a2+a3+a4)/4= (5.0+5.0+4.75+4.5) /4=4.81OAC2=( OACmin+ OACmax) /2=(4.30+4.85)/2= 4.58根据OAC1和OAC2,结合实践经验和本

15、项目交通量、气候条件，综合确定AC-20C目标配合比(方案II)的最佳油石比为：OAC=4.69%。4、最佳油石比马歇尔试验根据确定的各种矿料比例、级配和最佳油石比进行了马歇尔试件制作，并对 其进行相关试验，其试验结果如表 3-8所列。AC-20C (方案H )最佳油石比马歇尔试验结果表3-8指标油石比(%)试件相对密度空隙率(%)矿料间隙率(%)沥青饱和度(%)稳定度(kN)流值(0.01 mm)实际理论结果4.692.4612.5684.215.072.19.734.6技术要求-35 136575 8.020 40注：1)沥青加热温度控制在170C,上下浮动土 5C;矿料加热温度为 180

16、200 C ;混合料拌和温度为180 C,上下浮动土 5C;击实温度为170180C ;混合料废弃温度 195C;2)沥青混合料理论最大相对密度采用计算法得到。由表3-8可见，最佳油石比马歇尔试验结果的各项体积指标均符合设计技术 要求。5、浸水马歇尔试验根据确定的各种矿料比例、级配和最佳油石比进行了马歇尔试件制作，并进 行残留稳定度试验，以判断目标配合比沥青混合料抗水损害性能， 试验结果如表 3-9所列。AC-20C (方案H )残留稳定度试验结果表3-9油石比(%)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(%设计要求(%)试验结果平均值4.6930min2.4632.46190.6 852.4622

17、.4602.46148h2.4632.4642.4642.4632.466由表3-9可见，AC-20C (方案II )沥青混合料残留稳定满足设计要求3.3方案山1、原材料筛分及合成级配各种矿料级配和方案III合成矿料级配如表3-11所列。AC-20C型沥青混合料合成矿料级配组成(方案川)表3-112、矿料合成级配曲线图方案III矿料合成级配曲线如图3-5所示。图3-5 AC-20C型(方案川)矿料合成级配曲线图3、马歇尔试验结果及最佳沥青用量确定AC-20C(方案III)马歇尔试验方案III各油石比马歇尔结果见表3-12。AC-20C (方案山)马歇尔试验结果表3-12试件组号油石比(%)试件

18、相对密度空隙率(%)矿料间隙率(%)沥青饱和度(%)稳定度(kN)流值(0.01 mm)实际理论13.52.4132.6167.715.851.07.023.024.02.4382.5966.115.260.07.828.234.52.4642.5774.414.870.38.529.345.02.4642.5593.715.275.68.834.655.52.4602.5413.215.779.78.041.3技术要求-35 136575 8.020 40注：1)沥青加热温度控制在170C,上下浮动土 5C;矿料加热温度为 180200 C ;混合料拌和温度为180 C,上下浮动土 5C;击

19、实温度为170180C ;混合料废弃温度 195C;2)沥青混合料理论最大相对密度采用计算法得到。最佳沥青用量确定由表3-12得出的油石比与各项测定指标的关系曲线如图3-6所示。图3-6 AC-20C下面层目标配合比(方案川)确定沥青用量图根据曲线图,得出油石比OAC :OAC1= (a1+a2+a3+a4)/4= (4.6+5.0+4.75+4.75) /4=4.70OAC2=( OACmin+ OACmax) /2=(4.3+4.95)/2= 4.63根据OAC1和OAC2,结合实践经验和本项目交通量、气候条件，综合确定AC-20C目标配合比(方案III)的最佳油石比为：OAC=4.66%

20、o4、最佳油石比马歇尔试验根据确定的各种矿料比例、级配和最佳油石比进行了马歇尔试件制作，并对 其进行相关试验，其试验结果如表 3-13所列。AC-20C (方案山)最佳油石比马歇尔试验结果表3-13指标油石比(%)试件相对密度空隙率(%)矿料间隙率(%)沥青饱和度(%)稳定度(kN)流值(0.01 mm)实际理论结果4.662.4612.5714.315.171.38.733.0技术要求-35 136575 8.020 40注：1)沥青加热温度控制在170C,上下浮动土 5C;矿料加热温度为 180200 C ;混合料拌和温度为180 C,上下浮动土 5C;击实温度为170180C ;混合料废

21、弃温度 195C;2)沥青混合料理论最大相对密度采用计算法得到由表3-13可见，最佳油石比马歇尔试验结果的各项体积指标均符合设计技术要求。5、浸水马歇尔试验根据确定的各种矿料比例、级配和最佳油石比进行了马歇尔试件制作，并进 行残留稳定度试验，以判断目标配合比沥青混合料抗水损害性能， 试验结果如表 3-14所列。AC-20C (方案山)残留稳定度试验结果表3-14油石比(%)浸水时间稳定度(kN)残留稳定度(%)设计要求(%试验结果平均值4.6630min2.4572.46194.6 852.4632.4612.46248h2.4682.4642.4622.4632.464由表3-14可见，AC

22、-20C (方案III )沥青混合料残留稳定满足设计要求3.4 AC-20C沥青混合料目标配合比试验结果汇总表AC-20C沥青混合料目标配合比三个方案的试验结果汇总于表3-16.结构类型方案I方案U方案山AC-20C设计要求油石比（%）4.534.694.66-试件相实际2.4612.4612.461-对密度理论2.5732.5682.571-空隙率（%）4.34.24.335间隙率（%）14.715.015.1 13饱和度（%）70.672.171.365 75稳定度（KN）9.49.78.7 8.0流值(0.01 mm)35.734.633.020 40动稳定度（次/ mm）3090352

23、031802400 次/mm残留稳定度MS（ %）91.390.694.6 854 AC-20C沥青混凝土目标配合比推荐方案4.1方案比选根据公路沥青路面施工技术规范（JTG F40-2004）的规定与施工图设计对 AC-20C沥青混合料性能指标的技术要求，分别对以上三个设计方案的沥青混合 料进行了试验分析，各试验数据见表 3-16所列。根据表3-16中所列试验结果，对各方案进行比选，以推荐出本项目AC-20C 沥青混合料目标配合比最优方案。1、方案U与方案川的比较方案U与方案川均为 AC-20C沥青混合料，由表3-6和表3-11可知，方案 U与方案川级配的关键控制筛孔 4.75mm通过率分别

24、为42.4 %和38.9 %,可见方 案III级配较方案II粗。根据方案U和方案川目标配合比设计结果，就以下几 个方面对此两个方案进行比较。体积指标：方案的最佳油石比、空隙率、饱和度和矿料间隙率分别为4.69%和4.66%, 4.2 %和 4.3 %，72.1%和 71.3%, 15.0%和 15.1%。从两个方案的的体积指标来看，各指标均能满足设计要求。水稳性：由表3-16中试验结果可知，方案U与方案川的残留稳定度分别 为，90.6%和94.6%，方案U的残留稳定度略小，但动稳定度明显优于方案川。综合两个方案的级配曲线和以上几点比较、以及本项目的相关要求和特点，方案U综合性能优于方案川。2、方案I与方案U的比较方案I与方案U均为 AC-20C沥青混合料，由表3-1和表3-6可知，方案I 与方案U级配的关键控制筛孔 4.75 mm通过率分别为42.8 %和42