A塔楼外架施工方案

1、从dm在负勞审枝日期；扫第g円A塔楼外架施工方案中国建筑工程总公司CHINA STATE CONSTRUCTIONENGRG.CORP.唐山万达广场项目A塔楼脚手架施工方案中国建筑第二工程局有限公司唐山万达广场项目部2010年8月目录目录 错误!未定义书签。1编制依据 32 .施工概况33要紧施工方法及措施 34脚手架设计45、(1)双排落地式脚手架运算书见附录15(2)型钢悬挑脚手架运算书见附录2 51编制依据序号名称编号1唐山万达广场1号建筑施工图纸E版本2唐山万达广场工程施工组织设计3碳素结构钢GB/T7004钢管脚手架扣件GB158315结构设计规范GBJ56建筑施工安全技术规氾200

2、3 版8建筑施工咼处作业安全技术规范JGJ80-919建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130- 20012. 施工概况由于甲方对A塔楼工期要求紧迫，为了确保工期及现场的安全，A塔楼及裙房在地下室至首层顶板采纳双排落地脚手架，裙房及塔楼二层 及以上每隔四层采纳型钢悬挑双排脚手架。3要紧施工方法及措施脚手架方案的选择A塔楼及裙房在地下室至首层顶板采纳双排落地脚手架，裙房及塔 楼二层及以上每隔四层采纳型钢悬挑双排脚手架。使用时期F面为脚手架选型和使用范畴示意表： 脚手架设计部位地下二层至首层板采纳落地式双排脚手架，立杆纵距1500,步距1500mm由基础与主体施工时顶：双排落地脚手架层裙房

3、及塔楼至钢悬挑双排脚手架于基坑尺寸有限，双排架排距为 8001200mm由坑底搭设至首层顶,约18m详见附图。型钢分不按照层高的不同在相应的楼板例如在二层、五卜一层设置悬挑。层、九层、十三层、十七层、机房层:型钢：16a.L=4（外悬挑1.5m，内压重2.5m）;脚手架管选用6 48*3.0排架的内立杆距墙间距300mm1.5m,排距1m,步距1.5m,双4.脚手架设计本方案要紧叙述主体结构施工时 悬挑脚手架施工工艺和操作方法。（1）双排落地脚手架匚的双排落地脚手架，双排型钢地下室结构施工时期，按照肥槽 排架的位置搭设双却i落地脚手架立 排距8001000mm（可按照肥槽宽丿 位置采纳单立杆加

4、斜杆的方法，斜杆 时要求小横杆与边坡顶紧，排架立杆 3.0搭设。确定搭设方案，在能够搭设双距 J500mm横杆步距1500mm, 彳调整），在不满足搭设双排架的 斜度同边坡坡度（1： 0.3），同皮rh构300mm。均米纳 6 48X具体搭设步骤及安全要求、材 搭设示意图如J 等详见万达脚手架方案炖 ！ 、（2）型钢悬挑脚手架-.i. ; 楼板结构施工时应按 架体下部采纳槽钢15.5 钢丝绳 600（梁长度缩小，步槽置刚梁面上均焊接150mm挑梁，方案规.槽钢冈的定的标高及平面定位及时留设埋件。 半度为 4m,遇结构拐角处局部槽钢15帀7距挑梁端200mm、1200mm处外挑长度为：兀杆定位筋

5、 预埋锚环固定 V- 架夹板立杆纵距1500mm （局部按平面定位 |步距5高.；I纳I 、.排25立挑梁楼层内端部采架体采纳单立柱双 进行调整），排距1000J 400立杆距结构外300mm。4跨5步设剪混刀撑。具体搭设步骤及安全要求、20脚手锚栓锚环 锚环400mm,1400。做法详见下图。mm，均采纳 48X 3.0搭设。边梁混刀材料要求等详见万达脚手架方案案 型钢悬挑脚手架搭设示意图2如下-枣求:苗环剖面图 25钢筋焊接在钢梁上400槽钢挑架剖面图1400 13,3001000JL 200 !1结构外边线16a槽钢安装22锚环25钢筋锚环大样图5、（ 1）双排落地式脚手架运算书见附录1

6、（2）型钢悬挑脚手架运算书见附录 2附录1、钢管落地脚手架（A塔楼-2层至首层）运算书 扣件式钢管落地脚手架的运算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50 017-2003)等编制。一、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m,立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为 1.5 m；内排架距离墙长度为 0.30m； 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采纳的钢管类型为

7、48 X 3.0;横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采纳两步三跨，竖向间距3 m,水平间距4.5 m，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值3000 kN/m2;脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数 :2 层；3. 风荷载参数 本工程地处河北唐山市,差不多风压 0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数卩z,运算连墙件强度时取0.92,运算立杆稳固 性时取0.74,风荷载体型系数 卩s为0.214;4. 静荷载参数 每米立杆承担的结构自重标准值 (kN/m)：0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板

8、自重标准值(kN/m):0.1 40；安全设施与安全网 (kN/m2):0.005; 脚手板类不 :木脚手板;栏杆挡板类不 :木脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值 (kN/m):0.033;脚手板铺设总层数 :13;olJXJ1/4/S.5.地基参数/地i基土类9 ：素:填土地基承载示准直（调整):12000.杆基础底匕且土枳Xrr(m基承载力r调整71.(落地脚手架正立面图二、大横杆的运算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001第524条规 定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上 面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载运算大横杆 的

9、最大弯矩和变形。1均布荷载值运算大横杆的自重标准值：P仁0.033 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.35X 1/(2+1)=0.117 kN/m ;中活荷载标准值:Q=3X 1/（2+1）=1 kN/m ;静荷载的设计值：| q1=1.2X|0pp3+1辭丹=0.18图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩） 2强度验算跨中和支座最大弯距分不按图1、图2组合。跨中最大弯距运算公式如下：Mlmax = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08 x 0.18X 1.52+0.10X 1.4X 1.52 =0.347 kN m;支座最大弯距运算公式如下 :

10、M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10x0.18x 1.52-0.117x 1.4x1.52 =-0.409 kN m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.347 x 106,0.409X 106)/4490=91.091 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为(T = 91.091 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3. 挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。运算公式如下：v max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静

11、荷载标准值 : q1= P1+P2=0.033+0.117=0.15 kN/m; 活荷载标准值 : q2= Q =1 kN/m;最大挠度运算值为：v = 0.677X 0.15X 15004/(100 x 2.06X 105x107800)+0.990x 1x15004/(100x 2.06x105x 107800) = 2.488 mm;大横杆的最大挠度 2.488 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的运算 :按照 JGJ130-2001 第 5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠 度运算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最

12、大反力运算值作为 小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值运算大横杆的自重标准值： p1= 0.033x1.5 = 0.05 kN;脚手板的自重标准值：P2=0.35x 1x 1.5/(2+1)=0.175 kN;活荷载标准值： Q=3x 1x1.5/(2+1) =1.500 kN; 集中荷载的设计值 : P=1.2x(0.05+0.175)+1.4 x1.5 = 2.37 kN;小横杆运算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最 不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩运算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2X

13、0.033X 12/8 = 0.005 kN m;集中荷载最大弯矩运算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.37X 1/3 = 0.79 kN m ;最大弯矩 M 二 Mqmax + Mpmax = 0.795 kN m;最大应力运算值 (T = M / W = 0.795X 106/4490=177.055 N/mm2小横杆的最大弯曲应力(T =177.055 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最 不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度运算公式如下：v qmax

14、= 5ql4/384EIv qmax=5X 0.033X 10004/(384X 2.06X 105X 107800) = 0.02 mm ; 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.175+1.5 = 1.725 k集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度运算公式如下v pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIV pmax = 1724.95X 1000X (3X 10002-4X 10002/9 ) /(72X 2.06X 10 5X 107800) = 2.757 mm;最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.02+2.757 =

15、 2.777 mm； 小横杆的最大挠度为 2.777 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667 与 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的运算 : 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算 (建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取 16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横

16、杆的自重标准值 : P1 = 0.033X 1.5X2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值 : P2 = 0.033X 1/2=0.017 kN； 脚手板的自重标准值 : P3 = 0.35X 1X1.5/2=0.262 kN； 活荷载标准值 : Q = 3X 1X1.5 /2 = 2.25 kN； 荷载的设计值 : R=1.2X (0.05+0.017+0.262)+1.4X2.25=3.545 kN；R 16.00 kN,因此双扣件抗滑承载力的设计运算满足要求！五、脚手架立杆荷载运算 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值 包括以下内容：(1) 每米立杆承担的

17、结构自重标准值，为 0.1394kN/mNG1 = 0.1394+(1.50X 2/2)X 0.033/1.50X 20.00 = 3.454kN；(2) 脚手板的自重标准值；采纳木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2= 0.35X13X1.5X (1+0.3)/2 = 4.436 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳木脚手板挡板，标准值为0.14 kN/mNG3 = 0.14X 13X 1.5/2 = 1.365 kN;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 :0.005 kN/m2NG4 = 0.005X 1.5X 20 = 0.15 kN; 经运算得到，静荷载标准值NG =

18、NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.405 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经运算得到，活荷载标准值NQ = 3X 1X 1.5X 2/2 = 4.5 kN ;考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85X 1.4NQ = 1.2X 9.405+ 0.85X 1.4X 4.5= 16.641 kN ；不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2X 9.405+1.4X 4.5=17.586kN；六、立杆的稳固性运算 :风荷载标准值按照以下公式运算Wk=0.7 卩 z s w 0

19、其中w 0 -差不多风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采纳：w 0 = 0.37 kN/m2;卩z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采纳：卩 z= 0.74;a s -风荷载体型系数：取值为0.214;经运算得到，风荷载标准值为 :Wk = 0.7 X 0.37X 0.74X 0.214 = 0.041 kN/m2; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 = 0.85 X 1.4X 0.041X 1.5X 1.52/1 0 = 0.016 kN m;考虑风荷载

20、时 ,立杆的稳固性运算公式(T = N/( A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ： N = 16.641 kN;不考虑风荷载时 ,立杆的稳固性运算公式(T = N/( A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 17.586kN； 运算立杆的截面回转半径 ： i = 1.59 cm； 运算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001表 533 得：k = 1.155 ;运算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001表 5.3.3 得.口 = 1.5 ;运算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = 2.599 m

21、；长细比: L0/i = 163 ； 轴心受压立杆的稳固系数 ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： =0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量 (抗击矩 ) ： W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm2； 考虑风荷载时t = 16641.3/(0.265X 424)+16472.746/4490 = 151.776 N/mm2;立杆稳固性运算 T = 151.776 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计 值 f = 205 N/m m 2 ，满足要求！不考虑风荷载时t = 17586.3/(0.265X 424)=15

22、6.517 N/mm2 ;立杆稳固性运算 T = 156.517 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计 值 f = 205 N/m m 2 ，满足要求！七、最大搭设高度的运算 : 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5.3.6 条考虑风荷载时 ,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设 高度按照下式运算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85X 1.4(艺 NQk + Mwk A/W)/1.2G k构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN) 运算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.951 kN ； 活荷载标准值 ：NQ =

23、 4.5 kN； 每米立杆承担的结构自重标准值： Gk = 0.139 kN/m ；运算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk二Mw / (1.4X 0.85)=0.016 /(1.4 X 0.85) = 0.014 kN m;Hs =( 0.265X 4.24X 10-4X 205X 103-(1.2X 5.951+0.85X 1.4X (4.5+0.265X 4.24X 100X 0.014/4.49)/(1.2X 0.139)=60.528 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs 等于或大于 26 米，按照下式调整且不超过

24、 50 米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 60.528 /(1+0.001X 60.528)=57.073 m；H= 57.073 和 50 比较取较小值。 经运算得到， 脚手架搭设高度限 值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20m,小于H，满足要求！八、连墙件的稳固性运算 : 连墙件的轴向力设计值应按照下式运算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度运算卩z= 0.92,卩s= 0.214,3 0= 0.37,Wk = 0.7 卩 zr s-w 0=0.7 X 0.92X 0.214X 0.37 = 0.051 kN/m2 ;每个连墙件的覆盖面积内

25、脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2； 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ,按照下式运算：Nlw = 1.4X WkX Aw = 0.964 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.964 kN； 连墙件承载力设计值按下式运算：Nf = A f其中 -轴心受压立杆的稳固系数；由长细比l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949, l为内排架距离 n墙的长度；-A = 4.24 cm2

26、连墙件轴向承载力设kN阳件亠82.487计值l/mm2;Nf = 0.949X 4.24X 10-4x 205x 103 =件采纳双扣件与Nl =连墙由以上运算得到N墙体I。=5.964 小啬件的设计运算满足要求!、于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力运算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P fg地基承载力设计值：fg = fgk x kc = 120 kPa;其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p = N/A =83.206 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的

27、轴向力设计值：N二16.641 kN;基础底面面积：A = 0.2 m2。p=83.206kPa fg=120 kPa。地基承载力满足要求！附录 2、一般型钢悬挑脚手架 (A 塔楼 )运算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的运算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范 (GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准 (JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)以及本工程 的施工图纸。一、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m,立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：立

28、杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为 1.5 m；内排架距离墙长度为 0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采纳的钢管类型为48 X 3.0; 立轩连接方式为单扣件；p 布置取两步三跨，竖I向间距横杆与连墙件 件连接；连墙件,水平间距4.5 m,采纳扣连接方式为双扣件;匚2. 活荷载参数幣布荷载（kN/m2）:3.C工层数:2层；施工均同时施00;脚手架用途：结构脚手架;3. 风荷载参数地处河北唐山市，差不 高度变化系数卩z本工程风荷载性时取O.#,风荷载体型系数4.静荷每米立脚手板多风压- 0.4 kN/m2 ;连墙件1强度时取0.92,运算立杆稳

29、固” 0.214=1 I门厂|40;层;筑物载参数杆承担的结构自重荷载：自重标准值（kN/m；):0.标准值2_QN/m）：0.1394;350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.1安全设施与安全网自重标准值“2500(kN/m2):0.005;1麺丄脚手板5.水平:悬挑水类不:木脚手板；栏 悬挑支撑梁平钢梁采纳16a号杆挡板类不：槽钢，其中建筑物外悬挑段内锚固段长度2.5 m点压环钢筋直径（吋口）:锚固压楼板混凝土标6.拉绳与支杆参数号:C30;钢丝绳安全系数为:6.000;钢丝绳与墙距离为（m）:3.300;20.00；/ X Izl 1 1/ Z x XX/长度1.5i，建悬挑水平钢

30、梁采纳钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑 物 1.3 m。二、大横杆的运算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001第5.2.4条规 定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上 面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载运算大横杆 的最大弯矩和变形。1均布荷载值运算大横杆的自重标准值：P仁0.033 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.35X 1/(2+1)=0.117 kN/m ;q0.033+1.2 0.117=0.182. 活荷载标准值:Q=3X 1/(2+1)=1 kN/m ;静荷载的设计值q1=12气活荷载的设计值!_： q

31、2=1.4 1 = .4 k”/m ；图1f大横杆设计荷载组合简图I f跨中最大弯矩和跨中最大挠度Aia 4AiA*图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2强度验算跨中和支座最大弯距分不按图1、图2组合。跨中最大弯距运算公式如下：M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08 x 0.18X 1.52+0.10X 1.4X 1.52 =0.347 kN m;支座最大弯距运算公式如下：M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max二-0.10X 0.18X 1.52-0.117X 1.4X 1.52 =-0.4

32、09 kN m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.347 x 106,0.409X 106)/4490=91.091 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为(T = 91.091 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。运算公式如下：V max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1= P1+P2=0.033+0.117=0.15kN/m ;活荷载标准值：q2= Q =1 kN/m ;最大挠度运算值为：V = 0.677X 0.15

33、X 15004/(100 x 2.06X 105x 107800)+0.990X 1x 15004/(100X 2.06x 105x 107800) = 2.488 mm;大横杆的最大挠度 2.488 mm小于 大横杆的最大容许挠度 1500/1 50 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的运算：按照JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠 度运算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力运算值作为 小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值运算大横杆的自重标准值：p1= 0.033X 1.5 = 0.05 kN ;脚手板的自重

34、标准值：P2=0.35X 1X 1.5/(2+1)=0.175 kN ;活荷载标准值：集中彳Q=3x 1x荷载的设计值J P1.1.5/(2+1) =1.500. kN;+。躺+仙 x 1.5 =r2.37 kN;小横杆运算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最 不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩运算公式如下 :Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2X0.033X 12/8 = 0.005 kN m;集中荷载最大弯矩运算公式如下 :Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.37X 1/3 = 0.79 kN m ;最大弯矩 M 二 Mqmax

35、+ Mpmax = 0.795 kN m;最大应力运算值 (T = M / W = 0.795X 106/4490=177.055 N/mm2小横杆的最大弯曲应力(T =177.055 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最 不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度运算公式如下 :v qmax = 5ql4/384EIv qmax=5X 0.033X 10004/(384X 2.06X 105X 107800) = 0.02 mm ; 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q

36、= 0.05+0.175+1.5 = 1.725 k N;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度运算公式如下 :v pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIv pmax = 1724.95X 1000X (3X 10002-4X 10002/9 ) /(72X 2.06X 10 5X 107800) = 2.757 mm;最大挠度和 v = v qmax + v pmax = 0.02+2.757 = 2.777 mm; 小横杆的最大挠度为 2.777 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 /150=6.667 与 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的运算 :按规范表5.

37、1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际 的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算 (建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取 8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1 = 0.033X 1.5X2/2=0.05 kN ;小横杆的自重标准值：P2 = 0.033X 1/2=0.017 kN ;脚手板的自重标准值：P3 = 0.35X 1 X 1.5/2=0.262 kN ;活荷载标准值：Q = 3X 1X

38、1.5 /2 = 2.25 kN;荷载的设计值 ： R=1.2X (0.05+0.017+0.262)+1.4X2.25=3.545 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求！五、脚手架立杆荷载的运算 ：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值 包括以下内容：(1) 每米立杆承担的结构自重标准值，为0.1394kN/mNG1 = 0.1394+(1.50X 2/2)X 0.033/1.50X 20.00 = 3.454kN；(2) 脚手板的自重标准值；采纳木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2= 0.35X13X1.5X (1+0.3)/2 = 4.4

39、36 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3 = 0.14X 13X 1.5/2 = 1.365 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 ：0.005 kN/m2NG4 = 0.005X 1.5X20 = 0.15 kN； 经运算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.405 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经运算得到，活荷载标准值NQ = 3X 1X 1.5X 2/2 = 4.5 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85X

40、 1.4NQ = 1.2X 9.405+ 0.85X 1.4X4.5= 16.641 kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.2 X 9.405+1.4X 4.5=17.586kN;I -J7钢丝绳卸六、六、钢丝绳卸荷运算（因此内容在规范以外，故仅供参考） ： 钢丝绳卸荷按以照完全卸荷运算方法。的交点位置;/以卸荷吊点分段运算。 第第2次卸荷净在脚手架全高范畴内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆X J I6m;乳高度为 争高度为7m;I “T通过运算得到a仁 arctg3.800心.000+0.300)=71.114 度a2二arctg3.800/0.

41、300=85.486度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5X 16.641X 6/20 =7.489 kN;kx为不平均系数，取1.5 各吊点位置处内力运算为(kN):T1 = P1/si na1 = 7.489/0.946 = 7.915 kNT2 = P2/si na2 = 7.489/0.997 = 7.512 kNG1 = P1/ta na1 = 7.489/2.923 = 2.562 kNG2 = P2/ta na2 = 7.489/12.667 = 0.591 kN 其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =7.915 kN

42、钢丝绳的容许拉力按照下式运算：Fg=aFg/K其中 Fg- 钢丝绳的容许拉力 (kN)；Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN) ， 运算中能够近似运算 Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径 (mm)；a -钢丝绳之间的荷载不平均系数，取 0.82；K - 钢丝绳使用安全系数。运算中Fg取 7.915kN, a =0.82, K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2X 7.915X 6.000/0.820)0.5 = 10.8 mm 。吊环强度运算公式为：。=N / A f其中f-吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50 N/mm2；N - 吊环上承担的荷载等于 Fg；A

43、 -吊环截面积，每个吊环按照两个截面运算,A=0.5 n d2;选择吊环的最小直径要为：d =(2X Fg/f/ n )0.5 = (2X 7.915X 103 /50/3.142)0.5 = 10.0 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为10.8 mm,必须拉紧至7.915 kN ,吊环直径为 12.0 mm。按照各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为11.6 mm,必须拉紧至9.234 kN ,吊环直径为 12.0 mm。七、立杆的稳固性运算 :风荷载标准值按照以下公式运算Wk=0.7 卩 z s w 0其中w 0 -差不多风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001

44、)的规定采纳：w 0 = 0.4 kN/m2;卩z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采纳：卩 z= 0.74; s -风荷载体型系数：取值为0.214;经运算得到，风荷载标准值为 :Wk = 0.7 x 0.4X 0.74X 0.214 = 0.044 kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw = 0.85 x 1.4WkLah2/10 = 0.85 x1.4x 0.044x 1.5x1.52/1 0 = 0.018 kN m;考虑风荷载时 ,立杆的稳固性运算公式(T = N/( A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ： N =

45、 16.641x 7/20 =5.824 kN;不考虑风荷载时 ,立杆的稳固性运算公式(T = N/( A) f立杆的轴心压力设计值 ： N = N= 17.586kN; 运算立杆的截面回转半径 ： i = 1.59 cm;运算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001表 533 得：k = 1.155 ;运算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)表 5.3.3 得： = 1.5 ;运算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = 2.599 m;长细比: L0/i = 163 ；轴心受压立杆的稳固系数 ,由长细比

46、lo/i 的结果查表得到 ： =0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量 (抗击矩 ) ： W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm2；考虑风荷载时(T = 5824.455/(0.265X 424)+17808.374/4490 = 55.804 N/mm2;立杆稳固性运算(T = 55.804 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/m m 2 ，满足要求！不考虑风荷载时(T = 17586.3/(0.265X 424)=156.517 N/mm2 ;立杆稳固性运算(T = 156.517 N/mm2小于 立杆

47、的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，满足要求！八、连墙件的运算：连墙件的轴向力设计值应按照下式运算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度运算卩z= 0.92,卩s= 0.214,3 0= 0.4,Wk = 0.7 卩 zr s-w 0=0.7 x 0.92X 0.214X 0.4 = 0.055 kN/m2; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(

48、kN)，按照下式运算：Nlw = 1.4X Wk x Aw = 1.042 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.042 kN ;连墙件承载力设计值按下式运算：Nf = A f其中 -轴心受压立杆的稳固系数；由长细比l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949, l为内排架距离17T墙的长度；-A = 4.24 cm2； 连墙件轴向承载力设kN ；砂亠 k 6.042连墙件由以上运算得到Nl/mm2;计值为 Nf = 0.949X 4.24X 10-4x205x 103 =82.487Nl双扣件与墙W墙体连樓。=6.042 /啬件的设计运算满足要求!、于双扣

49、件的抗滑力12 kN，满足要1求!连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力运算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁运算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点 本方案中，脚手架排距为/ 1000mm,内排脚手架距离墙体300mm, 斜杆的支点距离墙体为/ 1300mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4,截面抗击矩 W = 108.3 c 截面积A = 21.95受脚手架集中荷载 水平钢梁自重荷载0.207kN/m支拉m3,cm2。P=(1.2X 9.405 +1.4X 4.5) X 7/20= 6.155 kN ;q=1.2X 21.95X 0.000

50、1X 78.5 = 0.207 kN/m;6.155kN0.207kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架运算简图 通过连续梁的运算得到0 951悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分不为：R1 = 7.332 kN ;R2 = 5.767 kN ;R3 = 0.038 kN 。最大弯矩 Mmax二 1.028 kN m;最大应力 (T 二M/1.05W+N/A二 1.028X 106 /( 1.05 X 108300 )+ 4. 222X 103 / 2195 = 10.963 N/mm2;水平支撑梁的最大应力运算值 10.963 N/mm2 小于 水平支撑梁的 抗压强度设计值215 N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳固性运算 :水平钢梁采纳16a号槽钢，运算公式如下(T = M/ bWx Ru = 7.881KN。经运算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳 （斜拉杆 ）的拉环强度运算钢丝拉绳 （斜拉杆 ）的轴力 RU 的最大值进行运算作为拉环的拉力 N，为N=RU=7.881kN钢丝拉绳 （斜拉杆 ）的拉