单效中央循环管蒸发器

1、食品工程原理 课程设计说明书番茄汁单效连续加料蒸发装置的设计姓名:学号: 班级:设计任务书1.前言1.1概述1.2蒸发器选型单效蒸发工艺计算2物料衡算2.2热量衡算2.3传热面积计算2.4计算结果列表3. 蒸发器主体工艺设计3.1加热管的选择和管数的初步估计3.1.1加热管的选择和管数的初步估计3.1.2循环管的选择3.1.3加热室直径的确定3.1.4分离室直径与高度的确定3.2接管尺寸的确定3.3进料方式及加热管排布方式的确定3.3.1进料方式的确定3.3.2加热管排布方式的确定3.4 仪表、视镜与人孔的确定3.5 蒸发器主要部件规格列表4. 蒸发装置的辅助设备4.1气液分离器4.2 蒸汽冷

2、凝器5. 结语致谢附表参考文献1. 前言11概述食品工程原理是食品工程与科学专业主要课程之食品工业包含诸多的单元操作，如蒸发、 结晶、杀菌等，本课程均有介绍。本次设计题目为番茄汁单效连续加料蒸发装置的设计。通过设 计，方面提高学生对食品工业单元操作的认识，另方面加深学生对食品工程 原理课程的理解 与掌握。本设计涉及的单元操作为蒸发。蒸发是典型的传热过程，即是将含有不挥发溶质的溶液加热 沸腾，使其中的挥发性溶剂部分汽化从而将溶液浓缩的过程。蒸发是种分离操作，广泛应用于化 工、轻工、制药和食品等许多工业中溶剂为挥发性而溶质为非挥发性的场合。在许多场合，蒸发系 统的热量经济性成为整个生产流程的关键因

3、素。工业上蒸发主耍以浓缩和 分离为主要目的。本设 计以浓缩为主要目的，设计出将番茄汁的可溶性固形物儈董由8%浓缩为40%的单效连续加料蒸 发装置。本设计首先确定浓缩罐的处理能力为6t/h浒茄汁原浆。根据选用蒸发器的特点进行物料衡算、热量衡算，进步确定换热器的传热面积。根据经验 及相关文献，选取加热管的长度为1.3m,管径为50mmo进而确定加热管数目，并确定排布方式。 根据加热管截面积与中央循环管的截而积的关系以及中央循环管直径与加热室直径的关系确定中 央循环管的宜径和加热室的直径。从而完成加热室的设计；根据分离室与加热室的比例关系确定 分离室的尺寸；根据物料流量及特性确定各输送管道的直径、选

4、材以及其他部位的选材并确定定气液分离器以及冷凝器的型号；最后在需要的部位安装相关仪农、视镜1以及人孔。12蒸发器选型蒸发操作的蒸发器有悬筐式蒸发器、强制循环蒸发器、 升膜式蒸发器、降膜式蒸发器、中央循环管式蒸发器等，本 设计采用的是中央循环管式蒸发器，其简介如下：1- 2-1结构和原理其下部的加热室由垂直管束组成，中间由根直径较大的中央循环管。当加热室内液体被加热沸腾时，中内 气液混合物的平均密度较小。在密度差的作用下，溶液由中 央循环管下降，而由加热管上升，做H然循环流动。溶液的循环流动提高了沸腾衣面传热系数, 强化了蒸发过程。二次蒸汽于蒸发室中经气液分离器与溶液分离后上升，由冷凝器冷凝。（

5、如图 1所示）央循环管内气液混合物的平均密度较人：而其余加热管1 22特点这种蒸发器结构紧凑，制造方便，传热较好，操作可靠等优点，应用十分广泛，有标准蒸 发器之称。为使溶液有良好的循环，中央循环管的裁而积，般为其余加热管总藏而积的40% 100%：加热管的高度般为12m：加热管径多为2575mm之间。但实际上，由于结构上的 限制，其循环速度较低(般在0.5ni/s以下)；而且由于溶液在加热管内不断循环，使其浓度始 终接近完成液浓度，因而溶液沸点交高、有效温差减小。此外，设备的清洗和检修也不够方便。2. 单效蒸发工艺计算21物料衡算物料衡算可以求岀蒸发水量。图1为单效蒸发的物料流程图。对溶质作物

6、料衡算可得：Fw = (F -W )vv(2-1-1)W = F(-hoV)(2-1-2)式中F进料口原料液质量流量，kg/s：W蒸发水量，kg/s：vro原料液浓度，wi一一完成液浓度，设计处理能力为6t/h.即进料口原料液质量流量：F = 1.6667 / 53600.V原料液浓度：iv(= 0.08完成液浓度：wi = 0.40将上述数据带入式(2-2),可得：VV = 1.6667/5(1- 008)= 1.3334畑/s2 2热量衡算热量衡算可求出加热蒸汽消耗氐设加热蒸汽的质量流量为D,其汽化潜热为r,加热 室内溶液比热容为cPo二次蒸汽的汽化潜热为N热量损失为Ql,根据能量守恒可知

7、:2- 2-1)式（22J）即加热蒸汽消耗量的计算公式。从公式可以看出，加热蒸汽放出的热量用于三 个方面：将料液从tu加热到沸点，将其汽化，以及弥补热损失。设计中热损失忽略不计，并采 取沸点进料（to=tl）,则得：(2-2-2)D=Wr水的汽化潜热随温度或压强的变化不大，可取厂 尸，从而D W,即加热蒸汽量为:D =1.3334/523传热面积计算由传热速率方程得到蒸发室的加热面积为：2-3-1)s/s= K tnrK (T-h)式中：S 一传热面积，m2 :Q 一一传热量，J :K 一一传热系数，K=1500W/ （山2 K）:tm 一一加热蒸汽与操作液沸点之差，0T一一加热蒸汽温度，C：

8、ti操作液沸点，ec：式（2-3-1）中D、K已知，可查得200kPa的压强下T = 1202C , 50kPa的压强下n=8I.2C :由于溶液的蒸汽压降低而导致的沸点升高和液体静水压引起的沸点升高”的存在，操作液实际沸点为：(2-3-2)2-3-3)的计算:吉辛科公式:式中：操作液浓度对应蔗糖溶液在0.1 Mpa下的沸点升高(可由附农1查出)f 一一校正系数，其值为：2-3-5)0.0162 (273+02式中r一一操作压强下水的汽化潜热，kJ/kge可査得 50kPa 下 t =81.2C, r=2304.5kJ/kg.则:0.0162 (273+812)22304.5= 0.8819代

9、入式(2-3-3)可得:=0.8819l2C=l0583C啲计算:pm = p+(2-3-6)式中一一液体的密度，kg/m3:H总液层的高度，m。设计中：液面的高度：H=1.8m：番茄汁的密度可由糖溶液物性的：噸和式求出，= 1005.6-0.2473/+ 3.726.2.0315103 r2,“,(2-3-7 )1.8453103rx +0.01809a2 (kg/ m3)式中t温度，c：X糖的质量分数,%。操作压强为50kPa,对应水的沸点为81.2C,可近似认为匸81.2C,且已知x为40,则有：= 1144.115 lkg/n?则:1144.1151 kg/m 31 Om Is1 1.

10、8/ = 50000P +=60297.0350 Pa分别由压强p和pm査取水的相应沸点为I和tm,则静压效应的沸点升高近似为”=t /(2-3-8)即 “=85.6C -81.2C =4.4C 则：t = t+ +”= 81.2oC+1.0583oC +4.4C=86.6583 C代入公式(2-3-1)可得：S = Q = Dr K tm1.3334如 2304.51000丿/Rg=1500VV/(w2K)(120.2C - 86.6583 C) 59”？ 224计算结果列表农2-4-1衡算及传热计算结果项目数值蒸发水量（kg/s）1.3334加热蒸汽量（kg/s）1.3334传热面积（】/

11、）593.蒸发器主体工艺设计我们选取的中央循环管式蒸发器的计算方法如下。31加热管的选择和管数的初步估计3- 1-1加热管的选择和管数的初步估计沸腾加热管多采用25伽的管了，长度般在0.6- 2m,管长与管径之比为20 - 40 .材料为不锈钢或其他耐腐蚀材料。管径与长度的选择应根据溶液结垢难易程度、溶液的起泡性和厂房的高度等因素来考虑，易结垢和易起泡沫溶液的蒸发易选用粗短管，反之，贝IJ釆用细长管。根据我们的设计任务和 番茄汁的性质我们选用以下的管管长 L=1.3m,管径 50*2.5mm可以根据加热管的规格与长度初步估计所需的管了数mS59/rrn-d2893.140.05/h、3-1-1

12、)式中：S蒸发器的传热面积，m2,由前面的工艺计算决定（优化后的面积）d加热管外径，mL一一加热管长度，m3-1-2循环管的选择中央循环管的截面积般为总加热管束截面积的40%100%.循环管的截面积是根据使循环阻力尽量减小的原则考虑的，假设中央循环管的截何积般为总加热管束截而积的70%,贝IJ：22总加热管束截面积：(3-1-2)=2893.14。伽 0.5672加244中央循环管的截面积：S =07S=07 0.5672/?r0.3970/h2(3-1-3)中央循环管的直径：循环= 的；=4 o期働0.7111/（3-1-4）術坏3.143-1-3加热室高度及直径的确定加热室高度略低于液面高

13、度，设为1.7m。中央循环管的直径般为加热室直径的1/41/5, 设计中取1/4。贝IJ：加热室直径：d =4 d =40.7111/w = 2.8444/?（3-1-5）314分离室直径与奇度的确定 分离室尺寸确定原则：（1）对于中央循环管式蒸发器，其分离室般不能小于1.8m,以保证足够的雾沫分离高度。 分离室的直径也不能点少，否则二次蒸汽流速过人，导致雾沫夹带现象严重。半分离室高度为加 热室高度的1.1-1.5倍。2）在条件允许的情况下，分离室的直径尽量与加热室相同，这样可使结构简单制造方便。(3)高度和直径都适于施工现场的安放。3-1-6)3-1-7)3-2-1)根据以上原则，设分离室高

14、度为加热室高度的15倍，分离室贯径与加热室相同，则:分离室直径：伽=血曲=28444?分离室高度：H 分捣=1.5 H = 1.51.7/?/ = 2.55m3 2接管尺寸的确定流体进岀口的内径按下式计算：d=式中:Vm流体的质量流量，kg/s：U一流体的适宜流速，nVs,不同流体的适宜流速可由附衣2査出。估算出内径后，应从 管规格衣格中选用相近的标准管。321料液进出口设计中料液进出口使用相同管径，根据操作番茄汁的性质计算出原料进 口的内径。由附衣2可设原料番茄汁流速为05m/s,则U = 0.5/?1 / s由式(2-3-7)可求得番茄汁的密度1144.115 Mg/ nP21物料衡算中已

15、计算出原料的质量流量，即V,M= 1.6667/5代入式(3-2-1)可求得:番茄汁原料进口内径6/1 =4 如恥0.0609.3.140.5/7/ / s 1144.1 5kg/nr根据热轧无缝钢管的规格(GB8163-87)，选用6835切的热轧无缝不锈钢管。3 2 2加热蒸汽进口与二次蒸汽出口由21物料衡算中计算农明，单位时间内加热蒸汽泵送量与二次蒸汽产生量相等。加热蒸 汽进口与二次蒸汽入口采用相同内径，由附农2可设加热蒸汽流速为30nVs,则U = 30m / S査得200kPa下饱和水蒸气的密度 =1.1 19畑加i22热量衡算中己计算岀加热蒸汽的质量流量，即= 1.3334/5代入

16、式(3-2-1)可求得：加热蒸汽进口内径d2 =24 1.33 斑处0.2249加34 30/?/ s 1.119kg/ nr根据热轧无缝钢管的规格(GB8163-87),选用 24510枷的热轧无缝不锈钢管。3-2-3冷凝水出口冷凝水的排出般属于液体自然流动，可根据加热蒸汽的流量计算。由附农2可设冷凝水的流速为lm/s.则U = 1.5m / s査得1202C水的密度 =9431檢/ 73,忽略不凝蒸汽的排放，冷凝水的质量流量约等于加热蒸汽的质量流量，即Vm,M= 1.3334/5代入式(3-2-1)可求得:冷凝水的岀口内径ch =3.144 13334如1.5m/5943l kg / m0

17、.0347m根据热轧无缝钢管的规格(GB8163-87),选取 42 35的热轧无缝不锈钢管。33进料方式及加热管排布方式的确定3 31进料方式的确定番茄汁在浓缩过程中黏度较大，在加热过程中容易结垢或产生结晶。采用下进料，原料进入 加热室后在加热室底部很难流动，不能与加热室内原有物料混匀。采用上进料，原料自二次蒸汽室 进入浓缩罐，由于重力的作用沿循环管向下流动，逐渐与物料混合，进而达到较好的浓缩效果。因 此，设计采用上进料。332加热管排布方式的确定加热管排布避免局部过热的现象。设计中釆用随机排布方式，使加热管均匀分布于加热室内。34仪表、视镜与人孔的确定仪衣：蒸发罐压力农安装在蒸汽进出管道，

18、罐体不再设置压力 衣。西安地区大气压般为97kPa ,结合操作压力选择合适压力农，通过仪衣对操作压力进行监 测。采用热电偶温度进行温度监控。视镜：在分离室不同高度和角度安装若干视镜，以监测分离室内汁气状态。直径统采用20cm 人孔：于蒸发罐顶以及分离室开设圆形人孔，便于清洗罐体。直径统采用50cm-35蒸发器主要部件规格列表衣3-5-1蒸发器主要部件规格部件名称钢号规格数目加热管1050 2.5nun289加热蒸汽进口1024510仙1冷凝水出口1042 3.5nun1二次蒸汽出口10245 0rnm1原料潘茄汁进口1068 3.5nini1视镜200mm3人孔500mm24.蒸发装置的辅助设

19、备41气液分离器设计选用金属网式捕液器，液滴粘附在其衣面而二次蒸汽通过。它的特点是 气流速较小，阻力损失小。缺点是淸洗不便。42蒸汽冷凝器设计选用水力喷射器做为冷凝器，它具有冷凝和抽真空两种作用。其特点如 下： 兼有冷凝和抽真空作用，无需另配抽真空装置： 结构简单，造价低廉，喷射器本身没有机械运转部分，不要经常检修： 适用于抽腐蚀性气体： 虽然水泵运转时的实际消耗功率较人，但整个冷凝装置的功率消耗仍较衣面式和人气冷凝器 小： 不能获得崗的真空度，且真空度随水温之高低而变化。5.结语本设计是围绕蒸发这单元操作进行的。设计过程中主要涉及物料衡算、热量衡算和传热过 程计算。通过对以上方而的计算，熟悉了蒸发单元操作的各种过程，并根据蒸发罐的设计要求及原 则，确定了罐体直径为2.84m,分离室高度为