施工电梯卸料平台搭设施工专项方案

1、都会新峰园二期工程 施工电梯卸料平台搭设施工专项安全方案 HUARNG 编制: 审批: 批准: 南通华荣建设集团 都会新峰园二期项目部 1. 施工现场临用电安全技术规范(JGJ46-2005) 2. 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91 ) 3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 4. 建筑施工安全检查标准(JGJ 59 2011 ) 二.工程概况 1.基本概况 工程名称 都会新峰园二期工程 搭设部位 1#、 10#楼 建筑面积 34715m 2 幢数 2幢 结构类型 现浇钢筋砼剪力墙结 构 层数 地下1-2层地 上34层 建筑物檐高 99.2 m 开

2、工日期 2014年6月30日 计划竣工日期 2016年6月30日 电梯型号 SCD200 X 200型 安装日期 2014-10 施工单位 南通华荣建设集团有限公司 项目安全第一 责任人 吴忠 2. 项目部安全生产目标 重大伤亡事故控制为“0 ”；无火灾、爆炸、设备管线、食物中 毒、职业病等重大安全事故。 3. 现场情况 本方案适用于都会新峰园二期工程1#、10#楼工程外用电梯卸 料平台，计划采用3台双笼电梯，具体位于1#楼的楼南侧、10#楼 的楼北侧。结构施工已进行到地上6层顶板浇筑，已按要求完成回填 土，并完成了外用电梯基础施工，经验收合格，具备安装电梯的条件。 外用电梯安装、拆除方案已通

3、过了总包单位施工项目部技术负责人审 批，由租赁单位负责具体安装。外用电梯卸料平台由本工程的分包单 位负责搭设施工。 三.施工部署 1在外用电梯卸料平台架子搭设之前，总包单位施工项目部专职 安全员以及栋号施工员对具体操作人员进行安全培训和安全交底，具 体讲解相关安全要求，并在搭设施工过程中负责现场巡查、监督。 2在外用电梯卸料平台架子搭设过程中，操作人员必须严格遵守 安全技术操作规程，落实安全技术交底；分包单位现场负责人及安全 员亲自到现场指挥架子工进行搭设。 3在搭设外用电梯卸料平台架体时，其他作业工种必须停止在搭 设现场上方的所有施工，杜绝垂直交叉作业。 4. 外用电梯卸料平台架子搭设完毕后

4、，应由项目安全组负责人组 织检查验收，确认合格后方可投入使用。 5. 为确保外用电梯卸料平台架子的安全施工，特成立搭设现场安 全领导小组，具体成员及相应职责如下： 组长：孙金华 负责本工程施工现场安全生产总 指挥 组员：黄明 负责编制外梯卸料平台架子搭设方案，并为现场提供技术 指导 组员：赵德军 负责外用电梯卸料平台架体搭设施工现场的全程安全 指挥 组员：顾有峰 负责在施工前对操作工人进行安全教育并进行现场 指导 搭设施工负责人：王建飞 负责组织操作人员进行外用电梯卸料平台架体的搭设施工， 落实 搭设方案、安全交底及安全技术操作规程 四安全要求 1. 材料要求 外用电梯卸料平台架体主要采用 4

5、8 x (3mm的钢管搭设，要求钢管无严重锈蚀弯曲、压扁；钢管连接必须用合格的扣件，不得用 铅丝和其它材料绑扎；平台面采用1.5cm厚的双层胶合板满铺而成, 并确保固定牢固。 各材料必须有产品合格检验合格证。新安全网必须有产品质量检 验合格证，旧网必须有允许使用的证明书或合格的检验记录。 2. 架体材料采用0 48，壁厚3.0mm的钢管搭设，立杆采用双立杆， 确保立杆底部平稳立放在坚硬的混凝土地面上，横向水平杆应放置在 纵向水平杆之上，具体位置如下图所示： 冈管 .壁犀 3*j 0 O d d Q l/% p * 310( 11 平面图仪 TT CASIs竺 牝型钢管瞎厚3亍皿） 外地面員 立

6、面寿 3外用电梯卸料平台架体与墙体之间采用钢管连接，逐层设置， 确保架体稳定。 4卸料平台东西两面的外侧，应分别加设两道横向水平杆做为护 身栏，外侧挂设密目安全网，确保密封严密。 5卸料平台进入楼内地面交界处出现高低差（错台）时，应用脚 手板铺设坡道， 坡度以 15o 为宜，脚手板必须绑扎牢固， 并在坡道面 钉防滑条，间距不大于 300mm 。 6. 外用电梯梯笼入口处分别设置 1.5m 高的内向平开式安全门， 采用角钢焊制，涂刷红白漆。必须在各楼层卸料平台出入口处挂设 “请勿探头”等警示牌。 7. 应在外用电梯首层入口处设置长 6m 、宽于出入通道两侧各 1m 的防护棚，棚顶必须满铺双层不小

7、于 5cm 厚的木板。 8. 外用电梯首层入口处应挂设限载标示牌、乘坐电梯安全须知、 外用电梯安全操作规程。 9. 卸料平台架子搭设完毕后，应在各层设置 36V 低压照明电灯， 并对电线及灯具做好防砸措施。 10. 逐层设置楼层提示标牌。 11. 六层以上（超过 20m ）使用悬挑式悬挑电梯平台，搭设高度 为 17.4 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.30 米，立 杆的横距 1.00 米，步距 1.80 米。悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢， 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 2.40m ，支杆采用槽钢【 10# 。 五搭设操作安全要点 1. 操作人员必须

8、是经过专门安全培训考核合格并持证上岗的架 子工。作业过程中应由有经验的人员负责现场指挥。 2. 操作过程中应按要求正确系挂安全带戴好安全帽及其他劳保 用品，并应做好高处坠落的防范措施。 3. 施工现场应设置警戒区，闲杂人员不得进入作业现场。 4. 卸料平台架子搭设施工应与上方的结构施工避开时间，杜绝上 下垂直交叉作业。 5. 传递材料严禁高空抛掷。 6. 未能一次性搭设成功的架体，在人员离开之前，应对架体采取 临时固定措施。 7. 搭设具体操作流程及技术要求详见脚手架专项施工方案。 六预防高处坠落安全措施 1. 搭设操作过程中，凡在坠落高度基准面 2m 以上（含 2m） 有可 能坠落的高处进行

9、作业， 必须按要求正确系挂安全带， 并随时做好临 时防护，坚持“先防护、后施工，无防护、不施工”的原则。 2. 进场作业时，要衣着灵便，但决不可赤膊裸身。脚下要穿软底 防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。操作时要严格遵守 各项安全操作规程和劳动纪律；架子工必须持证上岗。 3. 安全物资应由专人负责购置、保管、发放和收存，网体在入库 及库存时，要查验网上在两个不同的位置所附的法定的永久性标牌。 4. 患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业 的人员，不可安排从事此类工作，严禁酒后作业。 5. 钢管、扣件、安全网等在使用前须经安检部门检验，严禁不合 格产品投入使用； 卸料平台

10、架子搭设完毕后， 必须报项目部安全管理 人员验收，合格后方可使用，并及时作检查和维修。 6. 所有安全防护设施和安全标志等，任何人不得毁损或擅自移动 和拆除。 7在攀登和悬空挂设安全网及其他作业中，必须佩戴安全带并有 牢靠的挂钩设施。 8凡进入施工现场的所有人员，都必须正确佩戴安全帽。作业中 不得将安全帽脱下。 附录：计算书 接料平台脚手架验算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011 )。 计算参数： 双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构 0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管

11、类型为-48 X3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60 米，水平间距3.6米。 施工活荷载为2.0kN/m 2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m 2，按照铺设4层计算 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取 0.0050kN/m 2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横 杆。 基本风压0.45kN/m 2，高度变化系数1.2500，体型系数 0.8720 地基承载力标准值170kN/m 2,基础底面扩展面积 0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横 杆

12、的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横 杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 xi.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.000 xi.000/3=0.667kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2 X0.036+1.2 X 0.050=0.103kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4 X0.667=0.933kN/m 1 1巴.厶 大横杆计算荷载组合简图（跨中 最大弯矩和跨中最大挠度） II 1 H 1 mm mill A f1 A -r % 2 i41 -t-t 大横杆

13、计算荷载组合简图(支座 最大弯矩) 2抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 応=0.0? 0.10 跨中最大弯矩为 M仁(0.08 X0.103+0.10 X0.933) X1.800 2=0.329kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： “论一叫$一01內f 支座最大弯矩为 M2=-(0.10 X0.103+0.117 X0.933) X1.800 2=-0.387kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.387 X10 6/4248.0=91.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！ 3

14、. 挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.050=0.086kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677 X0.086+0.990 X0.667) X1800.0 4/(100 X2.06 X 105 xi01950.0)=3.588mm 大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求！ 二、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的 上面。 用大横杆支座的最大反力计算值, 小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标

15、准值 脚手板的荷载标准值 1.800/3=0.090kN 活荷载标准值 1.800/3=1.200kN 荷载的计算值 在最不利荷载布置下计算 P1=0.036 X1.800=0.064kN P2=0.150 X1.000 X Q=2.000 X1.000 X P=1.2 X0.064+1.2 X0.090+1.4 X PP 1.200=1.865kN 小横杆计算简图 2抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不 利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： % =畀昭 集中荷载最大弯矩计算公式如下： 丽Pl M=(1.2 X0.036) X1.000 2/8+1.865

16、 xi.000/3=0.627kN.m 丁 =0.627 xl06/4248.0=147.572N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不 利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 集中荷载最大挠度计算公式如下 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V仁5.0 X0.036 X1000.00 4/(384 X2.060 X105 x 101950.000)=0.02mm 集中荷载标准值 P=0.064+0.090+1.200=1.354kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1353.900

17、X1000.0 x(3 X1000.0 2-4 X1000.0 2/9)/(72 X2.06 X105 xi01950.0)=2.288mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.310mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算 : 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下 式计算 (规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值； 1. 荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.036 xi.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X

18、1.000 x 可编辑 1.800/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=2.000 x1.000 x 1.800/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2 x0.036+1.2 x0.135+1.4 x 1.800=2.725kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时 ,试验表明 :单扣件 在 12kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 8.0kN ； 双扣件在 20kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 12.0kN 。 四、接料脚手架荷载标准值 : 作用于接料脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1

19、) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1070 NG1 = 0.107 xi7.000=1.818kN (2) 脚手板的自重标准值 (kN/m 2)；本例采用竹笆片脚手板， 标准值为0. 1 5 NG2 = 0.150 X4 X1.800 x(1.000+0.300)/2=0.702kN (3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹 笆片脚手板挡板，标准值为 0.15 NG3 = 0.150 X1.800 X4/2=0.540kN (4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m 2)；0.005 NG4 = 0.005 X1.800 Xl7.0

20、00=0.153kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.213kN 。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 内、外立杆按 一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.000 X2 X1.800 X 1.000/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m 2),按照建筑结构荷载 规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用： W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载 规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.2

21、50 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.450 X1.250 X 0.872 = 0.343kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85 X1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 X 3.213+0.85 X1.4 X3.600=8.140kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 X 3.213+1.4 X3.600=8.896kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

22、 MW = 0.85 X1.4Wklah 2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m 2); la 立杆的纵距（m）; h立杆的步距（m）。 经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 X1.4 X0.343 X 1.800 X1.800 xi.800/10=0.238kN.m 五、立杆的稳定性计算： 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，N=8.896kN ； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ； k 计算长度附加系数，取1.155 ； u计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ； l0 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定， 1

23、0=1.155 X1.500 X1.800=3.118m ; A立杆净截面面积，A=3.974cm 2; W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm 3; 兄由长细比，为3118/16=195; 丁 一一 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的 结果查表得到0.191 ; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm 2）;经计 算得到 =8896/（0.19 X397）=116.929N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值, f=205.00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算- f,满足要求！ 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，N=8.140kN

24、 ； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ； k 计算长度附加系数，取1.155 ； u计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ； 10 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定， 10=1.155 X1.500 X1.800=3.118m ; A立杆净截面面积，A=3.974cm 2; W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm 3; 兄由长细比，为3118/16=195; 炉一一 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的 结果查表得到0.191 ; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW=0.238kN.m; 钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2

25、）;经计 算得到 =8140/（0.19 X397）+238000/4248=163.086N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值, f=205.00N/mm2; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算- Nl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到Nl = 11.230kN 大于扣件的抗滑力8.0kN， 单扣件连接不满足要求采用双扣件连接！ 八、立杆的地基承载力计算： 1.计算地基承载力是否满足承载力要求 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P =0.294 Xl06/4248.0=69.247N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.

26、挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 q仁0.036+0.050=0.086kN/m 活荷载标准值q2=1.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677 X0.086+0.990 X1.000) X13OO.O4/(1OO X2.06 x 105 xi01950.0)=1.425mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的 上面。 用大横杆支座的最大反力计算值， 在最不利荷载布置下计算 小横杆的最大弯矩和变形。 1. 荷载值计算

27、 大横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值 1.300/3=0.065kN 活荷载标准值 1.300/3=1.300kN 荷载的计算值 1.300=1.953kN P1=0.036 x1.300=0.046kN P2=0.150 x1.000 x Q=3.000 x1.000 x P=1.2 x0.046+1.2 x0.065+1.4 x pp 小横杆计算简图 2抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不 利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1.2 X0.036) X1.0002/8+1.953 xi.000/3=0.656

28、kN.m =0.656 xl06/4248.0=154.532N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不 利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 5q广 集中荷载最大挠度计算公式如下： % 说- 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V仁5.0 X0.036 X1000.004/(384 X2.060 X105 X 101950.000)=0.02mm 集中荷载标准值 P=0.046+0.065+1.300=1.411kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1411.150 X1000.0 X

29、(3 X1000.02-4 X1000.02/9)/(72 X2.06 X105 Xl01950.0)=2.385mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.407mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下 式计算 （规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值； 1. 荷载值计算 横杆的自重标准值P1=0.036 xi.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X1.000 X 1.300/

30、2=0.098kN 活荷载标准值 Q=3.000 X1.000X 1.300/2=1.950kN 荷载的计算值 R=1.2X0.036+1.2 X0.098+1.4 X 1.950=2.890kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.0929 NG1 = 0.093 X20.000=1.858kN (2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片脚手板， 标准值为0. 1 5 NG2 = 0.150 X11 X1.3

31、00 x (1.000+1.900)/2=3.110kN (3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹 笆片脚手板挡板，标准值为 0.15 NG3 = 0.150 X1.300X11/2=1.073kN (4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005 NG4 = 0.005 X1.300X20.000=0.130kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.170kN 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按 一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X2 X1

32、.300 X 1.000/2=3.900kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载 规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用： W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载 规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.450 X1.250 X 0.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85 X1.4NQ 经过计算得

33、到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X 6.170+0.85 X1.4 X3.900=12.045kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X 6.170+1.4 X3.900=12.864kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式 MW = 0.85 xi.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2); la立杆的纵距(m); h步距(m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85 X1.4 X0.236 X 1.300 X1.800 X1.800/10=0.118kN.m

34、五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，N=12.864kN ; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ； k 计算长度附加系数，取1.155 ; u计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ； 10 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定， 10=1.155 X1.500 xi.800=3.118m ; A立杆净截面面积，A=3.974cm2 ; W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm3 ; 兄由长细比，为3118/16=195; 丁 一一 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的 结果查表得到0.191

35、; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计 算得到 =12864/（0.19 X397）=169.091N/mm2; f钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算- f,满足要求！ 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值，N=12.045kN ; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ； k 计算长度附加系数，取1.155 ; u计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ； 10 计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定， 10=1.155 X1.500 xi.800=3.118m ; A立杆净

36、截面面积，A=3.974cm2 ; W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm3 ; 兄由长细比，为3118/16=195; 丁 一一 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的 结果查表得到0.191 ; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW=0.118kN.m; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计 算得到 =12045/（0.19 X397）+118000/4248=186.201N/mm2; f钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm2; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算- NI，连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计

37、算手 册钢结构部分 连墙件普通螺栓连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A 为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体 1900mm，支拉斜杆的支点距离墙体二2400mm ， 水平支撑梁的截面惯性矩I二1130.00cm4 ，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积 A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=12.86kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2 X26.10 X0.0001 X7.85 X 10=0.25kN/m 12.86kN 12.86kN Ji 0 t

38、.25kN/m A i I fill | 111,11111 I1B 600 H 2400 -H 3200 T 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 13.102.98 n 0.110.45 , _ 000020.350.34 12.893.01 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 6.476 0.228 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m） 0.103 0.279 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=26.112kN,R2=0.806kN,R3=0.335kN 最大弯矩 Mmax=6.476kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.476

39、 X106/(1.05 X 141000.0)+21.610 X 1000/2610.0=52.025N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表 钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得至U： b=1.72 由于；b大于0.6 ,按照钢结构设计规范(GB50017-2003) 附录 B其值 b=1.07-0.282/ ! lb=0.906 经过计算得到强度 -=6.48 xi06/(0.906 X 141000.00)=50.70N/mm2; 水平钢梁的稳定性计算 -