正丰一品模板施工的方案(碗扣架)

1、第一章 工程概况1.1 工程简介本工程新筑 8#楼位于福州市仓山区浦上路北侧，地上总建筑面积7858.24 平方米；建筑层数 为地上十一层、地下一层；建筑总高度32.20 米，建筑占地面积683.28平方米。本工程为普通框架结构，层高为2.9m框架梁截面分别为200mm500mm200mm450mm框架柱截面为 400mm 400mr和 500mm 500mm 标准板厚分别为 90mm 100mm 110mm1.2编制依据1. 福建省建筑设计研究院福建利安建筑设计顾问有限公司设计的正丰一品新筑建筑工程施工图 纸2. 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013. 混凝土结构工程施工及

2、验收规范GB50204-20Q24. 建筑施工安全检查标准 JGJ59-99。第二章 施工部署2.1 总体施工方案由于本工程的质量目标较高，所以在结构施工阶段给模板施工质量提出了很高的要求。为确保混 凝土结构工程质量，施工单位在上部结构施工阶段一次性投入：柱模板、外围外侧梁模及配套的木骨料1套，翻转使用； 标准层施工时梁板模板、支撑及配套的木骨料2套，阳台3套。2 .2各构件模板安装方案1. 柱模 柱模采用18mm九夹板竖拼，柱角采用四根通长角钢L50X 50,柱箍采用50x100m松方木双拼， 柱箍间距500600mm利用u 10钢筋对拉锁紧。安装（详附图1）a）柱位弹线放样后用L30X 3

3、0角铁焊限位，然后立各向模板。b）安装柱箍，柱上部用钢管斜撑加顶托临时固定。c）轴线、标高、垂直度经检查校正后正式固定，上部用斜撑加顶托打紧加固，柱模与梁底模板 和支撑同时安装，使柱、梁板形成整体。d）柱模底部预留清理口，待工地冲水清渣后，浇混凝土之前，封好清理口。柱模安装要注意预埋 插筋位置的正确。2. 梁模板：使用材料及布置：侧边模板使用18厚九夹板，梁侧模竖档外上下两端设通长50X 100mm松方木压骨，梁底模板使用18厚九夹板，底设两根通长80X 80杉木，横楞使用80X 80杉木（详附图所示）。框架梁、主梁下支撑采用门架支撑，部分配合钢管支撑安装（详附图2）a）梁底支撑布置好后，先铺

4、底模板，梁底模按跨度1%。1.5 %。起拱，梁底模边拉通线校正。b）梁底模标高，轴线复核无误后安装梁侧模。c）梁模板与板模板一起安装，确保模板体系整体性。3. 板模板使用材料：模板使用18mn厚九夹板拼装，板底搁栅使用80X80mn杉木，间距366mm杠梁使用1OOX1OOmm或80X 80mr杉木，间距1.51.85mm采用网扣架支撑间距，间距详附图所示。安装（详图2）a）布置支撑，杠梁及搁栅，然后铺模板；b）模板铺好后校正水平标高；c）刷脱模剂；d）板模板与梁、墙柱模板一起安装，确保模板体系整体性；4. 后浇带模板梁板后浇带的支撑同周围的梁板模板支撑实行早、后拆体系，梁板后浇带部分模板支撑

5、采用由工地提供的u 75钢管（上下用100X 100铁片焊平）后拆撑直接顶在板底下，后拆撑同周围的梁板模板、 支撑同时安装；梁板砼浇捣后，周围梁板模板、支撑拆除时，后浇带模板后支撑不得拆除、扰动，后 拆撑支顶处的梁板底模不得松动，梁板后浇带后拆撑待后浇带混凝土浇捣完毕，并达到强度要求后方 可拆除。后拆撑的具体布置详附图5,具体模板早、后分拆体系的布置详省级工法:钢筋砼梁板结构 通用模板早、后分拆支撑体系施工工法（闽）-39-99）2.3各构件模板拆除方案1. 墙模板拆支撑体系f退螺栓f拆横向主楞木f拆纵向楞木f拆墙模f检查修整墙模f刷脱模剂f转运下 一工作面2. 柱模板拆支撑体系f拆柱箍f拆柱

6、模f检查修整墙模f刷脱模剂f转运下一工作面3. 梁板模板降下顶托f拆除杆梁、搁栅f拆除面板f整理材料f检查修整板模f转运下一工作面4. 拆模时间控制 根据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5O2O4-2O02规定，结构底模拆模时的砼强度要 求如下表：底模拆除时的砼强度要求构件类型构件跨度（m达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（板502, 758100梁、拱、壳758100悬臂构件100梁板模板、支撑拆除时，一定要达到该层梁板混凝土的强度符合（1）点要求。柱侧模及梁板侧模在浇筑砼12小时后即可拆模，但拆模时严禁猛敲、乱撬。现场制作同条件养护试块，根据实验强度对照规范确定支撑底模拆模时间，

7、拆模时必须得到技术负责人审批方可进行。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运第三章主要材料、机具需求量计划主要材料需求量计划序号名称规格单位数量1胶合板1830X915片100002门架1930X 1260榀2003顶托780支30004钢管u48T25梁板搁栅80X 80M31806碗扣架u48T50主要机具需求量计划序号名称型号单位数量1电焊机BC6-180-2台12手提电钻J-1851台63手提电锯JIZ-SD05台10第四章确保工程质量措施4.1组织措施1. 技术交底措施现场模板施工员对模板分项工程的关键技术问题亲自向模板班组长及主要施工人员做详细交底

8、并 指导施工，模板施工员负责本专业项目的施工管理工作，在每一个施工区段的模板施工前就将要使用 的材料、生产工艺、质量目标、通病防治、成品保护等对模板生产班组进行技术交底，交底以口头进 行，并有文字记录。2. 加强质量验收工作 模板施工员在施工过程中督促各班组做好质量自检工作，在班组自检的基础上由施工员跟踪检查。验收严格按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5O2O4-2O02的要求进行。标准层部分按柱、梁板分两个检查。 检验模板应满足混凝土结构工程施工质量验收规范中模板分项工程的一般规定，模板安装、 拆除的主控项目必须符合要求，一般项目合格率必须达到80%以上。 模板检查必须经验收合格后方可转

9、入下道工序施工，对验收不合格的应及时组织整改，提请再 次验收。 模板在翻转多次后，若有严重脱皮的旧模应及时更换模板。4.2 技术措施1. 模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。2. 安装上层结构模板及其支架时，下层楼板结构的支撑系统不能拆除。3. 在安装柱模过程中，必须设置临时固定设施严防倾倒。4. 支柱全部安装完毕后，应及时加固横向和纵向的水平，水平撑应设上下两道。5. 跨度在4米以上（包含4.0米）的梁、板结构，底模板按跨度的13%起拱。6. 模板安装时，预埋件和预留孔洞的位置应准确，安装应牢固，预埋件中心线要从轴线引出。7. 模板安装应与钢筋绑扎、水电管线安装及砼浇筑等有关工种

10、密切配合。8. 模板安装经检查无误后时，方可进行下道工序，在浇筑砼时设专人看模，如发现位移、鼓胀、 下沉、漏浆、支撑脱落预埋件走动等现象，应停止浇筑，并立即纠正后继续浇筑砼。9. 模板安装前应认真做好技术及安装交底。10. 模板安装完成后，应做好“落手清”，办好交接班检查手续后正式移交一道工序。拆模应材料 归堆，清理现场。11. 梁板后浇带模板、支撑严禁私自拆除、扰动。第五章 确保安全文明生产措施1. 商品砼输送方式为塔式起重机料斗转运时，应注意料斗中砼应分散卸料，不得卸于同一处楼板 模板上，同时料斗一次装料不得超过0.8m3,以防施工活载超过设计允许值。商品砼采取泵送时应注意， 输送管应架空

11、布置，不得直接接触模板面，卸料时应注意分散布置，在同一处楼板模板上不得一次卸 料超过0.8M3。2. 施工前必须做好安全技术交底，特别注意模板施工中上一道工序未完，支撑未固定妥当时不得 进行下一道工序施工。3. 项经部设专职安全员负责检查模板施工的各个工作面，对发现的安全隐患及时整改。4. 模板施工员及班组长，在每天施工前应在各自班组工作面内检查外架、安全网、临边洞口防护 等情况，发现隐患及时通知项经部整改。5. 模板不得堆放在外脚手架上，以免脚手架失稳发生事故，如翻转的外侧模要放时，应采取措施 防止掉下。6. 作好安全宣传工作，要有安全意识，注意防火，刨花应及时清理，木工机具非技工不得随意开

12、 动，严禁戴手套操作木工机具。7. 模板上有预留孔洞时，在模板安装后项经部应将洞口盖牢如洞口过大应设防护栏杆。8. 模板拆模应申请项经部批准，并由项目技术负责人书面通知班组，拆模时在拆模现场设警戒线， 配以安全警示标志。拆模应按规定顺序进行，严禁胡乱拆模，拆下后的模板材料应及时清理归类堆放， 严防“朝天钉”扎脚，拆模高度超过3 米时，应设保护架。9. 施工临时用电应使用完好的胶皮线，木工机具机、箱、闸、保护要齐全，下班时应及时切断电 源，以防触电事故发生。第六章模板体系的设计与计算6.1标准层楼板标准楼板厚度为90、100 110mm取110m计算，支撑高度H=2790mm采用碗扣架支撑，面板

13、 为18mr厚胶合板，搁栅(包括梁)用80X80杉木，间距为366mm梁采用门架支撑，间距为1200mm 碗扣架立柱间距通过计算确定。(1) 、楼板荷载 砼重量g12g=24X 0.11=2.64KN/m 钢筋重量g22g=1.1X0.11= 0.121KN/m 模板及支架重量g32g3=0.5KN/m 施工人员及设备重量g4g4=2.5KN/mq=1.002KN/me J e e e e .图(7)胶合板计算简图 振捣砼荷载g5g5=2KN/m(2) 搁栅间距一胶合板跨度e图(7)所示取100单元窄条计算胶合板为连续板q= (g 计9+g3+O+gs)x 0.1=(2.64+0.121+0.

14、5+2.5+2)X 0.1=0.776KN/m胶合板控制挠度f=L/400mm3E=5.0 X 10-24F=0.645 X 10 qe/EI-24=0.645 X10 X0.776Xe/ (48600X5000)vf=250e=452mm每块胶合板放置6根搁栅80 图（8）杉楞断面尺寸80e 取 366mm胶合(18mn厚)验算 强度验算(按多跨连续梁计算)按最不利均布值、活载组合得Mmax=(0.105恒+0.119 Xq活)X L22=0.105 X (0.5+2.64+0.121) X 1.2+0.119 X 2.5 X 1.4 X (0.笛6) =0.11N.m另以集中荷载以最不利位

15、置进行验算Mmax=0.078恒 L2+0.211 Xp舌丄)=0.078 X (0.5+2.64+0.121) X1.2 X (0.366) 2+0.211 X 2.5 X 0.366X 1.4 =0.31KN.mc=Mmax/w=(0.3X 10(1000 X 18/6)=5.74N/mn1 fm=13N/mm 满足要求 剪力验算按最不利均布恒活载Vmax=(0.606q恒+ 0.62q 活)X L=0.606 X(0.5+2.64+0.121) X 1.2+0.62 X 2.5 X 1.4 X 0.36=1.66KN另以集中荷载以最不利位置进行验算Vmax=0.606恒.L2+0.679

16、 Xp舌丄)=0.606 X(0.5+2.64+0.121) X 1.2 X (0.366)2+0.679 X 2.5 X 0.366X 1.4=1.19KNt =3Vmax/2b.h=(3 X66X 10)1(2 x 1000X 18)=0.14N/mm2fv=1.4N/mm2满足要求 挠度验算f=5qL4/384EI=5 X(0.5+2.64+0.121) X 1.2 X366/384 X 5850X (10X 1由12)=0.32mmw=366/250=1.5mm3)格栅80X 80方木36验算q 恒=(0.5+2.64+0.121) X 0.366=1.19KN/Mq 活=2.5 X

17、0.366=0.92KN/Mp 活=2.5KN 强度验算(按多跨连续梁计算)按最不利恒、活载组合得Mmax=(0.105恒+0.119q活)X L2=0.105 X1.19X 1.2+0.119 X 092X 1.4 X 1.2=0.36KN.m另以集中荷载以最不利位置进行验算Mmax=0.078恒丄2+0.211P 活X L=0.078 X1.19X 1.2 X 1.22+0.211 X 2.5 X 1.4 X 1.2=1.02KN.mc=Mmax/w=(1.02 10)/(80 X802/6)=11.9N/mnifm=13N/nim 满足要求 剪力验算按最不利均布恒、活载组合得Vmax=(

18、0.606(恒+0.62q活)X L=0.606 X1.19X 1.2+0.62 X 092X 1.4 X 1.2=1.99KN另以集中荷载以最不利位置进行验算Vmax=0.606恒丄2+0.679p 活丄 =0.606X1.19X1.22+0.679X2.5X1.4X1.2=3.73KNI=3Vmax/2b.h=(3 X3.73X 103)/(2 X50X100)=1.11N/mm2fv=1.4N/mm2 满足要求 挠度验算f=5q1L4/384EI=(5 X1 . 1 9 X 1 2004)/384 X9000X(80X803)/12=1.05mmW=1200/250=4.8mm4)立骨料

19、(100X100杉木)验算P 恒=1.19X1.2=1.43KNP活=1.5X 0.366X1.2=0.66KN计算立骨料，均布活荷载取1.5 KN/mf) 强度验算Mmax=(n2-1)/8n XP.L2=(62-1)/(8 X6)X(1.43X1.2+0.66X1.4) X1.2=2.31KN.mc=Max/w=(2.3X 10)/100 X 106/6)=11.9N/mmfm=13N/mr满足要求 剪力验算Vmas=n.(P恒+P活)/2=6 X(1.43X 1.2+0.66X1.4) /2=7.92KN3I=3Vmax/2b.h=(3 X7.92X103)/(2 X100X100)=1

20、.19N/mm2fv=1.4N/mm2满足要求 挠度验算4 2 3fmax=(5n-4n -1)/(384n .El) x p丄3=(5 X64-4X 6-1)/384 X3 x 9000X(00X100)/12 x(1.43 x 1.2+ 0. 66X 1.4)103 x3(1200)3=6335/(1.29 X1016)X2.62X103X5.832X109=4.6mmw=1200/250=4.8mm(4)碗扣架立柱稳定验算碗扣架立柱横杆间高度H=2000mm立柱为U 48X 3.5mn钢管，每立柱承载FF=1.6X1.6X7.76=25.142KNu 48X 3.5mn!冈管回转半径r=

21、15.8mm立柱长细比入入=H/r=2000/15.8=126.58查表得书=0.508(T =F/ 书 A=25142/ (0.508X 489)22=101.2N/mm v c=1990N/mm碗扣架安全/ 5)碗扣架平面布置如下图所示c cC-MT、11*IF!-賃:!0Fo寓t45/00a、J7：giJ.NJ,0(1 1-叫1 :,叫r 勺=-tn*,w.A146.2梁计算计算参数：梁200X 500,梁底模和侧模均采用18厚胶合板，底模纵楞、小横楞均采用80X 80杉木1. 荷载底模自重 g i=5X 0.2 X 0.018X 1.2=0.022KN/m 砼自重 g 2=24X0.2

22、 X0.5 Xl.2=2.88KN/m 钢筋自重 g 3=1.5X0.2 X0.5 X 1.2=0.18KN/m 砼荷载 g 4=2X 0.2 X 1.2=0.48KN/m 合计=3.562KN/m乘以折减系数 0.9 贝U: q=0.9X 3.562=3.21KN/m2. 梁底模验算(1)纵楞间距为200m取100单元窄条计算胶合板为连续板q=3.21/0.2 X 0.1=1.605KN/m胶合板控制挠度f=L/400mm3E=5.0X103-24F=0.645X10 qe/EI-24=0.645 X10 X 1.605 X 200/ (4860(X500。=0.045vf=200/250=

23、0.8mm符合要求3. 梁底纵楞验算按三跨连续梁考虑，均布荷载q；q=3.21/2=1.61KN/mq =2.77/2=1.39KN/m( 1 )抗弯强度验算 22M=km(q+ q) l =0.1X(1.61+1.39) X1.2 =0.396KN- m6 2 2 2cr=M/w =0.396X 10 X 6/ (80X 80) =4.64N/mnfm=13N/mm满足要求( 2)抗剪强度验算V=Kr (q+ q) 1=0.45 X(1.61+1.39) X 1.2=1.62KN322T=3V/ (2bh) =3X 1.62 X10/ (2X 80X80) =0.38N/mrKfm=13N/

24、mm( 3)挠度验算4433=0.677gl/ (100EI) /12=0.677X 1.39X 1200/ (100X9000X 80X80) /12=0.64mnx w=1200/250=4.8mm满足要求5. 梁底横楞验算(按简支架) b X h=80X 80横楞的集中荷载强度验算时 P=3.21 X1.2=3.85KN挠度验算时 P1=2.77 X 1.2=3.22KN 抗弯验算M=PL/4=(3.85+3.22) X 0.2 /4=0.354KN.Mc=M/W=(0.35X 1(f)/(80 X 80/6)=4.14N/mm2fm=13N/mm2满足要求 抗剪验算V=P/2=(3.8

25、5+3.22)/2=3.535KNl=3V/2b.h=(3 X3.535X 10)/(2 X80X 80)=0.828N/M髀fv=1.4N/MM 满足要求 挠度验算33.3f=p1 L3/48EI=(3.22 X 10X200)/48 X 9000X (0X 80)/12=0.02mmw=200/250=0.8mm满足要求6. 梁侧模验算当梁侧中间不设棱条时，计算简图如图（19）所示 取100mr窄条作为计算单元0.72KN/m图（19）梁侧模计算简图砼对侧模的压力FFi=0.2X 24=4.8KN/mgi=0.1 X 4.8=0.48KN/mF2= (0.5-0.2 ) X24=7.2KN

26、/itig2=7.2X 0.1=0.72KN/m3胶合板横向弹性模量E=5.0X1032I=1/12 X 100X 18 =48600mm gma= (2+0.72+0.48)X0.5/6=0.267KN-233F=1.302X10 X 0.267X1000K 500/ (5.0 X 10X48600=1.76mn f=500/250=2mm符合要求7. 支撑验算采用M120X1800可调节门架，承载力为65KN 强度(承载力)验算每榀门架受力 N=qL=(3.21+2.77) X1.2 X 2=14.35KNN=65KN满足要求 稳定性验算压杆允许长细比入=200入=L= /i=1200/(

27、422+392)/4=1200/28.7=41.8查得 u =0.88A=n (r 2-r1 2)=3.14 X (212-19.52)=191mmN/( u.A)= (3.21+2.77) X 1.2X 2X 103 /(0.88 X 191)=85.39 N/mr2fc=215N/mm6.3框架柱验算柱模采用18mmL夹板竖拼，柱四周采用4根L50X50,柱箍采用50X100mr或 80X80mr杉木双 拼，柱箍间距500600mm利用u 10钢筋对拉锁紧。1、柱模板设计1) 侧压力计算(见图1):F1=0.22Yc.to. B 1B2V1/2 =0.22 X 24X 5X 1.0 X 1

28、.15 X 2.52=48KN/M其中 to=200/(T+15)=200/(25+15)=5(h)F2=Yc.H=24X2.9=70KN/M取较小值：48KN/Mh=F/Y c=48/24=2M倾倒砼时产生的荷载：F3=4KN/MF=0.9 x (1.2Fmin+1.4F3)=0.9 x (1.2 x 48+1.4 x 4)=56.88KN7强度验算 F1=0.9 x 1.2 x Fmin=0.9 x 1.2 x 48=51.84KN刚刚度验算 柱侧模板线荷载 q1=Fx b=56.88 x 0.4=22.75KN/Mq2=F1xb=51.84x0.4=20.74KN/M柱模竖楞线荷载 q1=Fx a=56.88 x 0.28=15.9KN/Mq2=F1xa=51.84x0.28=14.5KN/M柱模横楞集中力P仁q.1x b=15.9 x 0.4=6.36KNP2=q.2 xb=14.5x0.4=5.8KN注：q1用于强度验算，q2用于挠度验算2) 柱侧模抗弯强度验算Mmax=Km.q1.a2=0.10x 22.75 x 0.282=0.178KN.mW=1/6bh2=1/6x 1000x 128=54000m3m(T =Mnax/W=0.178 x