模板及支撑工程

1、模板工程施工方案一、工程概况本工程为迪庆州疾病预防控制中心业务用房建设项目。位于香格里拉市仁安路88号。本工程为五屋框架结构，基础为筏板基础。建筑高度18.15m,建筑面积为1579. 16m2o二、方案选用1、模板及支撑的选用原则要有足够刚度及稳定性，能承受新浇混凝土及模板的重 量及混凝土振捣时产生的侧压力以及施工中产生的荷载。2、模板：基础及主体结构工程梁、柱、墙等竖向结构均采用九夹板木模板，厚12mm, u12或u14高强丝杆加固（有防水要求的设止水环）；楼板采用九夹板木模板，厚 12mm,主体框架配三层楼的模板及支撑。墙板九夹板木模板外侧采用50 X 100mm木枯 作背桁。3、支撑系

2、统：采用扣件式钢管脚手架。三、施工准备1、作好模板的定位基准工作。进行控制线和位置线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的墙轴线，并以该轴线为 起点，引出每条轴线，模板放线时，应先清理现场，然后根据施工图，用墨线弹出墙模 板的内外边线和控制线，以便模板的安装和校正。2、作好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高根据模板实际标高的要求，直 接引测到模板排放位置。3、进行安装面的找平：为防止模板底部漏浆，采用与碇等级相同的水泥砂浆找平 或泡沫塑料找平。4、设置模板定位基准：采用短钢筋定位，即根据构件断面尺寸，切割一定长度短 钢筋，点焊在主筋上，保证钢筋与模板位置的准确。5、模板工程检查重点检查其刚度、垂

3、直度、平整度，特别注意外围墙模，电梯 井、楼梯间等处模板位置的正确性。四、模板安装1、挡墙模板及支撑1. 1方法如下图所示碇浇筑平台安全栏杆高1200 mmo模板至内地坪挡墙模板支撑示意图止水对拉螺栓纵横问趾 500施工缝H+300 C15栓垫100厚架管支撐 殛K膨胀止水条址木板240砖护边2挡墙施工技术措施：1.2.1水平施工缝采用遇水膨胀止水条，竖向施工缝采用LB钢板遇水膨胀橡胶腻 子止水带玫缝材料，居中安装。1.2.2对拉螺栓施工方法：挡墙防水设计要求为抗渗混凝土，模板加固采用M12或M14止水对拉螺栓，采用 M12止水对拉螺栓时，间距横竖向每500mm 一个。如采用M14止水对拉螺栓

4、时，间距 横竖向每600mm个。1.2.3止水对拉螺栓加工及安装如下图所示:1.2.4 一般对拉螺栓加工及安装方法设计柱、墙厚一般对拉螺栓加工安装图3、柱 墙模板（本工程）3.1柱墙模板：采用18厚九夹板3.1施工顺序：单片预组合模板组拼并检查一-第一片安装就位，设临时支撑一-邻侧单片模板安装就位（穿对拉螺栓），两片模板呈形用连接元钉、立+立设临时支撑L复检模板位移、垂直度和对角线并校正无T由-I而上安装柱箍一k全检查安装质量一-模*匸+3.1.2柱模安装的注意事项：柱模与梁模连接处，要作到接槎吻合与方正，以梁底 标高为准，梁柱模板分两次支设时，在柱子达到拆模强度，最上一段柱模先保留不拆， 以

5、便于梁模连接时，接槎吻合与方正。3.1.3模板接缝宽度不大于0. 8 1.0mm，模板表面清理干净并采取防粘结的措 施，粘浆及漏刷累计面积不大于400mn?。3. 2墙模板安装方法3. 2.1在组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂 直。相邻模板边肋用元钉连接，肋间距不得大于300mmo钢钢管楞与模板肋采用木方 或钢管用对 拉螺栓紧固，其间距不大于600mmo600 600600 6004）48X3.6钢管横一 :楞005AO6 AKHOe 14对拉螺栓纵横间距W 600330330 330柱墙模板立面支撑布置示50X100木桁竖鶴擁巨W 330330殓顶撑纵横间距W

6、 1000(P48X3.5双钢管TT也緩装方法示議1曲竖楞林 意图M12对拉螺栓PVC套管及顶撑纵横 间距W 500-6004. 3矩形柱模板施工方 法目可匕头 5目可*匝矩形柱模板安装立面示意 图4. 3. 1挡墙护壁柱支模方法示意图如下M14对拉螺栓 500-600带止水环18犀九火板50 X 100木榜6002（）48钢管箍 500600=55护壁柱支模方法示意图4. 3. 2支模断面W 900示意图 如下：18厚九夹板2（b48钢背篩500-600 道根 M14对拉螺栓 500-600 （5 PC 管）/ 边柱支模断面W900示意图4. 3.3支模断面900示意图如下:2根M14对拉螺

7、栓 500-600 （套PVC 管）2 0 48钢管箍 500-600 道18厚九夹板1400- 02*48钢管箍 500600 18厚九夹顶撑1/ 1/或四角采用双卡扣紧边柱支模断面示意图三4. 3.4外墙中柱支模断面示意图如下:1-2根M14对拉螺栓 500-600 （套 PVC100-400 1400-800100外墙中柱支模断面示意图四4. 3. 5外墙中柱支模断面示意图如下:外墙角柱支模断面示意图五5、现浇梁板模板施工5. 1施工顺序：复核梁底标高T校正轴线位置T搭设梁模支架T检查预组拼底、侧模尺寸，对角 线平直度拼缝kJ模吊装就位固定侧模吊装就位并与底模连接（三 由田700的梁中部

8、设对拉栓4检查梁模接口平卡梁口卡固定斜撑入上层工序施工。复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架，在支架上铺放上梁底模，并使其就位，用扣件与支架连接固定，每根梁底模视其长短固定不少于三点。再分别吊两侧单片预组拼模板与底模拼接，并设斜撑固定，然后按设计要求起拱，在复查梁板位置标 高尺寸无误后，再进行下道工序。梁墙节点，主梁和次梁节点采用木模板。 起拱应在侧模内外钢楞连接前，进行起拱后，再连接侧模内钢楞，调直梁口达到平直。模板支杆纵横方向的水平杆间距为1.0m1.50m,用铸铁十字扣件 与支杆连接牢固，支杆间距为0.7m0.8m,支架搭设要求立杆垂直，纵横成行, 扣件拧紧适度。当梁、板

9、净跨度大于4.0m时模板应起拱，起拱值为跨度的0.25 %,悬挑梁当L$2m时起拱0.3%5. 2梁、板模板及支撑安装方法梁高鼻700设e 12螺栓脚手架横管梁支撑立管排距1000 垫木板板梁支撑立 纵横距W53现浇楼板模板板，模板采用18mm厚覆膜胶合侧模上口顶紧固牢，竹胶板用40 X 60mm矩形钢管作搁栅, 端将梁间距 200,其两铺设好后，面贴拼缝材料及密封 胶进行嵌补。边柱梁板7头接尺定 K接0442 尺定6、现浇楼梯模板楼梯梁模板采用木模，钢管支撑固定。楼梯板模板采用12mm厚覆膜胶合板，用 100X 50木桁作搁栅，间距 200,其两端将梁侧模上口顶紧固牢，竹胶板铺设好后， 应检

10、查板面标高，平整度，以及拼缝宽度，必要时可采用拼缝材料，用密封胶进行嵌 补。楼梯间梯段底模采用竹胶板，侧模根据梯踏步的宽 高尺寸加工成木制（钢制）定 型模具。支架采用钢管支撑架搭设，严格控制梯段的上下口标高，保证各梯踏步的高、 宽尺寸准确。为了保证电梯井内壁，无穿裙子现象，7、筒体模板施工本工程电梯筒井为剪力墙结构，其模板采用木模板12mm厚九夹板与钢管背杆拼装 而成，放线后，采用钢筋将墙转角点及直段中间部分做上“撑铁”，其作用为 墙模拼装后直接靠在“撑铁”上，“撑铁”的端线即为墙边线，这样做保证了墙模下部 正确定位，施工时，墙筋扎完后，依照图示尺寸选用木模板与钢管组合拼装而成，竖向 钢管 5

11、00mm -道，横向背双钢管 600mm -道，然后上0M2对拉螺栓，加钢管支 撑，对拉螺栓纵横间距为600mmX 600mo m模板按设计尺寸进行拼装，拼装时要留足连接尺寸，对拉螺栓位置要正确，拼装要 平整，刚度要好。模板用人工就位，就位后要用钢管架稳定，模板就位连接后进行校正，上对拉螺 栓，模板校正用线锤两面吊正固定，上口拉通线校直，并用钢管锁口稳固。0 12对拉螺栓 500套b.在上层内筒模支模前，利用支架横杆和通长木桁将过渡模板支承牢固，然后搭设 上层内筒模板。电梯井道内设提升式操作灯笼架，先在井壁楼层板下口预留四个孔洞，再用两根钢 管水平平行穿入预留孔中，然后再在上面搭操作用的灯笼架

12、，灯笼架每两层搭一次，下 面的 灯笼架施工后即可拆除。8、预留孔洞模板施工中应做好穿墙 预留孔道 预埋件等施工工作。预留孔洞模板应根据孔洞大 小、形状和位置选择适当的方法。圆孔可采用塑料管或钢管，方孔可采用薄铁皮做成， 其孔模可不拆除。除楼板的孔模将一端固定在底模上外，大部分结构中的预留孔洞模应 与两侧模板固定。孔模固定方式一般采用井字架卡紧法和支撑固定两种方法。7. 2不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击，木愣分类堆放，不得随意切断和 锯 割。7. 3根据图纸精心排版，每块板、每根梁尽量少拼缝。7. 4安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。7. 5模板拆除扣件不得乱丢

13、，边拆边进袋。7.6拆除模板按标示调运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、 修理、刷脱模剂，标示不清的模板应重新标示，做到精心保养，以延长使用期限。八、成品保护8. 1上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。8. 2为防止破坏模板成品工序必须做到，不得冲击已支好模板、支撑；不准在模板上 任意拖拉钢筋，在支好顶板模上焊接钢筋或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其他阻燃材 料，在支好顶板的模板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方做垫 进行。8. 3模板安装应轻起轻放，不能碰撞已完柱、墙等。以防止模板变形和损坏结构。8. 4模板安装时不得随意开孔洞。8. 5拆模

14、时，不得用大锤硬砸或硬撬或用力过猛。以免损伤结构和模板，拆下的模板 不得抛掷。8. 6拆下的模板要用时清除粘结的灰浆，如发现脱焊、胶边变形、配件损坏，应及时 修理。拆下零碎星配件要用箱或袋收集。8. 7钢模板在使用过程中要加强管理。按规格分类堆放，及时刷防锈漆。九、安全 环保文明施工9. 1施工人员进入现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须系牢安全带。9.21作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须系挂在身上。9. 3安装与拆模时，搭脚手板必须牢固。9. 4遇有大风大雨天气，应停止室外高空作业。9. 5拆模时不能用吊车硬拉模板。9. 6支模前必须搭好相关的脚手架。9.7拆除顶板模板前，必须划

15、定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，并派人看守。已拆除模板起吊前认真检查螺栓 是否拆完，是否有挂钩地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱钩现象。9. 8木工正确操作各种机械设备，遵守操作规程。9. 9用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。9. 10夜间22：006： 00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进制定的垃圾站，做到模板工程、加工工完场清。9门模板在拆装过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员必 须系好安全带。9. 12模板上口必须安设牢固的施工平台，便于

16、工人操作 绑扎钢筋和浇筑碇。9. 13垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。9. 14墙柱拆除后，及时用气焊割掉预埋的钢筋(须保留的除外),消除安全隐患。附：主要框架梁计算书工程说明：建筑设计概况 本工程为迪庆州食品药品检验所食品安全检(监)测能力建设项23m,建筑面积目。位于香格里拉市昌都路10号。本工程为四屋框架结构，基础为有梁式条形基础。建筑高度为 2418m20高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) v混凝土结构设计规范GB50010-2002 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结 构设计规范(GB 50017-2

17、003)等规范编制。梁段：KL一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m) :0.40 ；梁截面高度D(m) :1.00 ；混凝土板厚度(mm) 7 60.00 ；立杆沿梁跨度方向间距La (m) :0. 90 ；立杆上端 伸出至模板支撑点长度a(m) :0. 10 ；立杆步距h(m) :1.50 ；板底承重立杆横向间距或排距Lb (m):1.00 ；梁支撑架 搭设高度H(m)： 4. 00 ；梁两侧立杆间距(m) :0. 60 ；承重架支撑形式：梁底 支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1 ;采用的钢管类型为0)48X3.5 ；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养

18、情况，取扣件抗滑承载力折减 系数：0.80 ；2. 荷载参数模板自重(kN/m2) : 0. 35 ；钢筋自重(kN/m3) : 1.50 ；施工均布荷载标准值(kN/m2) :2.5 ；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0 ；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0 ；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 ；3. 材料参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)： 9000. 0 ；木材抗弯强度设计 值fm(N/mm2) ： 13. 0 ；木材抗剪强度设计值fv (N/mm2) ： 1.4 ；面板类型：胶 合面板；面板弹性模量E(N/mm2)： 9500. 0 ；面板

19、抗弯强度设计值fm (N/mm2) :13. 0 ；4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度b (mm) :50.0 ；梁底方木截面高度h (mm) :100.0 ；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)： 18.0 ；5. 梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ,主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm, 220mm,210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；穿梁螺栓直径(mm)： M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5 ;主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm,高度80mm；次楞合并根数：2；二 梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧

20、压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中Y 混凝土的重力密度，取24. OOOkN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/ (T+15)计算，得 5. 714h ；T 混凝土的入模温度，取20. 000 C；V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；Pi外加剂影响修正系数,取1.200 ；B厂-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150 o根据以上两个公式计算的新浇筑 混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50. 994 kN/m 2、18. 000 kN/m 2,

21、取较小值18.000 kN/m 2作为本工 程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验 算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧 压力。面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，W 面板的净截面抵抗矩，W二100X2.1 X2. 1/6=73. 5cm 3；M -面板的最大弯距（Nmm； ） a -面板的弯曲应力计算值（N/mm2）f面板的抗弯强度设计值（N/mm?）；按以下公式计算面板跨中弯矩：其 中，q 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q 1二12 XlXl8X0.9=1

22、9.44kN/m ；倾倒混凝土侧压力设计值：q F 1.4 XlX2X0.9=2.52kN/m ；q 二 q i+q2= 19.440+2.520 二 21.960 kN/m ；计算跨度（内楞间距）：丨二350mm ；面板的最大弯距M二0. 125 X21.96X3502二3.36 X1O5Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：a = 3 . 36 X105 / 7. 35 X104=4. 575N/mm2；面板的抗 弯强度设计值：阡二13N/mm 2;面板的受弯应力计算值a =4. 575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f = 3N/mm 2,满足要求！2. 挠度验算q作用在模板上的侧

23、压力线荷载标准值：q=21.96N/mm ；I 计算跨度（内楞间距）：I二350mm ；E面板材质的弹性模量：E = 9500N/mm 2 ；I 面板的截面惯性矩：I = 100 X1.8 X1.8 X 1.8/12=48. 6cm 4；面板的最大挠度计算值：v= 5X21.96X350/ （384 X9500X4. 86X105）= 0.929 mm；面板的最大容许挠度值：v二I/250 =350/250二1.4mm ；面板的最 大挠度计算值v二0.929mm小于面板的最大容许挠度值v二1.4mm,满足要求！四梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷

24、载作用下的三跨连续梁计 算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截 面抵抗矩W分别为：W 二 6X82X2/6 = 128cm 3；34I = 6 X 83X 2/12 = 512cm 4 ； 勺 *177177177内楞计算简图(1) .内楞强度验算强度验算计算公式如下：M -内楞的最大弯距其中，O -内楞弯曲应力计算值(N/mm2)(N mm；)w -内楞的净截面抵抗矩；f内楞的强度设计值(N/mm2) o 按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2 X 18X0.9+1.4 X2X0.9) Xl=21.96kN/m；内楞计算

25、跨度(外楞间距)：I二177mm ；内楞的最大弯距：M二0.101 X21.96 X 176. 67 2二 6. 92 X104N mm；最 大支座力:R=1. 1 X 21.96X0. 177=8.455 kN ；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值a = 6.92 X 10V1.28 X105二0.541 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f二13N/mm 2；内楞最大受弯应力计算值a = 0. 541 N/mm 2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm 满足要求！2).内楞的挠度验算其中1计算跨度(外楞间距)：I二500mm ；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q二21.96 N

26、/mm；E 一 内楞的弹性模量：9000N/mm2 ；I 内楞的截面惯性矩：I = 5. 12 X 106mm4 ；内楞的最大挠度计算值：v= 0.677 X 21.96 X 5007（100X90 00 X 5. 12X106） = 0 . 202 mm；内楞的最大容许挠度值：v 二500/250二2mm ；内楞的最大挠度计算值v二0. 202mm小于内楞的最大容许挠度值v 二2mm，满 足要求！2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管4

27、8X3.5 ；外钢楞截面抵抗矩W = 10. 16cm 3；外钢楞截面惯性矩I = 24. 38cm 4；（1）外楞抗弯强度验算其中a -外楞受弯应力计算值（N/mm?）M -外楞的最大弯距（N mm；）W -外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值（N/mn?） o根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M二FXah.922 kN - m；其中，F=1/4XqXh=5.49, h为梁高为1m, a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞 的受弯应力计算值：a = 1.92 X106/1.02 X104 = 189. 124 N/mm 2；外楞的 抗弯强度设计值：阡二205N/mm 2；外楞的受弯应力

28、计算值a =189. 124N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值2f=205N/mm 满足要求！（2）.外楞的挠度验算v =其中E-外楞的弹性模量:206000N/mm2；F作用在外楞上的集中力标准值：F二5.49kN；I 计算跨度：I二500mm；I-外楞的截面惯性矩：l=243800mm4；外楞的最大挠度计算值：v=1.615X5490. 000X500. 00 7(100 X206000. 000X243800. 000) =0. 221mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0. 221 mm外楞的最大容许挠度值：v二 500/400=1.25mm ；外楞的最大挠度计算值v二0.221

29、mm小于外楞的最大容许挠度值v 二1.25mm,满 足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm?)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2 ；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm ；穿梁螺栓有效直径：9. 85 mm ；穿梁螺栓有 效面积：A= 76 mm 2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N二(1.2 X 18+1.4 X2) X0.5 X0.315 =3.843 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 X 76/1000 = 12.92 kN ；穿梁螺栓所 受的最大拉力N二3.843kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N = 2.9

30、2kN ,满足要求！六 梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的 间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振捣混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W二900 X18X18/6 二 4. 86 X 10mm3；I = 900X18X18X18/12 = 4. 37 X105mm4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中，O -梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M -计

31、算的最大弯矩(kNm)；I 计算跨度(梁底支撑间距)：I =133. 33mm ；q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设 计值：qi： 1.2 X (24. 00+1.50 ) X 0.90 X1.00 X 0.90=24. 79kN/m ； 模板结构自重 荷载：q2：1.2 X0. 35 X0. 90 X0. 90=0. 34kN/m ；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4 X2. 00 X0. 90 X 0.90=2. 27kN/m ；q = q1 + q2 + q3二24. 79+0. 34+2. 27=27. 39kN/m ；跨中弯矩计算公式如

32、下:RU 二 0. 10 X27. 394X0. 1332二0. 049kN m；a 二0.049 X 1074. 86 X 104=1.002N/mm2；梁底模面板计算应力a =1.002 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm 满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q 二(24. 0+1.50) X1.000+0. 35 ) X 0. 90二 23. 27KN/m ；I计算跨度(梁底支撑间距)：I =133. 33mm ；E面板的弹性模量：E二9500. ON/m

33、m 2 ；面板的最大允许挠度值：v = 33.33/250 = 0. 533mm ；面板的最大挠度计算值：v二0. 677X23. 265X133. 34/(100 X 9500X4. 37 X 105) =0. 012mm；面板的最大挠度计算值：v二0.012mm小于 面板的最大允许挠度值：v二133.3 / 250 二 0. 533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构 自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算 只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(k

34、N/m) : qi= (24+1.5) X 1 X 0. 133=3.4 kN/m ；(2) 模板的自重线荷载(kN/m) : q2 = 0. 35 X0. 133X (2X1+0. 4)/ 0. 4=0. 28 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到， 活荷载标准值 Pf (2.5+2) X0. 133=0.6 kN/m ；2. 方木的支撑力验算 静荷载设计值q二1.2 X3.4+1.2 X 0. 28=4. 416 kN/m ； 活荷载设计值 P = 1.4 X0. 6=0.84 kN/m ；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，

35、方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为:W二5 X 10X 10/6 二 83.33 cm 3；I二5 X10X10X10/12 二 416. 67 cm 4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q二4. 416+0.84=5.256 kN/m ；最大弯距 M 二0. 1ql 2二 0. 1 X5. 256X0. 18X0. 18= 0.017 kN. m ；最大应力(j= M / W = 0.017 X 10783333. 3 = 0. 204 N/mm 2；抗弯强度设计值f = 3N/mm 2；方木的最大应力计算值0. 204 N

36、/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：Wrbh其中最大剪力：V 二 0.6 X 5. 256 X0. 18 二 2.838 kN ；方木受剪应力计算值 i= 3 X2838. 24/(2 X50X100)二 0. 851 N/mm 2；方木抗剪强度设计值T =1.4 N/mm 2；方木的受剪应力计算值0.851 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.4 N/mm 2,满足要 方 木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 q 二 3. 400 + 0. 280 二 3. 680 kN/m0.6774100

37、 Z/v = /250方木最大挠度计算值v二0.677 X3. 68X1804 /(100X9000X416. 667X104) =0. 001 mm；方木的最大允许挠度v=0. 180 X 1000/250=0. 720 mm；方木的最大挠度计算值V二0. 001 mm小于 方木的最大允许挠度v二0.72 mm,满足要求！3. 支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m?)：q1 二(24. 000+1.500) X 1.000二 25. 500 kN/m 2；(2) 模板的自重(kN/m2):q2 二 0. 350 kN/m 2；(3

38、) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3= (2.500+2. 000)二4. 500 kN/m 2；2q = 1.2 X (25. 500 + 0. 350 )+ 1.4 X4. 500 二 37. 320 kN/m 2；梁底支撑根数为n ,梁底小横杆支撑间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传 递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n二2时：P= -_ = gab当n2时:计算简图（kN）变形图（mm）弯矩图（kNm）经过连续梁的计算得到：支座反力Ra二R B二0.333 kN ,中间支座最大反力Rmax二2. 173；最大弯矩Mmax=0.

39、065 kN.m ；最大挠度计算值V钏二0. 008 mm；最大应力 0=0.065X1075080=12.706 N/mm2；支撑抗弯设计强度f二205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值12. 706 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施 工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁 计算；集中力P二0. 333 KN.900900900支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)0.324支撑钢管计算变形图(mm)0.5060.

40、506Ti3 0.1730.666 0.66603130.3330.826 0.8260430 49301G0.1E0.1 s0.49$0 823 6268250o.B6c,6ea6ee0.173 LizJ0.5060.506支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩hU二0. 144 kNm ；最大变形Vmax= 0. 324 mm ；最大支座力二1.824 kN ；最大应力 o 二 0. 144 X106 /(5. 08 X103 )=28. 309 N/mm 2；支撑钢管的抗压强度设计值阡二205 N/mm 2；支撑钢管的最大应力计算值28. 309205N/mm 2小于支撑钢管的抗压强度设计值

41、N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax二0. 324m小m于900/150与10 mm,满足要求！2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连 续梁计算；集中力P二2.173 KN.PPPPPPPPPPPPPPPPJ I I 1 I I900900900支撐钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN - m)2.116支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax二0. 939 kNm ；最大变形 Vmax 二 2. 116 mm ；最大支座力 Rmax= 11.906 kN ；最大应力 o 二 0 . 939 X106 /(5 . 08X103 )

42、=184. 778 N/mm 2；支撑钢管的抗压强度设计值f二205 N/mm 2；支撑钢管 的最大应力计算值184. 778 N/mm 2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满 足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax二2.门6m小m于900/150与10 mm,满足要求！九、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页， 双扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双 扣件承载力取值为12.80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc

43、 -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支 座反力，根据前面计算结果得到R=11.906 kN ； R 12.80 kN,所以双 扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算：立杆的稳 定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N, =1.824 kN ；脚手架钢管的自重：怡二1.2 X0. 129 X4二0.62 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2 X (1.00/2+(0. 60-0.40)/2)X 0. 90 X0. 35=0. 227 kN ；楼板钢筋混凝土自重荷载N4=1.2 X (1.00/2+(0. 60-0.40)/2)X0. 90X0. 160 X(1.50+24. 00)=2. 644 kN ；N =1.824+0. 62+0. 227+2. 644=5. 314 kN ；u