地基处理强夯法

1、地基处理强夯法1 第九章第九章 强夯法（强夯法（ 强夯法和强夯置换法）强夯法和强夯置换法） 强夯法又称为动力固结法或动力压密法。这种方强夯法又称为动力固结法或动力压密法。这种方 法是将法是将100400kN的重锤（最重达的重锤（最重达2000kN），以），以 640m的落距落下给地基以冲击和振动的落距落下给地基以冲击和振动,从而达到提高从而达到提高 土的强度土的强度,降低其压缩性，改善土的振动液化条件降低其压缩性，改善土的振动液化条件,消除消除 湿陷性黄土的湿陷性等目的。湿陷性黄土的湿陷性等目的。 强夯法由法国强夯法由法国Menard技术公司于技术公司于1969年首创，当年首创，当 时，仅用于

2、加固砂土和碎石土地基，但随着施工方法时，仅用于加固砂土和碎石土地基，但随着施工方法 的改进，其应用范围已扩展到细粒土地基。的改进，其应用范围已扩展到细粒土地基。 地基处理强夯法2 由大量工程实践证明，强夯法适用于处理碎石由大量工程实践证明，强夯法适用于处理碎石 土、砂土、低饱和度的粉土与粘性土、湿陷性黄土、土、砂土、低饱和度的粉土与粘性土、湿陷性黄土、 杂填土和素填土等地基；杂填土和素填土等地基； 强夯置换法适用于高饱和度的粉土与软塑强夯置换法适用于高饱和度的粉土与软塑 流塑的流塑的 粘性土等地基上对变形控制要求不严的工程。粘性土等地基上对变形控制要求不严的工程。 强夯置换法在设计前必须通过现

3、场试验确定其适用性和处理强夯置换法在设计前必须通过现场试验确定其适用性和处理 效果。效果。 对高饱和度的粉土与粘性土地基，尤其是淤泥与淤对高饱和度的粉土与粘性土地基，尤其是淤泥与淤 泥质土，处理效果较差，使用要慎重。若在夯坑内泥质土，处理效果较差，使用要慎重。若在夯坑内 回填块石、碎石或其它粗粒材料进行强夯置换时，回填块石、碎石或其它粗粒材料进行强夯置换时， 应根据现场试验确定其适用性。应根据现场试验确定其适用性。 地基处理强夯法3 强夯和强夯置换施工前，应在施工现场强夯和强夯置换施工前，应在施工现场 有代表性的场地上选取一个或几个试验有代表性的场地上选取一个或几个试验 区，进行试夯或试验性施

4、工。试验区数区，进行试夯或试验性施工。试验区数 量应根据建筑场地复杂程度、建筑规模量应根据建筑场地复杂程度、建筑规模 及建筑类型确定。及建筑类型确定。 由于强夯法施工方法简单、快速经济、由于强夯法施工方法简单、快速经济、 目前被广泛地应用于工业与民用建筑、目前被广泛地应用于工业与民用建筑、 仓库、油罐、贮仓、公路和铁路路基、仓库、油罐、贮仓、公路和铁路路基、 飞机场跑道及码头等工程。飞机场跑道及码头等工程。 地基处理强夯法4 9.1 强夯加固机理强夯加固机理 强夯法虽然在工程中得到广泛应用，但由于其强夯法虽然在工程中得到广泛应用，但由于其 加固机理比较复杂，至今还没有一套成熟的理论和加固机理比

5、较复杂，至今还没有一套成熟的理论和 设计计算方法。根据工程实际实践和试验研究成果，设计计算方法。根据工程实际实践和试验研究成果， 对不同的土质条件和施工工艺，其加固机理有所不对不同的土质条件和施工工艺，其加固机理有所不 同。目前，强夯法加固机理概括起来有三个方面，同。目前，强夯法加固机理概括起来有三个方面， 即动力固结、动力夯实和动力置换。即动力固结、动力夯实和动力置换。 一、动力固结一、动力固结 Menard根据饱和土经强夯后瞬时沉降数十厘米这一根据饱和土经强夯后瞬时沉降数十厘米这一 事实，对传统的固结理论提出不同看法，认为饱和事实，对传统的固结理论提出不同看法，认为饱和 土是可压缩的，并提

6、出了一个新的动力固结模型。土是可压缩的，并提出了一个新的动力固结模型。 图图9.1-1为静力固结理论与动力固结理论的模型对比为静力固结理论与动力固结理论的模型对比 图，表图，表9.1-1为两种模型对比表。为两种模型对比表。 地基处理强夯法5 地基处理强夯法6 地基处理强夯法7 动力固结理论可概括为以下几方面：动力固结理论可概括为以下几方面： （一）饱和土的压缩性（一）饱和土的压缩性 传统的固结理论以孔隙水的排出是饱和细颗粒土出现传统的固结理论以孔隙水的排出是饱和细颗粒土出现 沉降的前提为条件。但在进行强夯施工时，在瞬时荷载作沉降的前提为条件。但在进行强夯施工时，在瞬时荷载作 用下，孔隙水不能迅

7、速排出，显然这就无法解释强夯时立用下，孔隙水不能迅速排出，显然这就无法解释强夯时立 即发生沉降这一现象。即发生沉降这一现象。 Menard以为，由于土中有机物的分解，第四纪土中以为，由于土中有机物的分解，第四纪土中 大多数都含有微气泡形式出现的气体，其含气量大约在大多数都含有微气泡形式出现的气体，其含气量大约在 1%4%，强夯时，气体压缩，孔隙水压力增大，随后气，强夯时，气体压缩，孔隙水压力增大，随后气 体有所膨胀，孔隙水排出，液相、气相体积减少，即饱和体有所膨胀，孔隙水排出，液相、气相体积减少，即饱和 土具有可压缩性。根据试验，每夯击一遍，气体体积可减土具有可压缩性。根据试验，每夯击一遍，气

8、体体积可减 少少40%。 强夯时，含气孔隙水不能消散而具有滞后现象，气相强夯时，含气孔隙水不能消散而具有滞后现象，气相 体积不能立即膨胀，这一现象由动力固结模型中活塞与筒体积不能立即膨胀，这一现象由动力固结模型中活塞与筒 体间存在摩擦来模拟。体间存在摩擦来模拟。 地基处理强夯法8 （二）局部液化（二）局部液化 强夯时，土体被压缩，夯击能越大，沉降越大，强夯时，土体被压缩，夯击能越大，沉降越大， 孔隙水压力也不断增加，当孔隙水压力达到上覆土孔隙水压力也不断增加，当孔隙水压力达到上覆土 压力时，土体产生液化，这时土中吸着水变为自由压力时，土体产生液化，这时土中吸着水变为自由 水，土的强度下降到最小

9、值（见图水，土的强度下降到最小值（见图9.1-2），即土体），即土体 的压缩模量是可变的，在动力固结模型中以可变弹的压缩模量是可变的，在动力固结模型中以可变弹 簧刚度来模拟。簧刚度来模拟。 在图在图9.1-2中，与液化压力相对应的能量为中，与液化压力相对应的能量为“饱饱 和能和能”，一旦达到，一旦达到“饱和能饱和能”，再继续施加能量，再继续施加能量， 不仅毫无效果，还起重塑破坏作用。不仅毫无效果，还起重塑破坏作用。 地基处理强夯法9 地基处理强夯法10 （三）渗透性变化（三）渗透性变化 在强夯的冲击能量作用下，当土中的超孔在强夯的冲击能量作用下，当土中的超孔 隙水压力大于土颗粒间的侧向压力时，

10、土颗粒隙水压力大于土颗粒间的侧向压力时，土颗粒 间会出现裂隙并形成树枝状排水通路，使土的间会出现裂隙并形成树枝状排水通路，使土的 渗透性变好，孔隙水能顺利排出。图渗透性变好，孔隙水能顺利排出。图9.1-3为土为土 的渗透系数与液化度关系曲线。的渗透系数与液化度关系曲线。 当液化度小于临界液化度当液化度小于临界液化度ai时，渗透系数成时，渗透系数成 比例增长，当液化度超过比例增长，当液化度超过ai时，渗透系数骤增，时，渗透系数骤增， 夯坑周围出现冒气冒水现象。随着孔隙水压力夯坑周围出现冒气冒水现象。随着孔隙水压力 消散，土颗粒重新组合，此时土中液体又恢复消散，土颗粒重新组合，此时土中液体又恢复

11、到正常状态。到正常状态。 夯击前后土的渗透性的变化，可用一个孔夯击前后土的渗透性的变化，可用一个孔 径可变的排水孔进行模拟。径可变的排水孔进行模拟。 地基处理强夯法11 地基处理强夯法12 （四）触变恢复（四）触变恢复 土体在夯击能量作用下，结构被破坏，当出现液土体在夯击能量作用下，结构被破坏，当出现液 化时，抗剪强度几乎为零，但随着时间的推移，土的化时，抗剪强度几乎为零，但随着时间的推移，土的 结构逐渐增长，这一过程称为触变恢复，也称为时效。结构逐渐增长，这一过程称为触变恢复，也称为时效。 饱和土随强度的变化见图饱和土随强度的变化见图9.1-4。 地基土强度增长规律与土体中孔隙水压力有关。由

12、地基土强度增长规律与土体中孔隙水压力有关。由 图图9.1-4，液化度为，液化度为100%时，土的强度降到零；但随着时，土的强度降到零；但随着 孔隙水的消散，土的强度逐渐增长，存在一个触变恢孔隙水的消散，土的强度逐渐增长，存在一个触变恢 复阶段，这一阶段能持续几个月，据实测资料，夯击复阶段，这一阶段能持续几个月，据实测资料，夯击6 个月后所测得的强度比一个月所测得的强度增长个月后所测得的强度比一个月所测得的强度增长 20%30%，而变形模量增长，而变形模量增长30%80%。 地基处理强夯法13 地基处理强夯法14 二、动力夯实二、动力夯实 强夯加固多孔隙颗粒、非饱和土是基于动力夯强夯加固多孔隙颗

13、粒、非饱和土是基于动力夯 实的机理。夯锤夯击地面的冲击能量是以振动波的实的机理。夯锤夯击地面的冲击能量是以振动波的 形式在地基中传播，其中对地基加固起作用的主要形式在地基中传播，其中对地基加固起作用的主要 是纵波和横波。纵波使土体受拉、压作用，使孔隙是纵波和横波。纵波使土体受拉、压作用，使孔隙 水压力增加，导致土骨架解体；横波使解体的土颗水压力增加，导致土骨架解体；横波使解体的土颗 粒处于更密实的状态。因此，土体在冲击能量作用粒处于更密实的状态。因此，土体在冲击能量作用 下，被挤密压实，强度提高，压缩性降低。下，被挤密压实，强度提高，压缩性降低。 根据工程实践，非饱和土夯击一遍后，夯坑可根据工

14、程实践，非饱和土夯击一遍后，夯坑可 达达0.61.0m深，坑底形成一层厚度为夯坑直径深，坑底形成一层厚度为夯坑直径 1.01.5倍的硬壳层，承载力可提高倍的硬壳层，承载力可提高23倍。倍。 地基处理强夯法15 三、动力置换三、动力置换 动力置换是指在冲击能量作用下，强行将砂、碎石等挤动力置换是指在冲击能量作用下，强行将砂、碎石等挤 填到饱和软土层中，置换饱和软土，形成密实的砂、石层或填到饱和软土层中，置换饱和软土，形成密实的砂、石层或 桩柱。桩柱。 目前，动力置换有目前，动力置换有3种形式：种形式： （1）动力置换砂柱：当地基表层为适当厚度的砂覆盖层，）动力置换砂柱：当地基表层为适当厚度的砂覆

15、盖层， 其下卧层为高压缩性淤泥质软土时，采用较低的夯击能将表其下卧层为高压缩性淤泥质软土时，采用较低的夯击能将表 层砂夯挤入软土层中，形成一根根砂柱。层砂夯挤入软土层中，形成一根根砂柱。 （2）动力置换碎石桩：先在软土表面堆铺一层碎石料，利用）动力置换碎石桩：先在软土表面堆铺一层碎石料，利用 夯锤夯击成孔，向夯坑中填料后再夯击，直至夯实成桩。夯锤夯击成孔，向夯坑中填料后再夯击，直至夯实成桩。 （3）动力置换挤淤：在厚度不是很大的淤泥质软土层上抛填）动力置换挤淤：在厚度不是很大的淤泥质软土层上抛填 石块，利用抛石自重和夯锤冲击力使块石沉到持力硬土层，石块，利用抛石自重和夯锤冲击力使块石沉到持力硬

16、土层， 将大部分淤泥挤走，少量留在石缝中，利用块石之间的相互将大部分淤泥挤走，少量留在石缝中，利用块石之间的相互 接触，提高地基的承载能力。接触，提高地基的承载能力。 地基处理强夯法16 9.2 强夯法设计计算强夯法设计计算 一、强夯参数选择一、强夯参数选择 （一）有效加固深度（一）有效加固深度 强夯法的有效加固深度是指起夯面以强夯法的有效加固深度是指起夯面以 下，经强夯加固后，土的物理力学指标已下，经强夯加固后，土的物理力学指标已 达到或超过设计值的深度。其判别标准可达到或超过设计值的深度。其判别标准可 参考表参考表9.2-1。 强夯法的有效加固深度应根据现场试强夯法的有效加固深度应根据现场

17、试 夯或当地经验确定，在缺少资料或经验时夯或当地经验确定，在缺少资料或经验时 可按表可按表9.2-2预估。预估。 地基处理强夯法17 表表 9.2-1 加固深度判别标准加固深度判别标准 土层 加固深度判别标准 软土 一般要求 fk150kPa ps500kPa 一般粘性土 fk160kPa ps500kPa 饱 和 砂 土 和 粉 土 建筑抗震设计规范GBJ11-89 标准 NNcr Ncr=N00.9+0.1（ds-dw） c 3 式中：N实测标贯值； ds饱和砂土或粉土标贯点所处深度（m） ； dw地下水位埋深（m） ； Ncr液化判别标准入锤击数临界值； N0液化判别标准贯入锤击数基准值

18、，对粉砂和粉土，设计烈度 为 70 时分别为 7 和 6；80 时分别为 8 和 7， ；90 时分别为 9 和 8。 c粘粒含量百分率。当c3 时，取c=3，c12 时，取c=12。 fk=150kPa; N=1015; ps=500010000kPa 黄土及新近堆 积黄土 s0.015 c0.87 d15kN/m3; 垫层时c =0.93 表中：c静力触探试验比贯入阻力（kPa）; s湿陷系数；c压实系数； 地基处理强夯法18 地基处理强夯法19 另外，也可按修正后的 Menard 公式进行预估： H=a 10 hM (9.2-1) 式中：H加固深度（m） ；M锤重（kN） ；h落距（m）

19、 ；a 小于 1 的修正系数，变动范围为 0.350.8，饱和软土取 0.450.5，一般粘 性土取 0.5，砂性土取 0.7，填土取 0.60.8，黄土取 0.350.5。 地基处理强夯法20 （二）每次夯点的夯击次数（二）每次夯点的夯击次数 夯点的夯击次数，应按现场试夯得到的夯击夯点的夯击次数，应按现场试夯得到的夯击 次数和夯沉量关系曲线确定，并应同时满足次数和夯沉量关系曲线确定，并应同时满足 下列条件：下列条件：1 最后两击的平均夯沉量不宜大于最后两击的平均夯沉量不宜大于 下列数值：当单击夯击能小于下列数值：当单击夯击能小于 4000kNm时为时为 50mm；当单击夯击能为；当单击夯击能

20、为 4000 6000kNm时时 为为 100mm；当单击夯击能大于；当单击夯击能大于 6000kNm时时 为为200mm；2 夯坑周围地面不应发生过大的夯坑周围地面不应发生过大的 隆起；隆起；3 不因夯坑过深而发生提锤困难。不因夯坑过深而发生提锤困难。 地基处理强夯法21 （三）夯击遍数（三）夯击遍数 夯击遍数应根据地基土的性质确定，可夯击遍数应根据地基土的性质确定，可 采用点夯采用点夯 2 3遍，对于渗透性较差的细遍，对于渗透性较差的细 颗粒土，必要时夯击遍数可适当增加。颗粒土，必要时夯击遍数可适当增加。 最后再以低能量满夯最后再以低能量满夯 2遍，满夯可采用轻遍，满夯可采用轻 锤或低落距

21、锤多次夯击，锤印搭接。锤或低落距锤多次夯击，锤印搭接。 地基处理强夯法22 （四）两遍夯击之间的时间间隔（四）两遍夯击之间的时间间隔 两遍夯击之间应有一定的时间间隔，间两遍夯击之间应有一定的时间间隔，间 隔时间取决于土中超静孔隙水压力的消隔时间取决于土中超静孔隙水压力的消 散时间。当缺少实测资料时，可根据地散时间。当缺少实测资料时，可根据地 基土的渗透性确定，对于渗透性较差的基土的渗透性确定，对于渗透性较差的 粘性土地基，间隔时间不应少于粘性土地基，间隔时间不应少于 3 4周；周； 对于渗透性好的地基可连续夯击。对于渗透性好的地基可连续夯击。 地基处理强夯法23 （五）夯击点位置（五）夯击点位

22、置 夯击点位置可根据基底平面形状，采用等夯击点位置可根据基底平面形状，采用等 边三角形、等腰三角形或正方形布置。第边三角形、等腰三角形或正方形布置。第 一遍夯击点间距可取夯锤直径的一遍夯击点间距可取夯锤直径的 2. 5 3. 5 倍，第二遍夯击点位于第一遍夯击点之间。倍，第二遍夯击点位于第一遍夯击点之间。 以后各遍夯击点间距可适当减小。对处理以后各遍夯击点间距可适当减小。对处理 深度较深或单击夯击能较大的工程，第一深度较深或单击夯击能较大的工程，第一 遍夯击点间距宜适当增大。遍夯击点间距宜适当增大。 地基处理强夯法24 (六）强夯处理范围六）强夯处理范围 强夯处理范围应大于建筑物基础范围，强夯

23、处理范围应大于建筑物基础范围， 每边超出基础外缘的宽度宜为基底下设每边超出基础外缘的宽度宜为基底下设 计处理深度的计处理深度的 1/2至至 2/3，并不宜小于，并不宜小于 3m。 地基处理强夯法25 （七）现场试夯（七）现场试夯 根据初步确定的强夯参数，提出强夯试根据初步确定的强夯参数，提出强夯试 验方案，进行现场试夯。应根据不同土验方案，进行现场试夯。应根据不同土 质条件待试夯结束一至数周后，对试夯质条件待试夯结束一至数周后，对试夯 场地进行检测，并与夯前测试数据进行场地进行检测，并与夯前测试数据进行 对比，检验强夯效果，确定工程采用的对比，检验强夯效果，确定工程采用的 各项强夯参数。各项强

24、夯参数。 地基处理强夯法26 （八）强夯地基承载力特征值（八）强夯地基承载力特征值 强夯地基承载力特征值应通过现场载荷试验强夯地基承载力特征值应通过现场载荷试验 确定，初步设计时也可根据夯后原位测试和确定，初步设计时也可根据夯后原位测试和 土工试验指标按现行国家标准土工试验指标按现行国家标准 建筑地基基建筑地基基 础设计规范础设计规范GB50007有关规定确定。有关规定确定。 （九）强夯变形计算（九）强夯变形计算 强夯地基变形计算应符合现行国家标准强夯地基变形计算应符合现行国家标准 建建 筑地基基础设计规范筑地基基础设计规范GB50007有关规定。有关规定。 夯后有效加固深度内土层的压缩模量应

25、通过夯后有效加固深度内土层的压缩模量应通过 原位测试或土工试验确定。原位测试或土工试验确定。 地基处理强夯法27 地基处理强夯法28 地基处理强夯法29 地基处理强夯法30 二、施工方案的制定二、施工方案的制定 （一）应取得的资料（一）应取得的资料 (1) 场地地层分布、土层的均匀性及承载能力；场地地层分布、土层的均匀性及承载能力； (2) 土的物理力学性质、地下水类型及埋藏条件；土的物理力学性质、地下水类型及埋藏条件； 场地周围建筑物的情况，离场地的距离以及场地内各种地场地周围建筑物的情况，离场地的距离以及场地内各种地 下管线的位置和标高。下管线的位置和标高。 (3) 场地周围建筑物的情况，

26、离场地的距离以及场地内场地周围建筑物的情况，离场地的距离以及场地内 各种地下管线的位置和标高。各种地下管线的位置和标高。 地基处理强夯法31 （二）拟定初步施工方案（二）拟定初步施工方案 （1） 根据加固目的，土质情况及建筑物的变形要求，确定处理深度。由处理 深度根据表 9.2-2 或下式估算单击夯击能 E： E=mh=10)( 2 a H (9.2-2) （2） 夯锤与落距的选择： 锤重与落距：对于某一单击夯击能，夯锤在接触土体瞬间冲量的大小是影 响土体压缩变形的关键因素，冲量越大，加固效果越好。 自由落体冲量公式为： F=m gh2 (9.2-3) 地基处理强夯法32 式中：F夯锤着地时的

27、冲量；g重力加速度；m夯 锤质量；h落距。将 hE/m 代入上式得： F= gME/2 (9.2-4) 即：夯锤越重，冲量越大，加固效果越好。根据有关单位在湿 陷性黄土地基上进行的对比试验表明，20t 锤 5m 落距比 10t 锤 10m 落距加固效果要好，见表 9.2-3。 表表 9.2-3 重锤低落距与轻锤高落距加固效果对比重锤低落距与轻锤高落距加固效果对比 锤重 （t） 落距（m） 干密度平 均值 （g/cm3） 孔隙比 平均值 （%） 压缩量 Es1-2 平均值 （MPa） 湿陷系数 205 1.657 66.8 13.38 0.0032 1010 1.584 72.0 12.3 0.

28、0041 改善幅度 4.6% 7.2% 8.8% 22% 地基处理强夯法33 但锤重越大，对起吊设备要求越高，一般国内常但锤重越大，对起吊设备要求越高，一般国内常 用的夯锤有用的夯锤有8t、10t、12 t、16 t、20 t、25 t几种，落距几种，落距 为为820m。因此，在起吊设备能力范围内可选质量大。因此，在起吊设备能力范围内可选质量大 的锤。的锤。 2）夯锤的选择）夯锤的选择 夯锤的材料可采用铸钢，也可采用钢板壳内填混夯锤的材料可采用铸钢，也可采用钢板壳内填混 凝土。凝土。 夯锤的形状有方柱体和圆台状等，常用的锤体结夯锤的形状有方柱体和圆台状等，常用的锤体结 构见图构见图9.2-4。

29、根据实践，一般锥底锤、球底锤的加固。根据实践，一般锥底锤、球底锤的加固 效果较好，适用于加固较深层土体，而平底锤适用于效果较好，适用于加固较深层土体，而平底锤适用于 浅层及表层地基加固。浅层及表层地基加固。 地基处理强夯法34 夯锤的底面积对加固效果也有直接的影夯锤的底面积对加固效果也有直接的影 响，对同样的锤重，当锤底面积太小时，响，对同样的锤重，当锤底面积太小时， 静压力就大，夯锤对地基土的作用以冲静压力就大，夯锤对地基土的作用以冲 切力为主；若锤底面积过大，静压力就切力为主；若锤底面积过大，静压力就 太小，达不到加固效果。锤底面积应按太小，达不到加固效果。锤底面积应按 土的性质确定，一般

30、锤底静压力可取土的性质确定，一般锤底静压力可取 2540kPa，对饱和细颗粒土宜取较小值。，对饱和细颗粒土宜取较小值。 对砂土，锤底面积一般为对砂土，锤底面积一般为24M2，对粘性，对粘性 土一般为土一般为34m2，淤泥质土可取，淤泥质土可取46m2。 地基处理强夯法35 地基处理强夯法36 （3）初步确定夯击点间距、布置方式及夯击次数、夯）初步确定夯击点间距、布置方式及夯击次数、夯 击遍数等。击遍数等。 （4）根据初步确定的强夯参数，提出一组或几组试验）根据初步确定的强夯参数，提出一组或几组试验 方案，并根据实际情况，确定机具类型和数量。方案，并根据实际情况，确定机具类型和数量。 （三）试夯

31、（三）试夯 （1）在施工场地选取一个或几个地质条件有代表性的）在施工场地选取一个或几个地质条件有代表性的 试验区，平面尺寸不小于试验区，平面尺寸不小于2020m。 （2）在试验区内进行详细的原位测试，采取原状土样）在试验区内进行详细的原位测试，采取原状土样 测定有关数据。测定有关数据。 （3）根据拟定的一组或几组试验方案进行现场试夯施）根据拟定的一组或几组试验方案进行现场试夯施 工。工。 地基处理强夯法37 （4）施工中应做好现场测试和记录。测试内容包括：）施工中应做好现场测试和记录。测试内容包括： 夯点沉降观测（以测出每个夯点的每一击夯沉量及夯点沉降观测（以测出每个夯点的每一击夯沉量及 总夯

32、沉量）、夯坑周围隆起、振动影响范围、饱和总夯沉量）、夯坑周围隆起、振动影响范围、饱和 软粘土孔隙水压力的增长和消散情况等。软粘土孔隙水压力的增长和消散情况等。 （5）夯击结束后）夯击结束后14周进行试夯效果检验，并与试周进行试夯效果检验，并与试 夯前的数据进行对比。夯前的数据进行对比。 （6）检验试夯前后的测试资料，分析试夯效果是否）检验试夯前后的测试资料，分析试夯效果是否 符合要求。如果不符合要求，应补夯或调整强夯参符合要求。如果不符合要求，应补夯或调整强夯参 数后再进行试验。如果符合要求，则由夯沉量与夯数后再进行试验。如果符合要求，则由夯沉量与夯 击数关系曲线确定最佳夯击数，并正式确定强夯

33、施击数关系曲线确定最佳夯击数，并正式确定强夯施 工所采用的其它技术参数。工所采用的其它技术参数。 地基处理强夯法38 9.3 强夯置换法设计强夯置换法设计 （一）强夯置换墩的深度（一）强夯置换墩的深度 强夯置换墩的深度由土质条件决定，除厚强夯置换墩的深度由土质条件决定，除厚 层饱和粉土外，应穿透软土层，到达较硬层饱和粉土外，应穿透软土层，到达较硬 土层上。深度不宜超过土层上。深度不宜超过 7m。 （二）强夯置换法的单击夯击能（二）强夯置换法的单击夯击能 强夯置换法的单击夯击能应根据现场试验强夯置换法的单击夯击能应根据现场试验 确定。确定。 地基处理强夯法39 （3）墩体材料）墩体材料 墩体材料

34、可采用级配良好的块石、碎墩体材料可采用级配良好的块石、碎 石、矿渣、建筑垃圾等坚硬粗颗粒材石、矿渣、建筑垃圾等坚硬粗颗粒材 料，粒径大于料，粒径大于 300mm的颗粒含量不宜的颗粒含量不宜 超过全重的超过全重的 30%。 地基处理强夯法40 （四）夯点的夯击次数（四）夯点的夯击次数 夯点的夯击次数应通过现场试夯确定，夯点的夯击次数应通过现场试夯确定， 且应同时满足下列条件：且应同时满足下列条件： 1 、墩底穿透软弱土层，且达到设计墩长；、墩底穿透软弱土层，且达到设计墩长； 2、累计夯沉量为设计墩长的、累计夯沉量为设计墩长的 1 .5 2. 0倍；倍； 3、最后两击的平均夯沉量不大于本规范、最后

35、两击的平均夯沉量不大于本规范 的规定值。即：的规定值。即： 地基处理强夯法41 最后两击的平均夯沉量不宜大于下列数值：最后两击的平均夯沉量不宜大于下列数值： 当单击夯击能小于当单击夯击能小于 4000kNm时为时为50mm； 当单击夯击能为当单击夯击能为 40006000kNm时为时为 100mm；当单击夯击能大于；当单击夯击能大于 6000kNm时为时为 200mm； （同强夯法）（同强夯法） 地基处理强夯法42 （五）墩位布置（五）墩位布置 墩位布置宜采用等边三角形或正方形。墩位布置宜采用等边三角形或正方形。 对独立基础或条形基础可根据基础形状对独立基础或条形基础可根据基础形状 与宽度相应

36、布置。与宽度相应布置。 （六）（六） 墩间距墩间距 墩间距应根据荷载大小和原土的承载力墩间距应根据荷载大小和原土的承载力 选定，当满堂布置时可取夯锤直径的选定，当满堂布置时可取夯锤直径的 2!3 倍。对独立基础或条形基础可取夯锤直倍。对独立基础或条形基础可取夯锤直 径的径的 1 .5 2.0倍。墩的计算直径可取夯锤倍。墩的计算直径可取夯锤 直径的直径的1.1 1.2倍。倍。 地基处理强夯法43 当墩间净距较大时，应适当提高上部结当墩间净距较大时，应适当提高上部结 构和基础的刚度。构和基础的刚度。 (七）七） 强夯置换处理范围同强夯法；强夯置换处理范围同强夯法； （八）（八） 墩顶应铺设一层厚度

37、不小于墩顶应铺设一层厚度不小于 500mm的压实垫层，垫层材料可与墩体的压实垫层，垫层材料可与墩体 相同，粒径不宜大于相同，粒径不宜大于 100mm。 （九）（九） 强夯置换设计时，应预估地面抬强夯置换设计时，应预估地面抬 高值，并在试夯时校正。高值，并在试夯时校正。 地基处理强夯法44 （十）（十） 强夯置换法试验方案的确定，同强夯置换法试验方案的确定，同 强夯法；强夯法； （十一）检测项目除进行现场载荷试验（十一）检测项目除进行现场载荷试验 检测承载力和变形模量外，尚应采用超检测承载力和变形模量外，尚应采用超 重型或重型动力触探等方法，检查置换重型或重型动力触探等方法，检查置换 墩着底情况及承载力与密度随深度的变墩着底情况及承载力与密度随深度的变 化。化。 地基处理强夯法45 （十二）地基承载力特征值（十二）地基承载力特征值 确定软粘性土中强夯置换墩地基承载力确定软粘性土中强夯置换墩地基承载力 特征值时，可只考虑墩体，不考虑墩间特征值时，可只考虑墩体，不考虑墩间 土的作用，其承载