别墅承插型轮扣式钢管支架实用模板施工方案设计2013.7.14

1、实用 别墅承插型轮扣式 钢管支架模板施工方案 批准 审定 审核 校对 编写 一、 关于轮扣架的说明 错误！未定义书签。 二、编制依据 1 三、承插型轮扣式钢管架搭设 1 四、材料选择 5 1、模板支撑体系材料选择 5 五、搭设参数及施工工艺 6 1、模板安装的一般要求 6 2、模板定位 6 3、模板安装要求 6 5、模板支架搭设参数 8 6、扣件钢管架模板支架搭设 9 六、模板拆除技术措施 12 七、人、材、机配置 14 八、施工管理 15 1、材料管理 15 2、施工管理 17 3、验收管理 18 4、混凝土浇捣管理 20 九、重大危险源识别及安全管理措施 20 1、重大危险源辨识 20 2

2、、安全管理措施 22 十、监测措施 23 十、计算书 25 1、二层板模板计算： 25 2、300 X 700梁板模板计算： 33 文档 3、500 X 1500 梁模板： 49 一、编制依据 1、依据番禺建筑设计院有限公司的设计图纸 2、 建筑施工承插型轮扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 3、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 4、建筑施工模板安全技术JGJ162-2008 5、建筑施工手册第四版 横 杆长度0.9m，钢管规格 48 X 3.0 钢管架搭设 模板 18厚胶合板 墙、柱、梁及板模板 顶托 立杆上顶托 对拉螺杆 M14 侧模拉结 木枋 50

3、 X 100 梁板、墙柱模板龙骨 (3)、主要机具配置: 材料名称 数量 备注 刨机 4 模板、木枋切割 架子扳手 40把 架子工搭设和拆除架子用 力矩扳手 4把 检查架子扣件拧紧力度是否达到 要求 倒链 5把 调整架子水平弯曲度 八、施工管理 1、材料管理 (1) 钢材技术性能必须符合碳素结构钢(GB700-88的要求。 (2) 胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板(ZBB70006-88要求。 (3) 木方必须符合质量标准要求。 （4）支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793或低压流 体输送用焊接钢管（GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合 现行国家标准碳

4、素结构钢（GB/T700中Q235-A级钢的规定。 （5）每根钢管的最大质量不应大于 25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、 无裂纹等表观现象。 （6）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： 1）应有产品质量合格证； 2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试 验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第 3.1.1条的规定； 3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压 痕和深的划道； 4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001 ）的 规定； 5）钢管必须涂有防锈漆。 （7）旧钢管的检查在符合新钢管

5、规定的同时还应符合下列规定： 1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一 次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根， 在每根锈蚀严重的部位横向截断取 样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。 3）钢管上严禁打孔。 （8）扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢 管脚手架扣件（GB15831的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质 量符合该标准的规定后方可使用。 （9）扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试 报告和产品质量合格证。 1）旧扣

6、件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺 栓必须更换。 2 ）新、旧扣件均应进行防锈处理。 3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达 65N? mm寸，不得发生破外。 2、施工管理 （1）材料管理 材料质量满足方案设计和相关规程要求， 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用 前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律 不得使用。 （2）交底管理 交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、 管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。 （3）施工中管理要点 1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。 2）模板

7、支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。 3）混凝土浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。 4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。 拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。 （4）质量管理措施 1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不 明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据， 施工前 认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理 单位和质监站对本工程的质量监督和指导

8、。 2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到 环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必 须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进 措施，把质量问题控制在萌芽状态。 3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板 安装质量。 4）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性， 一旦产生移位应及时调整，加固支撑。 5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合 格的模板和配件不得发放使用。 6）为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。

9、7）所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝 用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。 8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度， 模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严 格控制预期拼模板精度。 9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。 10）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸 测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂 直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整 改和纠正。 11）所有竖向结构的阴、

10、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。 12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。 13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问 题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。 3、验收管理 （1）不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留 安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。 （3）混凝土结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 （4）预埋件和预留孔洞的允许偏差 项目 允许偏差 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔

11、中心线位置 3 插筋 中心线位置 5 外露长度 +10, 0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 +10，0 预留孔 中心线位置 10 尺寸 +10，0 (5)现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法 项目 允许偏差(mm) 检查方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标咼 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面内部尺寸 基础 10 钢尺检查 柱、墙、梁 +4,-5 钢尺检查 层垂直咼度 不大于5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 大于5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 相临两板表面咼低差 2 钢尺检查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺检杳 4、混凝土浇捣管理 (1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品混

12、凝土采购单，采购单详细 填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑 时间等相关信息，正式施工前 24小时电话再次确认混凝土站材料储备， 供应能力等相关信息。确保混凝土浇筑正常进行。 (2) 根据实验室混凝土配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测； (3) 开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度，符合要求，方可进行 浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。 (4) 混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆 载过大现象。 (5) 墙、柱和梁、板应分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的 约束端。 九、重大危险源识别及安全管理措施 1、重大危

13、险源辨识 本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源 有以下几点： (1) 机械伤害 形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位 应采取的控制措施： 1) 设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料 器等设施，确保安全有效。 2) 停机时要拉闸、断电、上锁。 (2) 触电 形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。 应采取的控制措施： 1) 机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。 2) 按、拆电源应由专业电工操作。 3) 漏电开关等必须灵敏有效。 4）现场电缆布设规范。 5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。 （3）火灾 形成原因：明火。 应采取

14、的控制措施： 1）严禁烟火； 2）严禁存放易燃易爆物品； 3）操作间必须配齐消防器材。 （4）物体打击 形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。 应采取的控制措施： 1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。 2）应经常检查所用工具，确保安全有效。 （5）高处坠落 形成原因：高处支模防护不到位。 应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工 人应规范操作，勿猛拉猛撬。 （6）坍塌 形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。 应采取的控制措施： 1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。 2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况

15、下，可做堆 载实验。 （7）起重伤害 形成原因：模板等吊运不规范。 应采取的控制措施： 1）吊装时应把吊物绑牢固。 2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。 3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。 4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。 5) 遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。 6) 整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。 (8) 其他伤害： 形成原因：支拆模环境不良 应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。 2、安全管理措施 (1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。 (2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设

16、置防倾覆的可靠临时设施。施工现 场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。 (3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架 上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。 (4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠， 严禁堆放在脚手板上和抛掷。 (5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得 站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。 (6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。 (7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应米取两个以上的吊点，水平吊运应米取 四个吊点。吊点要合理布置。 (8) 对于预拼模板应整

17、体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两 片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。 (9) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适 当位置挂设警示标志，并指定专人监护。 (10) 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离 防护措施。 (11) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术 交底，并做好记录及签证。 (12) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设 计强度的规定要求时拆除模板。 十、监测措施 1、监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直

18、位置是 否有偏移。 2、监测点设置 观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形 直径12钢筋头。 3、监测措施 混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水 平位移情况的应及时解决 4、仪器设备配置 名称 规格 数量 精度 电子经纬仪 DT202C 1 精密水准仪 1 2” 全站仪一台 RXT- 232 1 2”，最大允 许误差土 20” 自动安平水 准仪 2 千米往返土 3mm 红外线水准 仪 1 激光垂直仪 DZJ2 2 h/40000 对讲机 3 检测板手 1 5、监测说明 （1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月

19、检查; （2）模板工程日常检查重点部位： 1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2）连墙件是否松动； 3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4）施工过程中是否有超载现象； 5）安全防护措施是否符合规范要求； 6）支架与杆件是否有变形现象； 纵距(m):0.90 ;步距(m):1.20 ; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ;模板支架搭设高度(m):7.00 ; 采用的钢管(mm):48X 3.0 ;板底支撑连接方式：方木支撑； 立杆承重连接方式：可调托座； 2. 荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500 ;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.

20、500 ; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ; 3. 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mrr):9500 ;面板抗弯强度设计值(N/mm):13 ; 木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400 ;木方的间隔距离(mm):300.000 ; 木方弹性模量E(N/mrr):9000.000 ;木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000 ; 木方的截面宽度(mm):50.00 ;木方的截面高度(mm):100.00 ; 托梁材料为：木方：50 X 100mm 4. 楼板参数 楼板的计算厚度(mm):100.00 ; 单位：(mm) 模

21、板支架立面图 上1位：(mm) 0 0 0 0 O 900 0 0 图2楼板支撑架荷载计算单元 、模板面板计算 模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为: 23 W = 90 X 1.8 /6 = 48.6 cm I = 90 X 1.83/12 = 43.74 cm 4; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 q P1 r 卩 1 Is人 丨 1 oooo 1 L300| L3叩 L.3 L- rT r彳 rd r 面板计算简图 1荷载计算 (1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): qi = 25.5 X 0.1

22、 X 0.9+0.5 X 0.9 = 2.745 kN/m ; (2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 1 X 0.9= 0.9 kN/m ; 2、强度计算 计算公式如下： M=0.1ql2 其中：q=1.2 X 2.745+1.4 X 0.9= 4.554kN/m 最大弯矩 M=0.1 X 4.554 X 3002= 40986 N m 面板最大应力计算值(T =M/W= 40986/48600 = 0.843 N/mm ; 面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm 2; 面板的最大应力计算值为0.843 N/mm小于面板的抗弯强度设计值13 N/m 满足要求！ 3、挠度计

23、算 挠度计算公式为 V =0.677ql 4/(100EI) v =l/250 其中 q =q 1=2.745kN/m 面板最大挠度计算值 V = 0.677 X 2.745 X 3004/(100 X 9500X 43.74 X 10)=0.036 mm； 面板最大允许挠度 V =300/ 250=1.2 mm ; 面板的最大挠度计算值0.036 mm小于面板的最大允许挠度1.2 mm满足要 求！ 三、模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为: W=kX h2/6=5 x 10X 10/6 = 83.33 cm 3 I=b x h/12=5 x 10X 1

24、0X 10/12 = 416.67 cm q P 1 F 1 t f 丨1 F 1 F 1 卩1 f 1 f 1 F 1 f i 卩i f i J L900 L9001 900 1 方木楞计算简图 1. 荷载的计算 (1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): 5= 25.5 X 0.3 X 0.1+0.5 X 0.3 = 0.915 kN/m ; (2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 1 X 0.3 = 0.3 kN/m ; 2. 强度验算 计算公式如下: M=0.1ql2 均布何载q = 1.2 X q1 + 1.4 X q2 = 1.2 X 0.91

25、5+1.4 X 0.3 = 1.518 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql 2 2 =0.1 X 1.518 X 0.9 = 0.123 kN m 方木最大应力计算值 (T = M /W = 0.123 X 106/83333.33 = 1.475 N/mm 2; 方木的抗弯强度设计值 2 f=13.000 N/mm ; 方木的最大应力计算值为1.475 N/mm小于方木的抗弯强度设计值13 N/mrh 满足要求！ 3. 抗剪验算 截面抗剪强度必须满足： T = 3V/2bh n T 其中最大剪力：V = 0.6 X 1.518 X 0.9 = 0.82 kN ; 方木受剪应力计算值 t

26、 = 3 X 0.82 X 103/(2 X 50 X 100) = 0.246 N/mm 2; 方木抗剪强度设计值t = 1.4 N/mm 2; 方木的受剪应力计算值0.246 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/m,满足要求！ 4. 挠度验算 计算公式如下： 4 V =0.677ql /(100EI) v =l/250 均布荷载 q = q 1 = 0.915 kN/m ; 最大挠度计算值v = 0.677 X 0.915 X 9004 /(100 X 9000X 4166666.667)= 0.108 mm； 最大允许挠度v =900/ 250=3.6 mm ; 方木的最大挠度

27、计算值0.108 mm小于方木的最大允许挠度3.6 mm满足要 求！ 四、托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：木方：50 X 100mm W=83.333 cm3； 4 I=416.667 cm ; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P= 1.366kN; pppppppppp 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kN m） 托梁计算变形图（mm） 1.002 1.366 1.366 1.731 1.731 1364 1.731731.73 0.3E5 0.365 1.366 13636 最大变形 V max = 0.508 mm ; 最大支座力Qmax = 4.463

28、kN ; 最大应力 (T = 327969.963/83333.333 = 3.936 N/mm 2; 托梁的抗压强度设计值f=13 N/mm 2; 托梁的最大应力计算值3.936 N/mm小于 托梁的抗压强度设计值13 N/m 满足要求！ 托梁的最大挠度为0.508mm小于900/250,满足要求！ 五、 模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1. 静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN): NGi = 0.158 X 7 = 1.107 kN ; 钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。 模板的自重(kN): N32 = 0.5 X 0.9 X

29、 0.9 = 0.405 kN ; (3) 钢筋混凝土楼板自重(kN): Naa = 25.5 X 0.1 X 0.9 X 0.9 = 2.066 kN ; 经计算得到，静荷载标准值 Ng = N g+Ns+NGs = 3.577 kN ; 2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得至叽 活荷载标准值 Nq = (1+2 ) X 0.9 X 0.9 = 2.43 kN ; 3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2N g + 1.4N q = 7.695 kN ; 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式： (T =N/( A) f 其中N -立杆的轴

30、心压力设计值(kN) : N = 7.695 kN ; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm ; A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.24 cm 2; W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4.49 cvm; (T 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2); f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2； L0-计算长度(m)； 按下式计算： I o = h+2a = 1.2+0.1 X 2 = 1.4 m ; a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m l

31、/i = 1400 / 15.9 = 88; 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.673 ; 钢管立杆的最大应力计算值；c =7694.64/ (0.673 X 424) = 26.965 N/m; 钢管立杆的最大应力计算值(T = 26.965 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设 计值f = 205 N/mm 2,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 丨0 = k 1k2(h+2a)= 1.185 X 1.018 X (1.2+0.1 X 2) = 1.689 m ; k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.185 ; k2 -计算长度附加系数，

32、h+2a = 1.4按照表2取值1.018 ; Lo/i = 1688.862 / 15.9 = 106; 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.544 ; 钢管立杆的最大应力计算值；c =7694.64/ (0.544 X424) = 33.36 N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值(T = 33.36 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设 计值f = 205 N/mm 2,满足要求！ 2、300 X 700梁板模板计算: 单位:mm La(m): 0.90 ; Lb(m): 0.90 ; 0.90 ; 取扣件抗滑承载力 一、参数信息 1. 模板支撑及构造参数 梁截面

33、宽度B(m) : 0.30 ;梁截面高度 D(m) : 0.70 ; 混凝土板厚度(mm): 110.00 ;立杆沿梁跨度方向间距 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.10 ； 立杆步距h(m): 1.50 ;板底承重立杆横向间距或排距 梁支撑架搭设高度H(m): 7.00 ;梁两侧立杆间距(m): 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0; 采用的钢管类型为48X 3; 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况, 折减系数：0.75 ; 2. 荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3) : 24.00 ;模板自重(kN/m2) : 0.50 ;钢

34、筋自重 (kN/m):1.50 ； 施工均布荷载标准值(kN/m2) : 2.0 ；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2) : 17.8 ； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2) : 2.0 ;振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2) : 4.0 ； 3. 材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mrr) : 9000.0 ； 木材抗压强度设计值fc(N/mm) : 16.0 ； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm): 17.0 ；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.7 ； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm): 18.00 ； 面板弹性模量E(N/mrr): 6000.0 ;面

35、板抗弯强度设计值fm(N/mni): 13.0 ； 4. 梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm): 50.0 ;梁底方木截面高度h(mm): 100.0 ； 梁底模板支撑的间距(mm): 300.0 ; 5. 梁侧模板参数 次楞间距(mm): 300;主楞竖向根数：2; 穿梁螺栓直径(mm): M12穿梁螺栓水平间距(mm): 300; 主楞到梁底距离依次是：100mm 400mm 主楞材料：圆钢管； 直径(mm): 48.00 ;壁厚(mm): 3.00 ; 主楞合并根数：2; 次楞材料：木方； 宽度(mm): 50.00 ;高度(mm): 100.00 ; 二、梁侧模板荷载计算 按施工手

36、册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值： F=0.22丫 t B 1 B V F= 其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ; T -混凝土的入模温度，取20.000 C； V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ； H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； B 1-外加剂影响修正系数，取1.200 ; B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得17.848 kN/m、18.000 kN/m，取较小值17.848 kN/m作为本工 程计算荷载。 三、

37、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图（单位：mm） 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： （T = M/W f 其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 59 X 1.8 X 1.8/6=31.86cm ； M -面板的最大弯矩（N mm） （7 - 面板的弯曲应力计算值（N/mn2）； f-面板的抗弯强度设计值（N/mm）； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： 2 2 MU = 0.1q 1l +0.117q2l 其中，q -作用在模板上的侧压力，包

38、括： 新浇混凝土侧压力设计值:q 1= 1.2 X 0.59 X 17.85 X 0.9=11.373kN/m ; 振捣混凝土荷载设计值：q 2= 1.4 X 0.59 X 4X 0.9=2.974kN/m ; 计算跨度：l = 300mm ; 面板的最大弯矩 M = 0.1 X 11.373 X 3002 + 0.117 X 2.974 X 3002 = 1.34 X 105N mm 面板的最大支座反力为： N=1.1qd+1.2q 2l=1.1 X 11.373 X 0.3+1.2 X 2.974 X 0.3=4.824kN ; 经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 1.34 X 1

39、05/ 3.19 X 104=4.2N/mm； 面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm 2; 面板的受弯应力计算值(7 =4.2N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 V =0.677ql 4/(100EI) l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q=11.373N/mm l- 计算跨度：I = 300mm ; E-面板材质的弹性模量：E = 6000N/mm 2; I-面板的截面惯性矩:I = 59 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=28.67cm 4; 面板的最大挠度计算值:v = 0.677 X 11.37

40、3 X 3004/(100 X 6000X 2.87 X 105) =0.362 mm; 面板的最大容许挠度值:V = l/250 =300/250 = 1.2mm; 面板的最大挠度计算值v =0.362mm小于 面板的最大容许挠度值 V =1.2mm,满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.824/(0.700-0.110)=8.175kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm高度100mm截面惯性矩I，截面抵抗 矩W和弹性模量E分别为： W = 1 X

41、5X 10X 10/6 = 83.33cm 3; I = 1 X 5X 10X 10X 10/12 = 416.67cm 4; E = 9000.00 N/mm2; e.175kN/m 次楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2; 次楞最大受弯应力计算值(7 = 1.8 N/mm 2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！ (2)次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值：v = 300/400=0.75mm ; 次楞的最大挠度计算值 v =0.074mm小于次楞的最大容许挠度值 v =0.75mm,满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.13

42、5kN,按照集中荷载作 用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm壁厚3mm截面惯性矩I和截面抵抗 矩V分别为： 3 W = 2 X 4.493=8.99cm ; I = 2 X 10.783=21.57cm4; E = 206000.00 N/mm2; 3.135kN3.135kN3.135kN L- rT r彳 r彳 主楞计算简图 L097 1.09? 1.568 1 568 2.038 2.038 2 -1.5S7 -1.567 A *1.0971 097 203G-2030 主楞计算剪力图（kN） 主楞计算弯矩图（kN m） 主楞计算变形图（mm） 经过计算得到最大

43、弯矩 M = 0.165 kN m最大支座反力R= 3.605 kN，最 大变形 V = 0.022 mm （1）主楞抗弯强度验算 （T = M/W I L顽 L T 1. 抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： (T = M/Wf 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： 5：1.2 X (24.00+1.50) X 0.30 X 0.70 X 0.90=5.783kN/m ; 模板结构自重荷载设计值： q2：1.2 X 0.50 X 0.30 X 0.90=0.162kN/m ; 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3： 1.4 X (2.00+2.00) X 0.30 X 0.90=

44、1.512kN/m ; 最大弯矩计算公式如下： 2 2 2 Mma=0.1(q 1+ q2)| +0.117q3| = 0.1 X (5.783+0.162) X 300 +0.117 X 1.512 X 24 300 =6.94 X 10 N- mm (T =MmaXW=6.94X 104/1.62 X 104=4.3N/mni; 梁底模面板计算应力t =4.3 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2. 挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作 用。 最大挠度计算公式如下：V = 0.677ql 4心00EI) v =1/

45、250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q 1+s=5.783+0.162=5.945kN/m ; l-计算跨度(梁底支撑间距):l =300.00mm ; E-面板的弹性模量：E = 6000.0N/mm 2; 面板的最大允许挠度值:V =300.00/250 = 1.200mm ; 面板的最大挠度计算值：v = 0.677 X 5.945 X 3004/(100 X 6000X 1.46 X 105)=0.373mm 面板的最大挠度计算值：V =0.373mm小于面板的最大允许挠度值:v =1.2mm满足要求！ 六、梁底支撑木方的计算 1. 荷载的计算 (1) 钢筋混凝土梁和模板

46、自重设计值(kN/m): q 1 = 1.2 X (24+1.5) X 0.7 X 0.3+0.5 X 0.3 X (2 X 0.59+0.3)/ 0.3=7.314 kN/m； (2) 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m): q 2 = 1.4 X (2+2) X 0.3=1.68 kN/m ; 均布荷载设计值 q = 7.314+1.680 = 8.994 kN/m ; 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.30 X 1.2 X 0.11 X 24.00+1.4 X (2.00+2.00) X (0.90-0.30)/4=0.395kN 2. 支撑方木验算

47、本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩WS弹性模量E 分别为： W=5 10X 10/6 = 8.33 X 101 cm3; 24 I=5 X 10X 10X 10/12 = 4.17 X 10 cm ; E= 9000 N/mrr2； 计算简图及内力、变形图如下: 0.395kN 0.395kN 8.994kN/m t F、f111 F ! 2 （2） 3(3) 300 L300 T 简图(kN m) 剪力图（kN） 弯矩图（kN m） 变形图(mm) 方木的支座力： N=N=1.744 kN ; 最大弯矩：M= 0.620kN m 最大剪力：V 1.744 kN 方木最大正

48、应力计算值 ：(T =M/W=0.62X 106 /8.33 X 104=7.4 N/mm2; 方木最大剪应力计算值 ：t =3V/(2bh 0)=3 X 1.744 X 1000/(2 X 50X 100)=0.523N/mnf; 方木的最大挠度：v =1.076 mm; 方木的允许挠度：v =0.900 X 1000/250=3.600 mm； 方木最大应力计算值7.444 N/mm2小于方木抗弯强度设计值f=17.000 N/mrf,满足要求！ 方木受剪应力计算值0.523 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值f v=1.700 N/mrf,满足要求！ 方木的最大挠度 v =1.076 m

49、m小于 方木的最大允许挠度v =3.600 mm , 满足要求！ 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩V和弹性模量E分别为： W=4.49 亦； 1=10.78 cm 4; E= 206000 N/mm； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 1.744 kN PPPPPPPPPP 1 1 1111 rvj 111 1 SOD903900 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN m) 支撑钢管计算变形图（mm） 2.21 1.279 0 4E5 )465 1 744 11,741744 2.2

50、09 2.2C02O9 2.21 0.465 1.279 1,279 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.419 kN m ; 最大变形 V max = 1.095 mm ; 最大支座力 Rmax = 5.698 kN ; 最大应力 （T =M/W= 0.419 X 106 /（4.49 X 103 ）=93.2 N/mm 2; 支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm 2; 支撑钢管的最大应力计算值93.2 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mml,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度V ma=1.095mmb于900/150与10 mm,满足要求！ 八、

51、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际 的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5.2.5）: R Rc 其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN ; R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中F取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.698 kN ; R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 (T =

52、N/( A) f 1.梁两侧立杆稳定性验算 其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：Ni =5.698 kN ; 脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X 0.129 X 7=1.084 kN ; 楼板混凝土、模板及钢筋的自重： 2=1.2 X (0.900/2+(0.900-0.300)/4) X 0.900 X 0.500+(0.900/2+(0.900-0.300)/4) X 0.900 X 0.110 X (1.500+24.000)=2.142 kN; 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： M=1.4 X (2.000+2.000) X 0.900/2+(

53、0.900-0.300)/4 X 0.900= 3.024 kN ; N =N+N+N+N=5.698+1.084+2.142+3.024=11.948 kN ; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I / 查表得到； i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 ; A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.24 ; W -立杆净截面抵抗矩(cm3) : W = 4.49 ; (T -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2); f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2; l o -计算长度(m); 根据扣件式规范，立杆计算长度l。有两个计算公式l o=k卩h和

54、I =h+2a, 为安全计，取二者间的大值，即： l o = Max1.167 X 1.7 X 1.5,1.5+2 X 0.1= 2.976 m ; k -计算长度附加系数，取值为：1.167 ; 1 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，卩=1.7 ; a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果：立杆的计算长度 1/ = 2975.85 / 15.9 = 187; 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ; 钢管立杆受压应力计算值；c =11947.59/(0.205 X 424) = 137.5 N/mm 2; 钢管立

55、杆稳定性计算(T = 137.5 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 2 f = 205 N/mm ，满足要求！ 3、500 X 1500 梁模板: rj d I ZZ /I 、参数信息 1. 模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m) : 0.50 ;梁截面高度 D(m) : 1.50 ; 混凝土板厚度(mm): 100.00 ;立杆沿梁跨度方向间距La(m): 0.45 ; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.10 ； 立杆步距h(m): 1.20 ;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m): 0.90 ； 梁支撑架搭设高度H(m): 7.00 ;梁两侧立杆间距(m): 0.90

56、； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0; 采用的钢管类型为48X 3; 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力 折减系数：0.75 ; 2. 荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3) : 24.00 ;模板自重(kN/m2) : 0.50 ;钢筋自重 (kN/m):1.50 ; 施工均布荷载标准值(kN/m2) : 2.0 ;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2) : 17.8 ; 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2) : 2.0 ;振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2) : 4.0 ; 3. 材料参数 木材品种：柏木；木材弹

57、性模量 E(N/mrr) : 9000.0 ; 木材抗压强度设计值fc(N/mm) : 16.0 ; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm): 17.0 ;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.7 ; 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm): 18.00 ; 面板弹性模量E(N/mrr): 6000.0 ;面板抗弯强度设计值fm(N/mni): 13.0 ; 4. 梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm): 50.0 ;梁底方木截面高度h(mm): 100.0 ; 梁底模板支撑的间距(mm): 250.0 ; 5. 梁侧模板参数 次楞间距(mm): 300;主楞竖向根数：3; 穿梁螺栓直径(m

58、m)： M14穿梁螺栓水平间距(mm)： 600; 主楞到梁底距离依次是：150mm 550mm 1050mm 主楞材料：圆钢管； 直径(mm): 48.00 ;壁厚(mm): 3.00 ； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm): 50.00 ;高度(mm): 100.00 ； 二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值： F=0.22丫 t B 1 B V F=丫 H 其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ; T -混凝土的入模温度，取20.000 C； V

59、 -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ; H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； B 1-外加剂影响修正系数，取1.200 ; B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 分别计算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工 程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图（单位：mm） 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下： （T = M/W f 其中，W -面板的

60、净截面抵抗矩， W = 140X 1.8 X 1.8/6=75.6cm 3; M - 面板的最大弯矩（N mm） （7 -面板的弯曲应力计算值（N/mn2）; f-面板的抗弯强度设计值（N/mm）; 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： 2 2 MU = 0.1q il +0.117q2l 其中，q -作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值:q 1= 1.2 X 1.4 X 17.85 X 0.9=26.986kN/m ; 振捣混凝土荷载设计值:q 2= 1.4 X 1.4 X 4X 0.9=7.056kN/m ; 计算跨度：l = 300mm ; 面板的最大弯矩 M =