平阳万达塔吊基础工程施工组织设计方案业主

1、平阳万达广场工程塔吊布置及基础施工方案编制/日期审核/日期审定/日期中国建筑第二工程局阳万达广场项目部二零一三年六月目 录一、编制依据2二、工程概况3三、塔吊布置原则4四、塔吊参数4五、场塔吊基础设计5六、场外塔吊基础设计6七、塔吊基础施工6八、质量保证措施7九、安全保证措施8十、注意事项8十一、塔吊基础施工安全应急预案9附塔吊计算书塔吊布置及基础施工方案一、编制依据1、本方案编制参照的技术标准如下：(1) GB50007-2002建筑地基基础设计规（2）GB50202-2002建筑地基基础工程施工质量验收规（3）GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准（4）JGJ33-2011建

2、筑机械使用安全技术规程（5）JGJ94-2008建筑桩基技术规（6）GB/T50323-2001建筑工程项目管理规（7）GB50026-2007工程测量规（8）JGJ59-2011建筑施工安全检查评分标准（9）施工手册第五版（10）GB5144-2006建筑塔式起重机安全规程（ID JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规2、本方案编制参照的技术文件及图纸如下：（1）业主提供的平阳万达广场工程基坑围护图5月9日签字版（2）业主提供的平阳万达广场工程基坑围护图5月20日电子版（3）业主提供的平阳万达广场工程总平面布置图3月12日电子版（4）业主5月20日提供的平阳万达广场工程人防结构扩初0

3、510电子版（5）业主5月20日提供的平阳万达广场工程建筑图电子版（6）业主提供的可售住宅桩位图5月12日电子版（7）业主岩土工程勘察中间报告（详勘报告纸版）。3、其它技术文件（1）科曼萨杰牌建设机械10CJ140平头塔式起重机说明书（即6020型）。（2）中联重科5613型塔吊说明书及6517型塔吊说明书。（3）国家及地方适用的法律、法规及相关标准。（4）品茗安全计算软件。二、工程概况拟建工程位于市平阳县鳌江镇，南面规划路，东侧为规划路、西侧为车站大 道，北侧为规划路。总用地面积11. 92万平方米（用地红线面积），总建筑面积55 万平方米（其中地上建筑面积40.5万平方米，地下建筑面积14

4、.5万平方米）。本项 目包括9幢32层住宅楼、2-5层商业用房，地下室2层。住宅楼结构类型为框剪结 构，商业用房结构类型为框架结构。本工程土0.000为85高程+5.300米，场道路完成面相对标高为-0. 700米。本工程每栋住宅各布置一台塔吊，九栋住宅共9台塔吊，大商业布 置5台塔吊，地下室施工阶段因基坑北侧为重力坝区域，需在场外另增 加一台辅助塔吊用于喂料，待地下室施工完毕后，拆除场外的辅助塔吊。 本工程地下室施工阶段共布置15台塔吊，具体塔吊型号、数量见下表：表一：塔吊型号及数量序号塔吊型号数量1CJ140型（即6020型），大臂60米8台25613型，大臂56米5台36517型，大臂6

5、5米2台地下室施工阶段塔吊平面布置图，见图一:附图一：地下室施工阶段总平面布置（5月23日版本）三、塔吊布置原则本工程塔吊平面布置充分考虑到各塔吊覆盖围、群塔作业施工、工程桩施 工、避开地下室变电及密闭通道等人防区域、劳务分包的利益、地下两道支撑 的施工、塔吊附墙、后期塔吊拆除及基坑安全性等综合因素。1、认真贯彻国家及地方政府对工程建设和各项方针和政策，严格执行工 程建设程序。遵循建筑施工工艺及其技术规律，坚持合理的施工程序和顺序。2、科学地确定施工方案，合理布置塔吊数量及位置，基本消灭死角。使塔吊的使用情况和使用费用达到最优化，塔吊相互之间不干涉（不碰臂）。3、指导现场塔吊基础施工、塔吊安装

6、施工和拆除施工，以髙效、安全、保质 为编制线路，便于安装和拆卸，便于材料的运输。四、塔吊技术参数表二：CJ140型塔吊技术参数型号CJ140C 即 6020 型)制造单位额定起重量10T独立高度63. 1 米自重133T最大安装高度130米塔吊倾覆力矩3612KN. M备注独立高度时，塔机总重93.7T,最大安装高度时，塔机重约133T表三：5613型塔吊技术参数5613 型制造单位中联额定起重量61独立高度40.5 米自重约 130T最大安装高度130米塔吊倾覆力矩1693KN. M备注塔机安装至最大安装高度时，其自重约130T表四：6517型塔吊技术参数型号6517 型制造单位中联额定起重

7、量1()1独立高度52米自重约90T最大安装高度52米塔吊倾覆力矩2587KN. M备注注：（1）为了满足塔吊正常工作，塔吊必须配备专用二级电箱，项目根据塔吊的定 位对塔吊电箱合理布置，塔吊专用电箱距塔吊中心不得大于3m。（2）塔吊正常工作所需的电容量为76. 5KVAo五、坑塔吊基础设计本工程除T15 （辅助塔吊外），其余塔吊均布置在基坑，塔吊基础形式均采用 混衆土灌注桩+格构柱+混凝土承台基础形式。根据龙湾万达广场塔吊基础施工经验及塔吊安装的经验，我司对本工程的塔吊 基础作如下设计：1、钻孔灌注桩混凝土强度等级为C40,桩径1000mm,桩间距为2500 mm,桩 长约为65m,以:圆砾层

8、为持力层，桩端入持力层长度不小于1倍的桩径。 混凝土浇筑时浮浆高度不小于2米。桩顶伸入底板100mm。负一层区域的塔吊桩桩 顶标高-6. 150米，负二层区域的塔吊桩桩顶标高为-11.40米。2、承台混凝土强度等级为C35,承台尺寸为4000nunX4000nunX 1400mm （长X 宽X厚）3、负一层区域塔吊承台顶面标高为0.000米。4、负二层区域塔吊承台顶面标高为-3. 850米。（即黄海标高+1.450米）5、单根格构钢柱由4Z140X14加-12X200X420缀板组成，柱截面尺寸460 mm X460 mm,锚入钻孔灌注桩3m,缀板采用材料为- 12X200X420,在柱两头各

9、留30mm 作为焊缝位置。格构钢柱缀板中心间距300mm。6、组成支架的四根格构柱方向必须一致，在插入灌注桩时校正准确。7、在焊接格构支架的斜撑和横撑时，为了增加焊缝长度保证焊缝质量，设计 在钢柱和撑条之间垫设钢板，垫板厚12mm。斜撑和横撑采用16#b槽钢。8、每根钢格构柱的顶部埋入塔吊承台700nun,且与承台塔吊基础固定支脚焊接。9、格构钢支架的制作采用逆做的施工方法，即开挖时，每开挖到一横撑节点 标高，立即进行该撑段的横撑和斜撑焊接，必须确保焊接质量，严禁拖延时间，造 成结构失稳。10、塔吊基础加固土质较差，为淤泥土质，结合我司龙湾万达广场施工经验，加之本工程住宅楼 高达100米，为此

10、需对塔吊桩进行髙压族喷加固。塔吊基础四周采用Z700550的高压旋喷加固，水泥掺量为30%,面积为7850X7850 mm,深度按5米考虑，见下图:盘锂前吱杭加I?门一门图朋：塔吊桩髙压庞喷加因六、场外辅助塔吊基础设计因地下室施工阶段，2#住宅、3#住宅塔吊均没有料场，为此需在场地外另增加 一台辅助塔吊T15 （5613型），15#塔吊基础采用四桩+承台基础，桩长为70米，桩 标号为C40,承台尺寸为4米X4米XI.4米，承台标号为C40,具体见15#塔吊基 础施工图。七、塔吊基础滋工1、施工准备（1）基础定位线已经测量员放出，经监理复核确认。（2）材料与机械已到位，并经过监理审核确认。（3）

11、桩质量已经质检部门检查并通过，机械检测已完成，并检测合格。（4）安全技术交底已完成，接受交底人已签字。（5）现场施工作业面已完全具备，周围障碍物已清除。（6）电力准备已完成，已具备满足塔吊基础施工要求的能力。（7）特种工种操作人员上岗证已经过监理审批。（8）塔吊安装队伍已进场，并已做好前期的施工沟通工作，进行塔吊基础锚脚 的预埋准备工作。（9）基坑积水抽排准备已完成。2、施工措施（1）灌注桩施工方法 使用3PNL泥浆泵完成一次正循环清孔工作，确保泥浆比重和粘度达到预 定目标，孔底沉淤厚度达到预定标准； 使用BXI-400F型电焊机手工焊接完成钢筋笼半成品和成品的分阶段焊接制 作，钢筋定尺长度控

12、制在8米或9米，以便将成型后的钢筋笼长度控制在9米左 右，便于吊装。然后采用定位钢筋（吊筋）和定位吊环固定于孔口； 终孔后钻机慢速空转，破碎沉渣一次清孔，灌注前导管反复活动二次清孔替 浆，利用1）258导管回顶法灌注水下混凝土，采用観自重。 灌注桩施工产生的废泥浆在现场集中暂存，并及时清运到合法地点排放处 置。（2）钻孔灌注桩+格构柱+承台基础施工 钻孔灌注桩同本工程工程桩同时施工或先于工程桩施工。 灌注桩、格构柱施工完毕后进行塔吊基础基坑土方开挖，开挖按照1： 0.7 放坡。 根据塔吊施工队伍提供的预埋铁布置详图，精确定位后，布置预埋铁，保证 位置及表面平整度准确。标高相对误差控制在2mm以

13、。 按设计基础图进行钢筋绑扎，支模加固后，进行C40混凝土浇筑。基础配筋 见塔吊基础详图。 格构柱穿地下室底板处做4厚止水钢板。止水钢板与格构柱满焊。八、质量控制措施1、严格执行技术交底制度，做到交底到人，使每一个施工人员明确施工工艺。2、基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的 基坑采取支护及降水排水措施。3、基础钢筋绑扎后和预埋件安装后，按设计要求检查验收，合格后方可浇捣 混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护。 基础四周应回填土方并夯实。4、基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始 记录，塔机安装后定期观测并

14、记录，沉降量和倾斜量不超过规要求。5、吊装组合式基础的格构式钢柱时，垂直度和上端偏位值不大于规要求。格 构式钢柱分肢位于灌注桩的钢筋笼且与灌注桩主筋焊接牢固。6、严格控制预埋铁的安放位置及标高。钢筋布置及钢筋型号满足要求。7、将接地电阻（RW4Q） 端与基础节上点焊好，另一端与插于土层里的钎 子连接。8、做好钢筋及预埋件的隐蔽验收，并经过监理审核合格后方可进行混凝土的 浇筑工作。九、安全文明控制措施1、施工人员必须经过安全文明教育。坚持以“安全第一，预防为主”的方针, 确定安全生产责任。2、严格按照方案作好围护和支撑加固工作，并经施工员，安全员检查通过后 方可施工，基础四周搭设1200mm高围

15、护栏杆，并布置警示牌。夜间加设红灯标志。3、基坑开挖时，挖机旋转半径以不得有人。基坑边1米围不得堆土、堆卸材 料和机具。4、落实安全生产责任制和各项安全管理制度。坚持管生产必须管安全的原则, 把安全措施贯穿到拆除的全过程中去。5、各种垃圾有序堆放，并做好防尘处理。6、未尽事宜按照国家规、规定及公司有关安全规程、规定执行。十、注意事项1、四个支腿的上面必须用水准仪校平，平面度误差不超过1/1000。2、做好基础的施工检查记录，预埋件位置要准确，在栓灌注前灌注中灌注 后仔细复核四个支腿的埋置尺寸，确保上部结构的顺利安装。3、基础顶面要用水泥砂浆找平，用水准仪器校平，平面度误差不超过1/500。4、

16、基础周围应修筑边坡和排水设施，并应与基坑保持一定安全距离。5、塔吊格构柱焊接必须是专业焊工焊接，焊缝必须满足设计要求。6、基坑开挖中要保护好组合式基础格构式钢柱。开挖到设计标高后，立即浇 筑工程混凝土基础的垫层，格构式钢柱在底板厚度的中央位置，在分肢型钢上焊接 止水钢板。十一、塔吊基础施工应急措施1、塔吊基础格构柱斜撑采用随挖随焊，焊完再挖的方式，挖至一个斜撑的操 作面即进行浮浆凿除，斜撑焊接，次斜撑焊接完毕后继续挖土至下一道斜撑的操作 面，重复上一步骤。以保证格构柱的稳定。2、塔吊基础周围挖土时采用四周同时卸土的方式，以避免塔吊基础因四周受 土体应力不同出现偏斜的危险。3、塔吊格构柱焊接期间

17、，塔吊须停止使用。4、塔吊基础格构柱焊接须由专业的钢结构焊接队伍进行，施工人员必须持证 上岗。5、对焊接施工人员进行技术交底，交底应详尽。6、焊接后须经过监理验收后方可进行下一工序。7、塔吊格构柱焊接及土方开挖过程中加强对塔吊的监测，并将监测数据绘制 成表格记录，及时报技术部，以便及时处理可能出现的问题。8、监测数据出现异常时，立即停止现场格构柱焊接及土方开挖施工，并及时 将现场人员进行疏散，以免发生危险。9、地下室底板浇注完毕并达到70%强度之前，塔吊载重量根据说明书进行0.5 倍折减。10、每台塔吊配置一名持上岗证书并有丰富经验的塔吊指挥人员，每三台塔吊 配置一名总指挥。塔吊计算书（602

18、0型）4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；主弦杆材料：角钢/方钢；工作状态：所处城市：市，基本风压3。： 0. 6 kN/m2,额定起重力矩Me： 1105kNm；基础所受水平力P： 30kN；塔吊倾覆力矩H： 3612kNm；1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80A(6020)；塔吊自重Gt： 1330kN；最大起重荷载Q： 100kN；塔吊起升髙度H： 130m；塔身宽度B： 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo： 6. 15m；格构柱缀件节间长度內：0.3m；格构柱基础缀件节间长度a2： 1.5m； 12mm；格构柱截面宽度b: 0.46m；3、基础参数桩中心距a

19、： 2.5m；桩入土深度1： 65m；桩；桩混凝土等级：C40；桩钢筋直径：22mm；承台宽度Be： 4m；承台混凝土等级为：C40；承台钢筋直径：25；承台箍筋间距：250mm；标准节长度b: 5m；塔吊地脚螺栓性能等级：普通& 8级;塔吊地脚螺栓的直径d： 36mm；塔吊地脚螺栓数目n： 16个；格构柱缀件类型：缀板；格构柱分肢材料类型：L140X14；格构柱钢板缀件参数：宽200mm,厚格构柱基础缀件材料类型：16b槽钢;桩直径d： 1.0m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩钢筋型号：RRB400；承台厚度h： 1.4m；承台钢筋等级：RRB400；承台保护层厚度:50mm；风荷载高

20、度变化系数：0.5；主弦杆宽度c： 250mm；工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25XBcXBcXh=25X4. 00X4. 00X 1. 40=560. OOkN；作用在基础上的垂直力：FrGt+Gc+Q二 1330. 00+560. 00+100. 00=1990. OOkN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值U=3612. OOkNm；3、塔吊水平力计算培风系数计算： = (3B+2b+ (4B2+b2) ,/2c/Bb)挡风系数=0. 65；水平力：Vk=w XBXHXO +P二0. 60X1.60X130. 00X0. 65+30. 00=110. 8

21、7kN4、每根格构柱的受力计算塔吊承台作用于承台顶面的作用力：Fk=1990. OOkN；Mx=3612. OOkN m；Vk=110. 87kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。(1) 、桩顶竖向力的计算N 沪(F+G)/n 土 Mryi/Sy/；式中：n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G 桩基承台的自重标准值；儿一承台底面的弯矩标准值；旳一单桩相对承台中心轴的Y方向距离；血一单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：NFk/4+ (MzXaX2 05)/(2X(aX205) = 1990. 00/4+ (

22、3612. 00X2. 50X2s)/(2X (2. 50X25)2) =1519. 13kN；最小压力:Ntoin=Fk/4-(MkBai Xa X2 5) /(2 X (a X2 0 5)2)=1990. 00/4-(3612. 00X2. 50X25)/(2X (2. 50X2)2)524. 13kN；需要验算桩基础抗拔力。(2) 、桩顶剪力的计算V0=l. 2V/4=1. 2X110. 87/4=33. 26kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N；=nv n d2fvb/4=lX3. 14X36. 002X320/4=325. 72kN；Nr=l. 2V

23、k/n=l. 2X110. 87/16=8. 32kN325. 72kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n,XNt = Nnin其中：m 塔吊每一个角上螺栓的数量，n.=n/4；汕一每一颗螺栓所受的力；Ntb= jt de2ft74=3. 14X32. 252 X 400/4=326. 69kN；Nt=l. 2N“/m=l. 2X524. 13/4. 00=157. 24kN157. 24X107(3. 14X36. 00X1. 57)=885. 54mm；构造要求：h792. 00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于885. 54価。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规(G

24、B50010-2002)第7. 2条受弯构件承载力计算。as = M/(a ,fcbh02) = l-(l-2as)1/2Ys = 1-/2As = M/ ( V shofy)式中：系数，当混凝土强度不超过C50时，5取为1.0,当混凝土强度等 级为C80时，j取为0.94,期间按线性插法得1.00 ；匚一混凝土抗压强度设计值查表得16. 70N/mm2；h, 承台的计算高度21400. 00-50. 00=1350. 00mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；经过计算得：a =1489. 46X107(1. 000X16. 700X4. 000X 103X (1350. 00

25、0)2) =0. 012； 4=1-(1-2X0.012)OS=0.012;Ys =1-0.012/2=0. 994；Asx =Asy=1489. 46 X 107(0. 994 X 1350. 000X360)=3083. 709mm2；由于最小配筋率为0. 15%,所以最小配筋面积为：1400X4000X0. 15%=8400mm2；配筋值：RRB400钢筋，25150。承台底面单向根数27根。实际配筋值8836. 2mmo4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规(JGJ94-2008)的第5. 9. 10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=1822. 95kNo我们考虑承台配置箍筋的情况，

26、 斜截面受剪承载力满足下面公式：VW B 血 a f.boho其中，bo承台计算截面处的计算宽度，b盲4000. 00mm；入一计算截面的剪跨比，X=a/ho,此处，a=(2500. 00-1600. 00)/2=450. 00mm,当 X 3时，取 X=3,得入=0.33；B 受剪切承载力截面高度影响系数，当h2000mm时，取ho=2000mm,其间按插法取值，0 hs= (800/1350),z,=0. 877； a 承台剪切系数，a =1. 75/(0. 333+1)=1. 312；h.-承台计算截面处的计算高度，h(1=1400. 00-50. 00=1350. 00mm；1822.

27、 95kNW0. 88X1. 312X1. 57X4000X 1350/1000=9762. 97kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L140X14A =37. 57cmL i =4. 28cmI =68& 81cm1z0 =3. 98cm每个格构柱由4根角钢L140xl4组成，格构柱力学参数如下：I,i=l+AX (bi/2-Zo) 2 X4=688. 81+37. 57 X (46. 00/2-3. 98)2 X 4=57120. 59cm；Ani=AX4=37. 57X4=150. 28cm2;Wi=IXI/(b,/2-Zo) =57

28、120. 59/(46. 00/2-3. 98)=3003. 19cm3； ii=(Li/Ani)-s=(57120. 59/150. 28)兀19. 50cm；2、格构柱平面整体强度Nd“/An产 1822. 95X107(150. 28X 10?)=121. 30N/mm2f=360N/mm2；格构柱平面整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算Loxi32= 1. 50m；XM1=LoxiX107ixl=l. 50 X 10719. 50=7. 69；单肢缀板节间长度：a产0.30m；入 Lb/i尸30. 00/2. 75=10.91；X ox.= ( X+ x (2)-5=(7. 69

29、310. 912)0 5=13. 35；查表：Ot=0. 99；Ng/(人)=1822. 95X 107(0. 99X150. 28X102)=122. 99N/mm2f=360N/mm2； 格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算=0xi=13. 43 X = 150 满足；单肢计算长度：1。产a产30. 00cm；单肢回转半径：ii=4. 28cm；单肢长细比：X 1=lol/i1=30/4. 28=7. 0K0. 7X=0. 7X13. 43=9.4;因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：1/57120. 59cm

30、1Anl=150. 28cm2W产3003. 19cm3ixl=19. 50cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Li+AniX (b2X1072-biX102/2)2 X4=57120. 59+150. 28 X (2. 50X1072-0. 46 X1072)2 X 4=6482534. 85cm4；An2=AnlX4=150. 28X4=601. 12cm2；W2=Ix2/ (b2/2-bi/2) =6482534. 85/(2. 50X102/2-0. 46X1072)=63554. 26cm3； if 仃xz/Aj0(6482534. 85/601.

31、12)O 5=103. 85cm；2、格构柱基础平面整体强度1. 2N/A.+1. 4MX/(YxXW) =2388. 00X 107(601. 12X102) +5056. 80X107(1. OX63554. 26X10;$)=119. 29N/mm2f=360N/mm2格构式基础平面稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算Lox2=1o6. 15m；x x2=Lox2/ix2=6. 15X107103. 85=5. 92；An2=601. 12cm2；Ady2=2 X 31. 50=63. OOcnf；0x2= ( x22+40 X An2/Ady2)0- 5= (5. 92340X6

32、01. 12/63. 00)电20. 41；查表：x=0. 97；Nkx = n2EAn2/l. lX0x22Nex=26660& 79N；1.2N/(氛A) + 1.4 3L/(W1x(1-1.2I)xN/Nbx) Wf1. 2N/(t)、A)+l. 4 BmM/(%(lT. 2小/血)二30. 64N/mni2f=360N/mm2； 格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算Xnn,= XOx2=20.41X = 150 满足;单肢计算长度：1沪a2=150. 00cm；单肢回转半径：ixl=19. 50cm；单肢长细比：X ,=l02/ix,=150/19. 5=7. 69 524. 1

33、28kN；W2+GP=1673. 087/2+1276. 272=2112. 815kN 524. 128kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。A = n d2/4 X 0. 65%=3. 14X 10002/4X0. 65%=5105mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规(GB50010-2002)第7. 4条正截面受拉承载力计算。N W f A式中：N轴向拉力设计值，N=524127. 88N；f,钢筋强度抗压强度设计值，fy=360N/mm2；A,纵向普通钢筋的全部截面积。A尸

34、N/f,.=524127. 88/360二 1455. 91mm2配筋值:RRB400钢筋，24 22。实际配筋值5321.4 mm%依据建筑桩基设计规(JGJ94-2008),箍筋采用螺族式，直径不应小于6mm,间距宜为200300mm；受水平荷载较大 的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶 以下5d围箍筋应加密；问距不应大于100mm；当桩身位于液化土层围时箍筋应加密; 当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规 GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的 焊接加劲箍筋。塔吊计算书(6517

35、)1、塔吊基本参数标准节长度b： 2. 8m；塔吊型号：6517；塔吊自重Gt： 1208kN；最大起重荷载Q： lOOkN；塔吊起升高度H： 45m；塔身宽度B： 2m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo： 6. 15m；格构柱缀件节间长度內：0.3m；格构柱基础缀件节间长度a2： 1.5m；12mm；格构柱截面宽度b: 0.46m；3、基础参数桩中心距a： 2.5m；桩入土深度1： 65m；桩；桩混凝土等级：C40；桩钢筋直径：22mm；承台宽度Be： 4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋直径：25；承台箍筋间距：150mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区;主弦杆

36、材料：角钢/方钢；工作状态：塔吊地脚螺栓性能等级：普通8. 8级; 塔吊地脚螺栓的直径d： 20mm； 塔吊地脚螺栓数目n： 16个；格构柱缀件类型：缀板；格构柱分肢材料类型：L140X14；格构柱钢板缀件参数：宽200mm,厚格构柱基础缀件材料类型：16b槽钢;桩直径d： lm；桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩钢筋型号：RRB400；承台厚度h： 1.4m；承台钢筋等级:RRB400；承台保护层厚度:50mm；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆宽度c： 250mm；所处城市：市，基本风压3： 0. 6 kN/nf,额定起重力矩Me： 1600kNm；基础所受水平力P： 30kN；塔吊倾覆

37、力矩H： 2236. 53kNm；工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25XBcXBcXh=25X4. 00X4. 00X1. 40=560. OOkN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=1208. 00+560. 00+100. 00=186& OOkN；2、塔吊风荷载计算地处 市，基本风压30=0.6 kN/m2；档风系数计算：= (3B+2b+ (4B2+b2) 1/2c/Bb)档风系数6=0. 74；体型系数卩尸1.90；查表得：荷载高度变化系数PF0.50；高度z处的风振系数取：BfI.O；所以风荷载设计值为：3=0. 7X 0ZX u,X

38、pzXw0=0.7Xl.00X1.90X0. 50X0. 60=0. 40kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：L= X(PXBXHXHX0. 5=0. 40X0. 74X2. 00X45. 00X45. 00X0. 5=594. 53 kN m；总的最大弯矩值：Mnilv-1. 4 X(Mc+M.+PXh)=l. 4X(1600. 00+594. 53+30. 00X1. 40)=2236. 53kN m；4、塔吊水平力计算水平力:Vk=o XBXHXO +P二0. 60X2. 00X45. 00X0. 74+30. 00=69. 73kN5. 每根格构柱的受力计算bi

39、Be作用于承台顶面的作用力：Fk=1868. OOkN；Mkaox=2236. 53kN m； 69. 73kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验 算。(1)、桩顶竖向力的计算N(F+G)/ n M.yi/Zy/；式中：门一单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G 桩基承台的自重标准值；* 一承台底面的弯矩标准值；必一单桩相对承台中心轴的Y方向距离；血一单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力:NFk/4+ (MzXaX2 0 5)/(2 X (aX2乜5)=1868. 00/4+ (2236. 53X2. 50X2s

40、)/(2X (2. 50X2 5)2) =1099. 59kN；最小压力：Ntoin=Fk/4- (MknalXa X2 0 5) / (2 X (a X2 5)2) = 1868. 00/4-(2236. 53X2. 50X2h, 5)/(2X (2. 50X2 5)2)=-165. 59kN；需要验算桩基础抗拔力。(2)、桩顶剪力的计算Vo=l. 2V/4=1. 2X69. 73/4=20. 92kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N?=nr n d2frb/4=lX3. 14X20. 002X 320/4=100. 53kN；N=l. 2Vk/n= 1.2

41、X69. 73/16=5. 23kN100. 53kN； 螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算Hl XNt = Nnin其中：m 塔吊每一个角上螺栓的数量，n.=n/4；肌一每一颗螺栓所受的力；Ntb= n de2ft74=3. 14X17. 652X400/4=97. 92kN；Nt=l. 2Nknin/n1=l. 2X165. 59/4. 00=49. 68kN97. 92kN； 螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(NVN?)2+ (Nt/Ntb)2)1/2 W 1其中：肌、Nt个普通螺栓所承受的剪力和拉力；册、肝、册个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值;(

42、Nr/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)a5=(5. 23/100. 53)2+(49, 68/97. 92)2)0 5=0. 51；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规(JGJ94-2008 )的第5. 9. 1条。= ENiyj汕=ENjXi其中一计算截面处XY方向的弯矩设计值;Xi,yi 单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2. 50-2. 00)/2二0. 25m；血一单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：M=My=2X0. 25X959. 59X 1. 2=575. 75kNm。2、螺栓粘结力锚固强度

43、计算锚固深度计算公式：h M N/ jt dfb其中N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=49. 68kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；仇楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fbklYN/mn心h 楼板螺栓在混凝土楼板的锚固深度，经过计算得到h M49.68X107(3. 14X20. 00X1. 57)=503. 58mm；构造要求：h2440. 00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于503. 58帧。3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规(GB50010-2002)第7. 2条受弯构件承载力计算。a s = M/ ( a ifcbho)5 = 1-(1-2 a J 1/2Ys

44、= 1-/2As = M/ ( Y shofy)式中：5系数，当混凝土强度不超过C50时，5取为1.0,当混凝土强度等 级为C80时，5取为0.94,期间按线性插法得1.00 ；f,一混凝土抗压强度设计值查表得16. 70N/mm2；h, 承台的计算高度21400. 00-50. 00=1350. 00mm；fy钢筋受拉强度设计值，f =360N/mm2；经过计算得：a =575. 75X107(1. 000X 16. 700X4. 000X 103X (1350. 000)2)=0. 005；4=l-(l-2X0. 005)电0. 005；Ys =1-0. 005/2=0. 998；Asx

45、=Asy=575. 75X 107(0. 998X1350. 000X360)=1187. 489mnr；由于最小配筋率为0. 15%,所以最小配筋面积为：1400X4000X0. 15%=8400mm2；配筋值：RRB400钢筋，25150。承台底面单向根数27根。实际配筋值 8836. 2mm o4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规(JGJ94-2008)的第5. 9. 10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=1319. 50kNo我们考虑承台配置箍筋的情况， 斜截面受剪承载力满足下面公式：VW B h. a f.boho其中，bo承台计算截面处的计算宽度，b产4000. 00mm；入一

46、计算截面的剪跨比，X=a/h.,此处，a=(2500. 00-2000. 00)/2=250. 00mm,当 X 3时，取 X=3,得入=0.25；B z受剪切承载力截面髙度影响系数，当h。2000mm时，取h产2000mm,其间按插法取值，0 h = (800/1350)17*=0. 877；a承台剪切系数，a =1. 75/(0. 25+1)=1.4;h,承台计算截面处的计算高度，h=1400. 00-50. 00=1350. 00mm；1319. 5kNW0. 88X 1. 4X1. 57X4000X 1350/1000=10413. 83kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋

47、！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L140X14A =37. 57cm i =4. 28cmI =68& 81cm1z0 =3. 98cm每个格构柱由4根角钢L140xl4组成，格构柱力学参数如下：Ixl=l+AX (b./2-Zo)2 X4二688. 81+37. 57X(46. 00/2-3. 98尸X 4=57120. 59cm1；Anl=AX4=37. 57X4=150. 28cm2；W1=IXI/(bi/2-Zo)=57120. 59/(46. 00/2-3. 98)=3003. 19cm3;ixi=(I.i/Ani)-5= (57120. 59/150. 28)兀19. 5

48、0cm；2、格构柱平面整体强度N叫/An产 1319. 50X107(150. 28X 102) =87. 80N/mm2f=360N/mm2；格构柱平面整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算Lx产a2=l. 50m；X xl=LOxlX 107ixl=l. 50X 10719. 50=7. 69；单肢缀板节间长度：a产0.30m；入产L,/i=30. 00/2. 75=10.91；X 0X1= ( x xl2+ X ：)0 J(7. 692+10. 912)0 5=13. 35；查表：Pv=0. 99；NM1/(OXA)=1319. 50X 107(0. 99X150. 28X102)=89. 02N/mm2f=360N/nini2;格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算=011=13, 35X = 150 满足；单肢计算长度:loi=ai=30. 00cm；单肢回转半径：i.=4. 28cm；单肢长细比：X 产l“/i产30/4. 28=7. 0K0. 7X=0. 7X13.