快拆架模板支撑系统施工方案

1、第一章编制依据目录一、编制依据 1二、工程概况 1三、施工准备 1四、施工方法 2五、质量保证措施 10六、安全措施 10七、环保措施 11八、梁、板荷载验算 11页脚内容 0第一章 编制依据一、编制依据1. 混凝土结构施工质量验收规范( GBJ50204-2002)2. 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083. 建筑结构荷载规范( GB50009-2012)4. 建筑工程质量验收统一标准( GB50300-2001)5. 建筑施工高空作业安全技术规程 (JGJ80-91)6. 建筑施工安全检查标准 JGJ59-20117. 本工程相应的设计图纸等相关资料8. 建筑施工扣件式钢管脚

2、手架安全技术规范( JGJ130-2001)二、工程概况工程概况：舞蹈系位于贵阳幼儿师范学校西南角，周围无居民生活区。无地下室，地上 3 层。层高 为 6m，总建筑面积 3607.09m2，框架结构，基础采用人工挖孔桩；所有模板均采用 18mm厚胶合板， 由结构图提供本工程柱、梁截面尺寸分别为柱最大截面为600800mm，梁 350800，最大梁净跨为5.7m，最大板厚 120mm。一二层按照普通模板设计，屋面层(斜屋面)支撑最大高度 10m和各连廊标 高在 9m左右按照高支撑模板设计。三、施工准备1、技术准备1 )楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合；2) 项目部及劳

3、务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设脚手架以及防护架 的部位进行掌握，针对不同部位确定相应的脚手架类型，并提前对操作人员进行技术及安全交底， 做到搭设规范，一次成型。3)底层地坪已浇筑 100mm厚 C20混凝土垫层并清理完现场；2、材料准备钢管采用 48 3.0 钢管，进场时严格检查材料质量，壁厚不够的严禁用于现场施工。扣件采用 1kg/ 个的标准扣件，十字扣件、旋转扣件和直接扣件合理搭配。页脚内容 1第一章 编制依据垫木：可采用 50mm厚木跳板通长设置，或面积不小于 0.15 ，厚度不小于 50mm的木板进行 铺垫。局部地方可采取地坪硬化措施，立杆于硬化地坪上方。密目网：应

4、使用新购进的绿色安全立网，对于破损、杂物残留或颜色不一致的密目网严禁用 于外架立面防护。安全兜网：用于操作面下层的安全兜网，规格为必须能够承受100kg 重物 10m高冲击荷载，出场合格证和质保证书齐全，并在进场后进行冲击试验，报监理业主审核合格后方可投入使用。其它机具材 料准备如切割机、铁丝、扎丝、扳手、工具包等合理配置。3、人力准备每个劳务队必须配备专业架子工，用于脚手架搭设，要求操作熟练、持证上岗、入场教育、 安全技术交底齐全。架子工的数量不少于 20 人，以满足现场施工需求。同时，配备足够数量的普工， 用于材料传递、清理等辅助工作。四、施工方法（一）支模顺序（1）按照快拆架标准层支模图

5、备齐所需构配件 （本工程支模所需构配件包括 2.6m 立杆， U 型 可调顶托，横杆 1.0m、 0.7m）。（2）按照快拆架标准层支模图在楼板上弹模板支撑位置线，按模板支撑位置线支一个立方体支 撑格构，并在立杆底部垫上木板（如页脚内容 2第编制依据图）：页脚内容 3第一章编制依据（3）沿已支成的立方体支承格构，严格按照标准层支模图完成剩余的搭设。搭设过程中，同一 个插座上横杆与其搭接的立杆要互相垂直，同一方向内搭接的横杆要顺直并且与模板支撑位置线保 持平行。（4）按横杆步距要求搭设横杆，在立杆顶部安装 U 型可调顶托，安放龙骨通过调节 U 型顶托调 平到所需标高。（5）木龙骨悬臂端用钢管、扣

6、件、 U 形可调顶托或可调底座支顶加固，施工方根据现场实际情况 加设剪刀撑。（6）铺模板，模板缝贴胶带纸或刮模板腻子，刷脱模剂，模板预检。（二）模板安装1、柱模板安装：页脚内容 4第一章 编制依据 首先弹出柱的中心线及四周边线； 根据测量标高进行柱周边找平； 根据设计图要求，事先用 18mm厚高强复合九层板制成定型柱模板并编号堆码； 搭设模板架子， 其立杆间距 1.0m和0.7m,水平杆间距 1.5m，纵横杆排列整齐， 离地面 300mm 设置扫地杆，建筑物四周立杆搭设满堂剪刀撑，室内隔四跨设置剪刀撑； 模板吊装就位，各块组合连接，模板下脚内口应与底部墨线对齐，然后校正吊垂直，通排柱 在下脚进

7、位，吊直后上口拉通线校正中间各柱模板。 柱脚应预留 200200 的清扫口，保证在浇筑混凝土前能清理出模板内的杂物。柱子较高时 应预留浇灌口，高度不得高于柱脚 2m。 柱模应根据柱断面尺寸和砼的浇灌速度加设柱箍或对拉丝杆。柱子支模示意图如下2、安装梁模板先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，可 调顶托的外露部份不应超过 200mm。在可调顶托的托板上安放 50mm 100mm木方或 48 双钢管作主 龙骨，在主龙骨上安装梁底次龙骨（ 50mm 100mm木方） 250m。m次龙骨安装完成后，用胶合板安 装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于 4m

8、时，起拱高度为全跨长度的 1/1000-3/1000 。 主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模及对拉高强螺栓。3、安装楼面模板页脚内容 5第一章 编制依据通线调整脚手架顶托的标高，将其调到预定的高度。在可调顶托托板上架设50mm 100mm木方或48 钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨（ 50mm100mm木方） 350m，m然后在次龙骨上安 装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。（三）脚手架和模板的拆除1、拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合 设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据。拆模前应经监理工

9、程师批准。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标 准值的百分率表示（ %）板2502, 8758100梁、拱8758100悬壁构件-1002、拆模前可先拆除梁底一道水平拉杆， 以满足施工人员站立作业， 用木方和模板搭设作业平台， 检查周围的安全网是否完好，经项目部或专职安全员检查安全后才能进行拆模施工。3、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架 先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。4、拆除顶板模板时应将可调螺旋向下退 100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨， 最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。5、拆除大跨度梁板

10、模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可 在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的拆除。6、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在支架内，整理拆 下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。8、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。页脚内容 6第一章编制依据四）模板、脚手架的维护和管理1、在使用过程中要及时清理附着在模板上的混凝土，刷脱模剂。2、模板、脚手架拆除至存放点时，模板保持平放，脚手架要堆码整齐。3、拆下的模板应急

11、时清除灰浆，难以清除时，可采取模板除垢剂处理，不准敲砸，拆下来的脚 手架要清理架体上附着的混凝土块等。拆下来的模板、脚手架，如发现翘曲、变形、应及时修理， 损坏的板面应及时进行修补。4、暂时不用的材料应入库保存，分类管理五）立面、节点示意图正立面图俯视图页脚内容 7第一章 编制依据插座示意图插头示意图页脚内容 8第一章 编制依据 施工要点1 、 施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。2、支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。3、立方体支承格构调方正以后同时敲击 4 根或 3 根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插 入立杆插座后

12、，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。4、按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。5、立杆下需铺设木板，木板可采用 300mm宽 4m长木跳板通长设置，或面积不小于 0.15 厚度不 小于 50mm的木板铺垫，并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。6、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于 4m按 2起拱，避免虚支。7、U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于200mm，严禁任意上调。8、木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。9、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。10、模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进

13、行第一次模板拆除。11、模板及其支架的拆除顺序严格执行标准层支模图进行，严禁私自乱拆。12、模架的拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的规定。质量监测 模板支撑采用插槽式快拆架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位： 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 快拆架插头、插座连接是否松动，普管连接扣件是否松动。 架体是否不均匀的沉降、垂直度。 施工过

14、程中是否有超载的现象。 安全防护措施是否符合规范要求。页脚内容 9第一章编制依据 快拆架架体和快拆架横杆是否有变形的现象3、快拆架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停 止施工，采取措施保证安全后再施工。5、变形监测措施监测项目：支架沉降、位移和变形。测点布设：每 1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于 2 个支架水平位移监测点， 3 个支架沉降观测点。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30 分钟一次，浇筑 完后不少于 2 小时再观测一次。监测结果接近或达到材

15、料的允许变形值时马上启用应急预案，同时必须向清镇市建筑工程安全 督促站等相关部门报告。五、质量保证措施1、质量保证体系建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和施工员中间控制，现场技术支 持、指导及区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商 / 专业化公司和施 工作业班组的质量管理网络。2、模板工程质量控制程序模板成型检验班组内实行 “三检制”，合格后报专业工长检验，合格后依次报项目部、质量 总监进行核定，并填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载， 并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视

16、性质、 轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。六、安全措施1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。2、特殊工种持证上岗，有关证件须符合北京市有关规定。3、装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过 2 米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、 柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。4、模板的预留孔洞等处，应根据洞口大小加设防护，防止人员或物体坠落。5 、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模 板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。页脚内容 10第一章 编制依据6、支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道

17、工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上 下。7、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施， 方可继续施工。8、顶板拆模时，应逐块拆卸。拆下的模板，严禁向下抛掷。如有间歇，亦应将已拆下的模板的 配件及时运走，防止坠落伤人。9、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。10、施工中的作业工人必须戴安全帽，禁止穿拖鞋上班。七、环保措施1、施工中必须注意控制噪音， 根据规定在城市建成区内， 禁止夜间进行生产噪音的建筑施工 （ 22 时至次日 6 时）。由于施工不能中断的技术原因和其他特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的， 应向建设行政主管部门和环保部门申

18、请。2、加强对作业人员的环保意识教育，模板支撑体系搭拆和钢筋运输、装卸、加工防止不必要的 噪音产生，最大限度减少施工噪音污染。3、使用手持电动工具（手电钻等）切割机时，周围设围挡隔音，使用设备性能优良，并合理安 排工序不集中使用。4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。5、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点存放，严禁直接向外扬弃。八、梁、板荷载验算选取最大板厚 120mm验算；模板采用 18mm厚胶合板；次龙骨采用 50100 木龙骨，中心间距 350mm；主龙骨采用 48*3.0mm钢管；竖向支撑体系采用键连接的脚手架； 立杆最大间距 1000100

19、0mm。 采用 48*3.0mm钢管，验算模板、次龙骨、主龙骨的强度及刚度及立柱稳定性验算是否满足要求。（一）材料和力学性能 模板的性能（本方案模板参数根据施工现场常规套用，如有差别根据实际情况调整）E=5000 N/mm2f=13N/mm 2次龙骨（ 50100mm木龙骨）力学性能：2E=9000N/mm2 f= 132 17 N/ mm2W=83cmI=1/12*bh 417 cm主龙骨（48*3.0mm 钢管） 力学性能：页脚内容 11第一章编制依据E=2.05*10 5 N/mm2 f压拉弯= 205 N/ mm2 W=8.98cm2 4A=4.24 cm2 I=21.56cm 42

20、=N/A Mpa =175Mpai= 1.59 cm 2= L/i=150/ 1.59= 94 。3 查钢结构设计规范附录得 值为 0.634立杆、顶托、横杆力学性能： 立杆上插座与焊管的焊接强度检验： 200KN不破坏。 横杆上，插头与焊管的焊接强度检验： 25KN不破坏。 顶托的抗压强度检验 100KN不破坏。二)顶板模板验算扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 。计算参数:模板支架搭设高度为 9.8m，立杆的纵距 b=1.00m ，立杆的横距 l=1.00m ，横杆的步距 h=1.50m。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗

21、弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方50 90mm，间距300mm，剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm2。模板自重 0.30kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3，施工活荷载 2.50kN/m2扣件计算折减系数取 1.00页脚内容 12第一章编制依据图 1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.10 0.20+0.30)+1.40 2.50=9.884kN/m 2由永久荷载效应控制的组合 S=

22、1.3524.00 0.20+0.7 1.40 2.50=8.930kN/m 2 由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取 1.2 ，可变荷载分项系数取 1.40 采用的钢管类型为 483.0 。、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。页脚内容 13 第一章 编制依据 考虑 0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9 (25.100 0.200 1.000+0.300 1.000)=4.788kN/m考虑0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9 (0.000+2.500) 1.000=2.250kN/m 面

23、板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm 4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2) ；M 面板的最大弯距 (N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2 ；M = 0.100ql 2其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到 M = 0.100 (1.20 4.788+1.40 2.250) 0.300 0.

24、300=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080 1000 1000/54000=1.483N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 (1.20 4.788+1.4 2.250) 0.300=1.601kN截面抗剪强度计算值 T=31601.0/(2 1000.000 18.000)=0.133N/mm2页脚内容 14第一章 编制依据截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T ，满足要求 !(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v

25、 = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 4.788 3004/(100 6000486000)=0.090mm 面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !(4) 2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql 2 面板的计算宽度为 1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9 (25.100 0.200 1.200+0.300 1.200)=5.746kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.200 0.9

26、1.40 2.5 0.300+0.080 1.20 5.746 0.300 0.300=0.239kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.239 1000 1000/54000=4.419N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 !二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 25.100 0.200 0.300=1.506kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 0.300 0.300=0.090kN/m页脚内容 15第一章 编制依据(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的

27、荷载 (kN/m) ： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000) 0.300=0.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9 (1.20 1.506+1.20 0.090)=1.724kN/m 考虑0.9 的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9 1.40 0.750=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为 (0.945+1.724) 1.000=2.669kN2. 木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q = 2.669/1.000=2.669kN/m最大弯矩 M

28、= 0.1ql 2=0.1 2.67 1.00 1.00=0.267kN.m最大剪力 Q=0.6 1.000 2.669=1.601kN最大支座力 N=1.1 1.000 2.669=2.936kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:W = 5.009.00 9.00/6 = 67.50cm 3；I = 5.009.00 9.00 9.00/12 = 303.75cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.267 106/67500.0=3.95N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大

29、剪力的计算公式如下 :Q = 0.6ql页脚内容 16编制依据截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 1601/(2 5090)=0.534N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求 !(3) 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 1.436kN/m 最大变形 v =0.677 1.436 1000.0 4/(100 9500.003037500.0)=0.337mm 木方的最大挠度小于 1000.0/250, 满足要求 !(4) 2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最

30、大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql 2考虑荷载重要性系数 0.9 ，集中荷载 P = 0.9 2.5kN1.000 经 计 算得 到 M = 0.200 1.40 0.9 2.5 1.000+0.080 1.723 1.000=0.768kN.m抗弯计算强度 f=0.768 106/67500.0=11.38N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 !三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。页脚内容 17第一章编制依据2.94kN2.94kN2.94kN2.94kN 2.94kN2.94

31、kN2.94kN2.94k N2.94kN2.94kN2.94kNB1000 1000 1000支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)6.267.274.404.402.53 2.531.47 1.473.34 3.340.40 0.400.40 0.403.34 3.346.267.271.47 1.474.404.402.53 2.53支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100010001000B1.58kN1.58kN1.58kN1.58kN 1.58kN1.58kN1.58kN1.58k N1.58kN1.58kN1.58kN支撑钢

32、管变形计算受力图支撑钢管变形图 (mm)页脚内容 18编制依据经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.988kN.m 最大变形 vmax=1.536mm 最大支座力 Qmax=10.675kN抗弯计算强度 f=0.988 106/4491.0=200.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,不满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于 1000.0/150 与10mm满, 足要求 !四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

33、计算中 R取最大支座反力， R=7.68kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值 (立杆轴力 ) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.135 9.800=1.323kN(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.300 1.000 1.000=0.300kN(3) 钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3 = 25.1000.200 1.000 1.000=5.020kN考虑0.9 的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9 (NG1+NG2+NG3)= 5.9

34、79k。N2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。页脚内容 19编制依据1.000 第一章 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9 (2.500+0.000) 1.000=2.250kN3. 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值， N = 10.32kNi 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm ；A 立杆净截面面积， A=4.239cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.491cm3 ；f 钢

35、管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度， a=0.30m；h 最大步距， h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+2 0.300=2.100m ； 由长细比，为 2100/16.0=132 150 满足要求 ! 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l0/i 查表得到 0.391 ；经计算得到 =10324/(0.391 424)=62.255N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f, 满足要求 ! 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：页脚内容 20编制依据风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=

36、0.9 0.9 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值 (kN/m2) ；Wk=0.3001.200 0.240=0.086kN/m 2h 立杆的步距， 1.50m；la立杆迎风面的间距， 1.00m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距， 1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.9 1.4 0.086 1.000 1.500 1.500/10=0.022kN.m ；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.25.979+0.9 1.4 2.250+0.9 0.9 1.4 0.022/1.000=10.034kN经计算得到 =10034/(0.391 424)+22000/4

37、491=65.415N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=40.60所以第 10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。五）粱荷载验算梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度 B=350mm，梁截面高度 H=800mm，页脚内容 23第一章编制依据H 方向对拉螺栓 1道，对拉螺栓直径 18mm，梁高 700mm至 1000mm范围，对拉螺栓在垂直于梁截面中部设置一道，跨度方向间距600mm；梁高小于 700mm无需设置对拉螺杆。梁模板使用的木方截面 50100mm， 梁模板截面侧面木方距离 400mm。梁底模面板厚度 h=18m

38、m，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度 f=15N/mm 2梁侧模面板厚度 h=18mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度 f=15N/mm 2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m 2；钢筋自重 = 1.500kN/m 3；混凝土自重 = 24.000kN/m 3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m 2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。页脚内容 24第一章编制依据新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝

39、时间，为 0时(表示无资料 )取200/(T+15) ，取5.714h ；T混凝土的入模温度，取 20.000 ；V混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1 外加剂影响修正系数，取 1.000 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考 虑结 构的 重要 性系 数0.9 ，实际计算中采 用新 浇混凝土侧压 力标 准值 F1=0.9 28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9 ，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 6.000=

40、5.400kN/m 2三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载 q=(1.2 25.92+1.40 5.40) 1.00=38.664N/mm 面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:页脚内容 25第一章编制依据W = 100.00I = 100.00 1.80 1.80/6 = 54.00cm 3；1.801.801.80/12 = 48.60cm 4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其

41、中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2) ；M 面板的最大弯距 (N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2 ；M = 0.100ql其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到 M = 0.100 (1.20 25.920+1.40 5.400) 0.400 0.400=0.619kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.619 1000 1000/54000=11.456N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 (1.20 25.92

42、0+1.4 5.400) 0.400=9.279kN截面抗剪强度计算值 T=39279.0/(2 1000.000 18.000)=0.773N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2页脚内容 26第一章 编制依据 抗剪强度验算 T T ，满足要求 !(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 25.920 4004/(100 6000486000)=1.541mm 面板的最大挠度小于 400.0/250, 满足要求 !五、穿梁螺栓计算计算公式 :N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有

43、效面积 (mm2) ；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2 ；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2 25.92+1.40 5.40) 1.00 0.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直径为 20mm；穿梁螺栓有效直径为 16.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN ；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=23.198kN； 穿梁螺栓强度满足要求 !六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式 , 参见楼板模板支架计算内容。页脚内容 27第一章编制依据六）柱荷载验算柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B

44、=600mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的计算高度 L = 9000mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。柱箍采用双钢管 48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度 50mm，高度 100mm。B 方向竖楞 4根，H方向竖楞 4根。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm2。052 9420柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新

45、 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。页脚内容 28第一章编制依据新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料 )取200/(T+15) ，取5.714h ；T混凝土的入模温度，取 20.000 ；V混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取 1.000 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考 虑结 构的 重要 性系 数0.9 ，实际计

46、算中采 用新 浇混凝土侧压 力标 准值 F1=0.9 40.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9 ，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 3.000=2.700kN/m 2三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下A23.49kN/m250 250 250面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距 0.50m。荷载计算值 q = 1.2 36.000 0.500+1.40 2.700 0.500=23.490kN/m页脚内容 29 第一章 编制依据 面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵

47、抗矩 W分别为:W = 50.001.80 1.80/6 = 27.00cm 3；I = 50.001.80 1.80 1.80/12 = 24.30cm 4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2) ；M 面板的最大弯距 (N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2 ；M = 0.100ql 2其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到 M = 0.100 (1.20 18.000+1.40 1.350) 0.250 0.250=0.147kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14

48、7 1000 1000/27000=5.438N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 (1.20 18.000+1.4 1.350) 0.250=3.524kN 截面抗剪强度计算值 T=33524.0/(2 500.000 18.000)=0.587N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T ，满足要求 !页脚内容 30第一章编制依据(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 18.000

49、 2504/(100 6000243000)=0.326mm 面板的最大挠度小于 250.0/250, 满足要求 !四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下11.74kN/mAB500 500 500竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 0.250m荷载计算值 q = 1.2 36.000 0.250+1.40 2.700 0.250=11.745kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计 算公式如下 :均布荷载 q = 5.872/0.500=11.745kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 11.745 0.50 0.50=0.294kN.m最大剪力 Q=0.6 0.500 11.745=3.523kN最大支座力 N=1.1 0.500 11.745=6.460kN截面力学参数为W = 5.00本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:10.00 10.00/