商业办公楼建筑设计结构设计设计

1、商业办公楼建筑设计、结构设计摘要 ：本毕业设计由胡尚瑜老师作为指导老师， 指导学生梁睿完成此次毕业设计。该设计是一栋钢筋混凝土框架结构的综合办公楼，建筑高度21.8m （从地面标高到主体结构檐口高度），建筑面积约5000m2，设计使用年限50年，丙类建 筑，主体部分采用六层框架结构。遵循先建筑、后结构、再基础的设计过程，根 据任务书和指导书的要求完成的建筑、结构设计。建筑图包括平面图、 正立面、 侧立面及各详图。 结构设计时紧密结合建筑设 计，力求经济合理， 造型美观。 结构分析的重点在于框架内力及构件承载力满足 要求。考虑毕业设计的特殊要求， 以手算为主、 电算为辅。计算书包括计算说明、 结

2、构计算书（包括楼板计算、连续次梁计算、框架计算、基础和楼梯计算） 。 关键词 ：多层建筑；框架结构；商业办公楼。Commercial office building design, structural designStude nt: Rui Lia ng In structor: Hu Shan gyuAbstract: The graduation Designed by Hu Shangyu teacher as instructor, students LiangRui complete the graduati on projectThe design is a reinforced

3、 concrete frame structure office building, building height 21.8m(from ground level to the main structure of the eaves height ), Construction area of about25000 m , design life of 50 years , building class C , Main part of the structure is six-story frame。First building , post-structuralism , and the

4、n based design process , according to the missi on stateme nt and in structi ons to complete the requireme nts of the buildi ng, structure desig n . Buildi ng pla ns in cludi ng floor pla ns , facade , side elevati on and the detail . Closely integrated structural design architectural design , and s

5、trive to economic rationality and beautiful shape. Framework for structural an alysis focuses on internal force and comp onent capacity to meet the requireme nts . Con sider the special requireme nts of graduati on to hand calculati ons based , electr onic data suppleme nt. Calculati ons in clud ing

6、 calculatio ns show that structural calculati ons ( in clud ing slab calculati ons, continu ous sec on dary beam calculati on , calculati on framework , in frastructure and stairs calculatio n ).Keywords: Multi-story buildi ng ; framework ; commercial office buildi ng.第一章结构计算总说明 4.第二章结构计算书 52.1 楼盖结构

7、计算 52.1.1 双向板计算 6.2.1.2 连续梁计算 1.7.2.2 框架结构计算 2.1.2.2.1 框架荷载计算 2.1.2.2.2 框架梁柱相对线刚度计算 2.22.2.3 风荷载作用下框架内力计算 2.22.2.4 地震荷载作用下框架内力计算 错误！未定义书签。2.2.5 水平荷载作用下框架的抗侧移验算 2.52.2.6 竖向荷载作用下框架内力计算 3.02.2.7 横向框架内力组合 3.7.2.2.8 框架结构截面设计 3.8.2.3 基础设计及计算 6.3.2.3.1 基础底面积和底面积尺寸确定 6.32.3.2 基础抗冲切承载力计算 6.5.2.3.3 基础底板配筋 6.5

8、.2.4 楼梯设计及计算 6.7.2.4.1 楼梯布置 6.7.2.4.2 内力及配筋计算： 6.8.鸣谢 72第一章结构计算书总说明本毕业设计结构计算书主要内容有：一、楼盖结构计算本设计采用了弹性理论方法和塑性内力重分布方法两种计算方法对楼盖的梁 板结构进行了结构分析和计算，并根据计算结果进行配筋构造设计。二、框架结构计算本设计采用人工计算的方法对所选取的一榀框架进行了结构计算，主要进行 了框架荷载计算、框架内力计算、框架荷载效应组合和框架截面设计等。三、基础结构计算本设计基础选用柱下独立基础，主要对框架结构计算中所选取的一榀框架的 柱下独立基础进行了结构计算和设计。注：本结构计算和设计除某

9、些方面具体注明外，其余均按新规范要求进行计 算和设计。第二章结构计算书2.1、楼盖结构计算设计资料本办公楼楼盖结构采用现浇钢筋混凝土楼盖，楼面面层为花岗岩楼面，轻钢龙 骨吊顶,卫生间的设计为坐式。楼板为100mn厚（走廊为80mn厚）钢筋混凝土楼板, 板采用C20混凝土 ,其他采用C30混凝土，HPB235级钢筋,梁中纵向受力钢筋采用 HRB335级钢筋,箍筋采用HPB235级钢筋。此建筑楼板、走廊的活荷载标准值取 2.5kN/m2（荷载分项系数为1.4）,楼梯的活荷载标准值取3.5kN/m2 （荷载分项系数 为1.4 ），其余房间的活荷载标准值取2.0kN/m2（荷载分项系数为1.4） 结构

10、布置（1）楼板（100mm厚）楼面铺20mn厚水磨石地板100mn厚钢筋混凝土楼板轻钢龙骨吊顶小计恒载标准值:选择第三层结构平面进行设计，楼面板的布置如下图（图中尺寸单位为mm）:p*i3.jijtin?Jp+3E-7XD(DKfTJDO| B1B2B9B2B1B2B7L B10jB7B2B3B叮B8B11B8B6B3 IP B2B5BIOB7B552B1BAI B2B9B2I+3E-7IDE7nnIuati1.E)3)t:)匹i)1(D.A00.65KN/m3 0.02m=0.013 KN/m225KN/m3 0.10m=2.5 KN/m20.2 KN/m2刀=2.713 KN/ m2gk=

11、2.713 KN/ m2恒载设计值：g=1.2X 3.713=3.256 KN/ m2活载标准值：qk=2.5 KN/ m2活载设计值：q=1.4X 2.5=3.5 KN/2 m何载设计值：p=g+q=3.256+3.5=6.756 KN/2 m走廊（80mm厚）楼面铺20mn厚水磨石地板0.65KN/m3 0.02m=0.013 KN/m280mn厚钢筋混凝土楼板25KN/3 m0.08m=2.0 KN/2 m轻钢龙骨吊顶0.2 KN/2 m小计刀=2.21 KN/2 m恒载标准值：gk=2.21 KN/2 m恒载设计值：g=1.2X 2.21=2.652 KN/2 m活载标准值：qk=2.

12、5 KN/2 m活载设计值：q=1.4X 2.5=3.5 KN/2 m何载设计值：p=g+q=2.21+3.5=5.71 KN/2 m2.1.1、双向板计算（1）按弹性理论设计，对不同类型的板区格进行编号分类（见板布置图）,在本设计中楼盖边梁对板的作用视为铰支座，内支座视为固定。将多区格双向板简化为单区格的双向板计算.1）、荷载计算楼面板荷载：100mn厚钢筋混凝土楼板：g=1.2 X 3.713=3.256 KN/ m2q=1.4 X 2.5=3.5 KN/ m2g+q/2=3.256+3.5/2=5.006 KN/ m2q/2=1.75 KN/ m2g+q=3.256+3.5=6.756

13、KN/ m2走廊楼面板荷载：80mn厚钢筋混凝土楼板：g=1.2 X 2.21=2.652 KN/ m2my=(0.0079 X 5.006+0.0174 X 1.75) KN/ m2 X (3.3 m) =0.762 KN.m/mq=1.4 X 2.5=3.5 KN/ m2g+q/2=2.652+3.5/2=4.402 KN/ m2q/2=1.75 KN/ m2g+q=2.652+3.5=6.152 KN/ m22） 、计算跨度，为计算方便，取板的支承中心线间的距离lc作为计算长度，结果总是偏安全.即lc =1。3） 、荷载布置方式：求某板跨中最大弯距时，采用棋盘式布置活荷载；求支座最大 弯

14、距时,采取活荷载满布方式.4）、内力计算跨中最大弯距为在g+q作用下的弯距值与q/2作用下的跨中弯距之和.根据 划分板的形式查课本 的附表8进行双向板计算，考虑双向弯 曲对两个方向板带弯距值的影响采用以下式子计算mXJ=mx+my, my 小叭 +m*混凝土的泊松比-=0.2,板的计算中lx为短边或简支边方向，ly为长边方向.下面以B1板为例进行弯矩计算，板的计算示意图如图所示：弯距计算：lx=3300mm ly=7200mmlx/ l y =3300mm/7200mm=0.4查表的：22J =0 时 mx =(0.0559 X 5.006+0.0965 X 1.75) KN/mX(3.3 m

15、 =4.886 KN.m/m=0.2 时 mJ =4.886 KN.m/m+0.2 x 0.762 KN.m/m=5.038 KN.m/mm；=0.762 KN.m/m+0.2 x 4.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m支座：mx =0.1179 x 6.756 KN.m/m x (3.3 m)2=8.674 KN.m/m2my =0.0786 x 6.756 KN.m/m x (3.3 m) =5.783 KN.m/m5)、配筋计算：板跨内及支座取截面有效高度h0x=80mm, h0y =70mm即可近似按AsM 计y0.95 fyh0算钢筋截面面积.平行于lx方向的跨中弯矩 m

16、X =5.038 KN?mIVI32as = 20mm 1斥=5.038 x 10 /095 x 210x (100-20)=315.66 mm实配钢筋：2 8150 (As = 335 mm )平行于ly方向的跨中弯矩 myJ=1.739 KN.m/mas = 30mmAsM =1.739 x 103/ 0.95 x 210x (100-30)=124.530.95 fyh02 mm实配钢筋： 8200 (As = 251 mm2)沿lx方向的支座弯矩 mx =8.674 KN.m/mas = 20mm A M =8.674 x 103/ 0.95 x 210x (100-20)=543.4

17、8 mm2 0.95 fyh0实配钢筋： 10140 (As = 561 mm2)沿ly方向的支座弯矩my =5.783 KN.m/mas = 30mm As=5.783 x 103/0.95 x 210x (100-30)=414.1 mm20.95fyh0实配钢筋：2 10180 (As = 436 mm )各区格板分别计算的弯距值如下表表1区格lx/ lyB13.3m/7.2m=0.5B23.3m/7.2=0.5计 算 简 图mxmx =(0.0559 X 5.006+0.0965(0.0408 X 5.006+0.0965 X1.75)KN/ m2 XX 1.75) KN/ m2 X(

18、3.3 nf =4.063KN.m/mmy(3.3 m)2 =4.886 KN.m/mmy =(0.0079 X 5.006+0.0174(0.0028 X 5.006+0.0174 X1.75)KN/ m2X (3.3 n)2 =0.484X 1.75) KN/ m2 XKN.m/m(3.3 n)2 =0.762 KN.m/mmxmx =4.886 KN.m/m+0.2 X4.063KN.m/m+0.2X 0.484KN.m/m=4.160KN.m/m0.762 KN.m/m=5.038 KN.m/mmymy J =0.762 KN.m/m+0.2 X0.484KN.m/m+0.2X 4.0

19、63KN.m/m=1.297KN.m/m4.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m计 算 简 图g + qmxmx =0.1179 X 6.756 KN.m/m X0.0836 X 6.756 KN.m/mX(3.3 nf =6.151 KN.m/m(3.3 nf =8.674 KN.m/mmymy =0.0786 X 6.756 KN.m/m X0.0569 X 6.756 KN.m/mX(3.3 nf =5.783 KN.m/m(3.3 nf =4.186 KN.m/m区格B3B4lx/ ly3m/7.2m=0.4 (取 0.5)3.3m/4.2m=0.79跨计 算 简 图uumi

20、umii性日中g+ q/ 2q/2g+q/2q/2mx(0.0408 X 4.402+0.0965 X1.75) KN/ m2 X (3nf =3.113KN.m/m(0.0314 X 5.006+0.0573 X1.75)KN/ m2 X(3.3 nf =2.804KN.m/mmy(0.0028 X 4.402+0.0174 X1.75)KN/ m2 X(3nf=0.385KN.m/m(0.0121 X 5.006+0.0320 X1.75)KN/ m2 X (3.3 nf =1.269KN.m/mmX3.113KN.m/m+0.2X 0.385KN.m/m=3.19 KN.m/m2.804

21、KN.m/m+0.2X 1.269KN.m/m=3.059 KN.m/mmf0.385KN.m/m+0.2X 3.113KN.m/m=1.008 KN.m/m1.269KN.m/m+0.2X 2.804KN.m/m=1.830KN.m/m计 算 简 图支拦拦1t座g + qg+ qmx0.0836 X 6.152 KN.m/m X(3m)2=4.629 KN.m/m0.0728 X 6.756 KN.m/mX(3.3 nf =5.356 KN.m/mm；0.0569 X 6.152 KN.m/m X(3m)2=3.15 KN.m/m0.057 X 6.756 KN.m/m X(3.3 nf =

22、4.194KN.m/m区格B5B6lx/ ly3.3m/4.2m=0.793m/4.2m=0.71lx/ ly计 算 简 图mxmy计算简图mxmy(0.0276 X 5.006+0.0569 X2 21.75) KN/ m2 X (3.3 m) =2.589KN.m/m(0.0141 X 5.006+0.0331 X1.75) KN/ m2 X (3.3 m)2 =1.399KN.m/m2.589KN.m/m+0.2X 1.399KN.m/m=2.801 KN.m/m1.399KN.m/m+0.2X 2.589KN.m/m=1.917 KN.m/m三三三二三0.0699 X 6.756 KN

23、.m/m X(3.3 m)2 =5.143 KN.m/m0.0568 X 6.756 KN.m/m X(3.3 nf =4.179 KN.m/mB73. 3m/7.2m=0.46 (取 0.5)(0.0311 X 4.402+0.067 X2 21.75) KN/ m2 X (3m) =2.287KN.m/m(0.0117 X 4.402+0.0298 X1.75) KN/ m2 X (3m)2=0.933KN.m/m2.287KN.m/m+0.2X 0.933KN.m/m=2.474 KN.m/m0.933KN.m/m+0.2X 2.287KN.m/m=1.390KN.m/m三三三二三0.0

24、728 X 6.152 KN.m/mX (3n)2=3.549KN.m/m0.0568 X 6.152 KN.m/mX (3n)2=3.145 KN.m/mB83m/7.2m=0.42 (取 0.5)计 算 简 图(0.040 X 5.006+0.0965 X(0.04 X 4.402+0.0965 Xmx1.75) KN/ m2 X (3.3 m)2 =4.0201.75)KN/ m2 X (3m)2=3.105KN.m/mKN.m/mmy(0.0038 X 5.006+0.0174 X1.75) KN/ m2 X (3.3 m)2 =0.539KN.m/m(0.0038 X 4.402+0

25、.0174 X1.75)KN/ m2 X (3m)2=0.425KN.m/mmX4.020KN.m/m+0.2X 0.539KN.m/m=4.129 KN.m/m3.105KN.m/m+0.2X 0.425KN.m/m=3.19KN.m/mmf0.539KN.m/m+0.2X4.020KN.m/m=1.343 KN.m/m0.425KN.m/m+0.2X 3.105KN.m/m=1.046KN.m/m支计算卩1丨0川11|座简 图川丨1幼11丨1lllllllllllliiiiiiiiiiiiir g+ qg + qm；0.0829 X 6.152 KN.m/m X(3.3 nf =5.554

26、 KN.m/m0.0725 X 6.152 KN.m/mX2(3 n) =4.254 KN.m/mmy0.057 X 6.152 KN.m/m X(3.3 nf =3.818 KN.m/m0.0570 X 6.152 KN.m/mX(3n)2=3.156 KN.m/m区格B9B10lx/ ly3. 3m/6m=0.553. 3m/6m=0.55 (取 0.5)跨计 算 简 图中o日g+ q/ 2q/2niiiiiiiiiuirg+q/2q/2m；(0.0398 X 5.006+0.0892 X1.75) KN/ m2 X (3.3 m)2 =3.870KN.m/m(0.0385 X 5.006

27、+0.0892 X1.75)KN/ m2 X (3.3 nf =3.799KN.m/mmy(0.0042 X 5.006+0.0210 X1.75) KN/ m2 X (3.3 m)2 =0.629KN.m/m(0.0056 X 5.006+0.021 X1.75)KN/ m2 X (3.3 nf =0.705KN.m/mmX143.870KN.m/m+0.2X 0.629KN.m/m=3.996 KN.m/m3.799KN.m/m+0.2X 0.705KN.m/m=3.94KN.m/mmf0.629KN.m/m+0.2X3.870KN.m/m=1.403KN.m/m0.705KN.m/m+0

28、.2X 3.799KN.m/m=1.465KN.m/m支计 算座简 图1二g + qiiiiiiiiiiiiir g + qm；0.0827 X 6.756 KN.m/m X(3.3 nf =6.084 KN.m/m0.0814 X 6.756 KN.m/mX(3.3 nf =5.989 KN.m/mmy0.057 X 6.756 KN.m/m X(3.3 nf =4.194 KN.m/m0.0571 X 6.756 KN.m/mX(3.3 nf =4.201 KN.m/m区格B11lx/ ly3m/6m=0.5跨计 算11111111111111nr简 图1哇+M中iiiiiiiiiHiir

29、g+ q/ 2q/2m；(0.04 X 4.402+0.0965 X 1.75)KN/m2 X (3 m)2 =3.105 KN.m/mmy(0.0038 X 4.402+0.0174 X1.75) KN/ m2 X (3nf =0.412KN.m/mmX“3.105KN.m/m+0.2X 0.412KN.m/m=3.187 KN.m/mmf0.412KN.m/m+0.2X3.105KN.m/m=1.033KN.m/m支计算座算 简 图iiiiiiiiiiiiirg+ qm；0.0829 X 6.152 KN.m/m X2(3 m) =4.59 KN.m/mmy0.057 X 6.152 KN

30、.m/m X(3m)2=3.156 KN.m/m由以上表知道板间支座弯距并不平衡，故取相临板的支座弯距和的平均值1B1-B2 支座:nm=(8.674+6.151)=7.4131B2-B3 支座：nm=? (6.151+4.629)=5.390B1-B4 支座：my=丄(5.783+4.194)=4.989y 2B2-B5 支座：nm=(4.186+4.179)=4.18321B3-B6 支座：my= (3.15+3.145)=3.14821B4-B5 支座：nm =(5.356+5.143)=5.2501B5-B6 支座：nm=(5.143+3.549)=4.346B6-B8 支座：my=

31、(3.145+3.156)=3.151y 2B5-B7 支座：mi =- (4.179+3.818)=3.99921B2-B4 支座：mi =- (4.186+4.194)=4.190y 21B2-B7 支座：nm=T (6.151+5.554)=5.8531B8-B11 支座：nm丄一 (3.156+3.156)=3.15621B7-B10 支座：叫；=丄(3.818+4.201)=4.010y 2B2-B9 支座：nm=(4.186+4.194)=4.19021B9-B10 支座:(6.084+5.989)=6.037B10-B11 支座：mx=? (4.59+5.989)=5.269连续

32、双向板的截面配筋计算见表2和表3(按弹性理论计算)板跨内及支座取截面有效高度hox=80mm, h0y =70mm即可近似按As : 00.95 fyh0计算钢筋截面面积.中间区格板考虑板的内拱作用弯距减少 20% .表2跨中弯距配筋计算截面h0（伽）M(KN.m)As(mm2)配筋实用As( mm2)跨中B1lx805.038315.66*8130387ly701.739124.53* 8200251B2lx804.160 X0.8208.52* 8200251ly701.29792.88* 8200251B3lx803.190 X0.8159.90* 8200251ly701.00863.

33、16* 8200251B4lx803.059 X0.8153.33* 8200251ly701.830114.66* 8200251B5lx802.801 X0.8140.40* 8200251ly701.917124.01* 8200251B6lx802.474 X0.8124.01* 8200251ly701.390 X0.879.62* 8200251B7lx804.129 X0.8206.97* 8200251ly701.343 X0.876.94* 8200251B8lx803.190 X0.8159.90* 8200251ly701.046 X0.879.74* 8200251B9

34、lx803.996 X0.8200.3* 8200251ly701.403 X0.880.37* 8200251B10lx803.940 X0.8197.49* 8200251ly701.405 X0.880.49* 8200251B11lx803.187 X0.8159.74* 8200251ly701.033 X0.859.18* 8200251表3支座弯距配筋计算截面h0(眄M(KN.m)As(mm2)配筋实用As( m m2)B1-B2支座807.413464.47*1020C479支B2-B3支座805.390351.94 8140402B1-B4支座804.989312.59 81

35、50335B2-B5支座804.183262.09 8180279B3-B6支座803.148197.24* 8200251B4-B5支座805.250328.95 8150335B5-B6支座804.346272.30 8180279座B6-B8支座803.151197.43* 8200251B5-B7支座803.999250.56* 8200251支B2-B4支座804.190262.530 8180279B2-B7支座805.853366.73*8130387B8-B11支座803.156197.74* 8200251B7-B10支座804.010251.25*8180279B2-B9支

36、座804.190262.53*8180279B9-B10支座806.037378.26*10200251B10-B11支座805.269330.13*10200393验算表中板的配筋率-min二maxO.20o,45ft/fy0。A = max O.2OobhO或45ft/fyOobhO二maxO.20。1000 80或(45 1.1/210)0。1000 80 =max(160或 192)上表中所有配筋面积都大于192伽2 ,因此满足要求。2.1.2、连续梁的计算连续梁的布置如下图粗实线所示，计算方法采用了塑性理论方法(内力重分布 法).26TSPH仲73X1a社k0P(iIB-(J1.Jr

37、a(1)、估计梁截面尺寸7200=400 600,取 500ll7200h181218b =匕匕二300300 =75150,因b不能小于200,故b取2504242bx h=250X 300mm(2)、荷载设计值线荷载：板传来恒载2.713 KN/m2 x 3.3mx 1.2= 10.743KN/ m梁自重 25 KN/ m x( 0.5-0.12 ) mx 0.25mx 1.2= 1.35KN/ m梁侧抹灰17KN/m3 x (0.5-0.12)m x 0.02mx 1.2 x 2 = 0.147KN/ m纵隔墙自重恒载设计值19 KN/m3 X 3.6mX 0.24mX 0.6 X 1.

38、2=11.820 KN/ mg,=10.743KN/m梯形荷载g2=1.35KN/m+0.147KN/m +11.820KN/=13.317 KN/ m均布荷载活载设计值2.5 KN/ m2 X 3.3mX 1.4=11.55KN/ m梯形荷载把梯形荷载转化为均布荷载恒载:10.74KN/ m X (1-2 X 0.33 X 0.33+0.33 X 0.33 X 0.33)=8.79 KN/ m活载:5.78KN/ m X (1-2 X 0.33 X 0.33+0.33 X 0.33 X 0.33)=4.73KN/ m即g8.79 KN/ m +13.317 KN/ m = 22.107 KN

39、/mq1 4.73 KN/mg= g 1 / + q 1 / =26.84KN/m,把三角形荷载化为均布荷载后计算简图如下日十口 = 2.!8耳丄II丄11II輕 III IIII丄II丄A 一颅B XC XdFXEiI 1G 1I I .1(3)内力计算由于跨距不同，所以次梁的弯矩计算用弯矩分配法求得(具体过程在过程材料里面)。弯矩分配图如下：117X7S.T -7S.711?A -H7.4 711 -78 BW53 -f&sa押&1K3 -I&5.3105.3-105,57B.B -7S.8 1MJ 4D637.B -78.8 117A -11?A内力汇总截面A支座A-B跨中B支座B-C跨

40、中C支座C-D跨中D支座D-E跨中左右左右左右M(KN m)0115.2-117.438.9-78.881.9-105.315.5V(KN )75.8-112.865.5-47.292.9-100.380.5-截面E支座E-F跨中F支座F-G跨中G支座G-H跨中H支座左右左右左右M(KN m)-105.381.9-78.838.9-117.4115.20V(KN )-80.5100.3-92.947.2-65.5112.8-75.8（4）截面承载力计算1）次梁跨中截面按T形截面进行计算，其翼缘宽度取两者中的较小值（取 最大跨轴线间距7.2m计算）匚 l 7.2b2.4m33b = b sn =

41、 0.25 3.3 = 3.55m取较小值b = 2.4m判断T型截面类型：取 ho=5OO-3O=47Omrp 贝U:h；100bf hj/h。- f） = 240010014.3（470） = 1441.44KN m117.4KN m属于第一类梯形截面。2）支座截面按矩形截面计算，均按一排钢筋考虑，取h0=350-30=320mm3）次梁正截面受弯承载力计算楼面次梁正截面受弯承载力计算截面 位置M(KN m)b l0 r（跨中）或b（支座）Ma =2bbfcE=1-j1-2a1 + J1-2 aM As =Yhfy(mm选配 钢筋实配 钢筋 面积（mnn）厂2A-B 跨中115.22.40

42、.0150.015 Z0.9928234丄181017B支座-117.40.250.1490.1620.9199064丄181017B-C 跨中38.92.40.0050.0050.9972772丄14308C支座-78.80.250.1000.1060.9475904丄14615C-D 跨中81.92.40.0110.0110.9945844丄14615D支座-105.30.250.1330.1430.9288044丄181017D-E 跨中15.52.80.0020.0020.9991102丄10804E支座-105.30.250.1330.1430.9288044丄181520E-F 跨

43、中81.92.40.0110.0110.9945844丄14615F支座-78.80.250.1000.1060.9475904 14615F-G 跨中38.92.40.0050.0050.9972772丄14308G支座-117.40.250.1490.1620.9199064丄181017G-H跨中1112.40.0150.0150.9928234丄1810174）次梁斜截面受剪承载力计算由表得最大剪力Vmax = 113KN,hw = 470 100 = 370mm虹=370 = 1.48 c 4 所以 wb 250所0.25 cbgfc = 0.251.0 250 470 14.3 =

44、 420KN Vnax=113KN，所以几面尺寸满足要求。箍筋按照构造要求，按 8 200小 nASv12 汉 50.3ft1.4307如0.20 000.24 二 0.240.16 00bs250 x 200fy210符合要求。2.2、框架结构计算221、框架荷载计算220.10KN/20140mr)i1425160.2KN/一、屋面荷载计算1、恒荷载标准值：现浇40厚细石混凝土 捷罗克防水层（厚8mm 20厚1： 3水泥砂浆找平 膨胀珍珠岩砂浆找坡（平均厚 100厚钢筋混凝土屋面板 10厚纸浆石灰泥粉平 轻钢龙骨吊顶合计2、活荷载标准值：二、楼面荷载X 0.04=0.88KN/ m2m2X

45、 0.02=0.40KN/ mX 0.14=1.96KN/ mX 0.10=2.50KN/ mX 0.01=0.16KN/ mm26.2KN/m按上人屋面，取2.0KN/ m0.65KN/ mX 0.10=2.50KN/ m（1）、办公室楼面1、恒荷载标准值：水磨石地面（10mn面层，20mn水泥砂浆打底）100厚钢筋混凝土屋面板2510厚纸浆石灰泥粉平16X 0.01=0.16KN/ m轻钢龙骨吊顶0.2KN/m2合计3.51KN/m22、活荷载标准值：按“办公楼” 一栏取，取2.0KN/ m（2）、过道楼面:1、恒荷载标准值:水磨石地面（10mn面层，20mn水泥砂浆打底）0.65KN/

46、m80厚钢筋混凝土屋面板25X 0.08=2KN/ m10厚纸浆石灰泥粉平轻钢龙骨吊顶合计16X 0.01=0.16KN/ m0.2KN/3.01KN/m22、活荷载标准值：按“走廊” 一栏取，取2.5KN/ m三、梁柱自重1、横向框架梁(600X 300):0.25 X( 0.6-0.1 ) X 25+ (0.6-0.1 ) X 0.02 X 20=3.95KN/m2、纵向框架梁(600X 300):0.25 X( 0.6-0.1 ) X 25+ (0.6-0.1 ) X 0.02 X 20=3.95KN/m3、次梁(500 X 250):0.25 X( 0.5-0.1 ) X 25+( 0

47、.5-0.1 ) X 0.02 X 20=2.66KN/m4、框架柱(600 X 500):0.6 X 0.5 X 25+ 2.2 X 0.02 X 20=8.38KN/m四、门窗自重1、门：除底层大门为玻璃门外，其余均为木门。木门自重：0.2KN/ m202、窗：均采用塑钢玻璃窗。窗自重：0.3KN/ m2o2.2.2、框架梁柱相对线刚度计算一、框架柱惯性矩bh312500 60012=9 109mrm框架梁的惯性矩矩形截面惯性矩:bh12250600 二 4.51210 9 mm4对中框架梁为I =21。=2 5.4 1 09 =9 109mrfi三、各层框架梁线刚度 各层框架梁线刚度框架梁位置 GC轴框架梁轴框架梁-轴框架梁跨度1(mr)i660030006600线刚度岂19 x109E9 x 109E9 x 109E660030006600l=1.36 疋 106E=3 汇 106E=1.36 汉 106E各层框架柱线刚度框架柱顶层标准层底层位置框架柱框架柱框架柱层咼H (mrj)360036004600线刚度旦H9 x109E9 x 1(fE9x 1血360036004