聚合物基复合材料层压板挤压强度标准试验方法D-5961

1、ASTM D 5961/5961M -05聚合物基复合材料层压板挤压响应的标准试验方法1本标准以固定标准号D 5961/D 5961M发布：标准号后面的数字是初版年份，或者在修订版 的情况下是最近一次修订版的年份。括-号中的数字是再次批准的版年份。上标（）表示自 上次修订或批准以来的編辑变化。1. 范围本试验方法确定由高模量纤维增强的聚合物基复合材料多向层压板的挤压响应，试件承受双剪 （方法A）或者单剪（方法B）拉伸或压缩载荷。对于每一种试验方法，标准试件的构型采用固定的 试验参数，但是，在试验报告中用文件说明时，一些试验参数可以有可选择的变化。复合材料形 式限于连续纤维或非连续纤维（预浸带或

2、织物，或二者兼而有之）増强的复合材料，且层压板相对 于试验方向是均衡和对称的。节描述了可接受的试验层压板和厚度的范围。本试验方法与MIL-HDBK-17推荐的方法是一致的，手册描述了挤压响应试验方法期望的待性。本试验方法描述的多钉试验构型与工业界用于研究螺栓连接挤压旁路干涉响应的旁路分配的 试件相似，试件可以表现出挤压失效模式或者旁路失效模式。虽然本试验方法可用于指导挤压旁 路试验计划，但本试验方法的范围仅限于挤压失效模式。以国际单位（SI）或英制单位（inch-pound）给出的数值可以分别作为标准。在文中，英制单位 在括号内给出。每一种单位制之间的数值并不严格等值，因此，每一种单位制都必须

3、独立使用。 由两种单位制组合的数据可能导致与本标准的不相符。本标准没有打算提及,如果存在的话,与使用它有关的所有安全性问題。在使用本标准之前建立 合适的安全与健康操作方法，确定规章制度的适用性,这是本标准用户自已的责任。2. 参考文件ASTM标准D 792置换法测量塑料密度和比重（相对密度）试验方法2D 883与塑料有关的术语$D 953塑料挤压强度试验方法彳D 2584固化增强树脂燃烧质量损失试验方法D 2734增强塑料空隙含量试验方法D 3171复合材料的组分含疑试验方法1本标准由ASTM复合材料委员会D-30审定，并由结构试脸方法专业委员会宜接负贵.现行版本是2005年3月I日批准.20

4、05年3月发布。最初枇准在1996年.最近的上一版本是2001年批准的D5761/D5761M 01 2对敌考的ASTH标准，可访问ASTM网站 或与ASTJ（膜名.服务那接fe.Xi ASBI Standards标准年鉴參见ASTM网站的standard* s Document Sunnuiry page9D 3878D 5229/D 5229MD 5687/D 5687ME 4E 83E 122E 177E238E 456E 1309E 1434E 1471复合材料术语聚合物基复合材料吸湿性能及平衡调节试验方法 试件制备时按照工艺指南进行平复合材料板制备的指南 试验机力标定操作规程 与力学

5、试验方法有关的术语引伸计系统检定和分类的操作规程选择样本尺寸用以估计批次或工艺质量测疑的操作规程ASTM试验方法中使用精度和偏差条款的操作规程金属材料销钉类挤压试验的试验方法与质量和统计有关的术语数据库中纤维增强聚合物基复合材料的标识指南数据库中收录纤维増强聚合物基复合材料的力学性能试验数据的指南 计算机化材料性能数据库中纤维、填料及芯材的标识指南其他术语MIL-HDBK-17聚合物基复合材料，卷,第7节彳3. 术语定攻一一术语D 3878定义了与高模量纤维及其复合材料有关的术语。术语D 883定义了与塑 料有关的术语。术语E 6定义了与力学试验有关的术语。术语E 456和E 177定义了与统

6、计有关 的术语。当各个标准定义的术语之间发生矛盾时，术语D 3878应优先于其他标准。本标准专用术语定义:注1一一如果术语表示一个物理量，它的分析量纲以基本量纲的形式紧跟在该术语(或文字符号)后面予以说 明。方括号内所示的基本量纲釆用下面的ASM标准符号：质量为胡，长度为,时问为刀，热力学溫度为刀， 无量纲量为nd.自于不带方括号时以上这些符号可能有其他的定义，因此这些符号在带方括号时的使用仅限于 分析量纲。券屋蘑荻(Bearing Area), Z2用于将施加的载荷归一化为有效挤压应力的挤压试件的面 积部分，等于受载孔的直径乘以试件的厚度。挤压弦向刚度0eaTgg Chord Stiffne

7、ss), F UfL 1 72挤压应力/挤压应变曲线线性部分上的两个指定的挤压应力或挤压应变点之间的弦向刚度。挤压载荷ear kg Load), P _MLT挤压试件承受的总载荷。券压应劳(Bearing Strain),h，_nd挤压试件归一化的孔变形量，等于挤压载荷方向挤压孔的变形除以孔的直径。挤压强度earkg Strength),UfL-T2挤压应力/应变曲线出现明显变化时的挤压应力值。讨i一一通常用附加的上标来区别和标记两种类型的挤压强度：偏移强度和极限强度。務庄应力(Bearing Stress),_MLT2挤压载荷除以挤压面积。丸径厚度比(Diameter to Thicknes

8、s Ratio), D/h nd挤压试件中，孔径与试件厚度之Avai lable from Standardization Documents Order Desk. Bldg. 4 Section D. 700 Robbins Ave. Philadelphia. PA 19111 5098. Attn： NPODS.比。讨i一一孔径厚度比可以采用名义尺寸的名义值或者测量尺寸得到的实际值来确定。嫦距龙(Edge Distance Ratio), e/D lnd挤压试件中，孔中心和试件端部之间的距离与孔径之比。7、升一一端距比可以采用名义尺寸的名义值或者测量尺寸得到的实际值来确定。名X建(No

9、minal Value)对于一个可测量的量为了便于给出仅在名义上存在的值。公差可 以用于名义值，以便对该量值规定一个可接受的范围。僞移笳庄產度(Offset Bearing Strength),ML T2 在下标指定的方向，沿挤压应变轴偏离一个规定的挤压应变值的挤压弦向刚度线与挤压应力/挤压应变曲线的交点所对应的 挤压应力值。讨$ 一一除非另有说明，本试验方法釆用2%的偏移挤压应变。盡寥丸径尼(Width to Diameter Ratio), w/D _nd挤压试件中，宽度与孔径之比。升一一宽度孔径比可以采用由名义尺寸得到的名义值，或由试件宽度和孔径实际测量值得到 的实际值。按败拐筑蜜厦(U

10、ltimate Bearing Strength),严ML T2在下标指定的方向，挤压试件承受最大载荷时的挤压应力值。符号A试件最小横截面积对于一个给定的性能，一个样本母体的统计的变异系数(以百分数表示)d紧固件或销钉直径D试件的孔径e一一端距，即平行于载荷方向、从孔中心到试件端部的距离E下标指定方向上的挤压弦向刚度f平行于载荷方向、从孔边缘到试件端部的距离F：下标指定的试验方向上的极限挤压强度(概)下标指定的试验方向上的偏移挤压强度(对应因偏移挤压应变)垂直于载荷方向、从孔边缘到试件侧边的最短距离h试件厚度A挤压公式中用来区分单钉试验与双钉试验的计算系数K-在单钉挤压应变方程中用来区别单剪试

11、验与双剪试验的计算系数L一一引伸计标距长度n每个样本母体的试件数量P试件承受的载荷P试件破坏时承受的载荷严破坏前试件承受的最大载荷对于一个给定的性能，样本母体统计的标准差一试件宽度心对于一个给定的性能，样本母体中单个试件的试验结果X对于一个给定的性能，样本母体的平均值（估计平均值）9拉伸位移应变的通用符号，不管是正应变还是剪应变br一一挤压应变br挤压应力血k一一沉头深度缶沉头平齐度（紧固件在沉头孔中的深度或突出）4. 试验方法概述方法A,双剪a在靠近试件端部含有中线位置孔的平直等矩形截面试件在孔位置以挤压方式加载，试验件如图 1和图2所示。挤压载荷通常通过一个紧配合、稍微拧紧的紧固件（或销钉

12、），采用与图3和图4 相似的.夹具以双剪形式施加挤压载荷。在试验机上通过对装配件的拉伸施加挤压载荷。监测施加的载荷及其伴随的孔变形。孔变形除以孔直径可以得到有效挤压应变，另外，施加的 载荷除以孔的投影面积可以得到有效挤压应力。为了确定更有代表性的失效模式，试件加载直到 载荷清楚地达到最大值，停止试验，以防止大范围的孔变形掩盖真实的失效模式。绘出整个加载 范围内的挤压应力-挤压应变曲线，并记录失效模式。由试验结束前承受的最大载荷确定材料的 极限挤压强度。本方法的标准试验构型不允许对主要试验参数做任何修改。然而，构型的下列变化是允许的， 但仅在所有变化的试验参数与结果一起明确地予以说明时，可以认为

13、这些参数与本试验方法是一 致的。参数标准变化载荷条件双剪否匹史材料钢夹具否孔的数量1否沉头非否氏合紧任意，如果说明紧固件拧紧力矩Nm2030 lbf-in任意，如果说明层压板准各向同性任意，如果说明紧固件直径6 mm in任意，如果说明边距比3任意，如果说明6任意，如果说明刃力比2任意，如果说明图注：1 图纸标注与ANSI 致，并遵循下列条件：2 以mm为单位的所有帶小数的尺寸的公差如下：无小数X. XX3 1s3 所有角度的公差为： ;4 铺层方向公差为：相对于基准面卫小于。（见节）；5 机械加工边缘的光洁度不超过（符号与ASA 致，粗極度以m为单位”6 下面提供的值，适用于绘图区所示的所有

14、范国：材料、铺层.相对于匡的铺层方向、总长度、孔直径及 试样厚度。IZzEosm.J-w/2参数标准尺寸，mm紧固件或销钉直径，d6 +孔直径，D6 +厚度范围，力35长度，L135宽度，矿361端距，e18 1沉头无图1双剪试件图（SI制）图注：1 2 图纸标注与ANSI 致，并遵循下列条件：3 以in为单位的所有帶小数的尺寸的公差如下： X XX XXX4 5 所有角度的公差为： ；6铺层方向公差为：相对于基准面口n小于。（见节）：7 机械加工边缘的光洁度不能超过学（符号与ASA 致，粗糙度以 5为单位）；8下面提供的值，适用于绘图区所示的所有范围：材料、铺层、相对于匡的铺层方向、总长度、

15、孔直径及 试样厚度。J,w/2参数标准尺寸，in紧固件或销钉直径，d+孔直径，D+厚度范围，h长度，L)宽度，疔端距，e沉头无图2双剪试件图（英制）推荐材料：14-4PH不镌钢，屈服应力lGPa145ksiABCDEFGIIIJKmm20050251323136620in夹持面积1C（半径）J/I?（斜面）（直径）I I图3方法A的试验夹具加载板（要求2块）上夹头垫块/下夹头试验件图4方法A的试验夹具装配件方法B,单剪平直等截面矩形试件由两个相似的二等分部分组成，通过靠近每半个试件一个端部的一个或两 个中线位置的孔用紧固件将两部分组合在一起，试件示意图如图5图8所示。此外，在试件每 一个夹持端

16、粘贴一块垫板，可以使载荷作用线沿着试件两部分之间的界面，并通过孔的中心线， 从而将载荷的偏心度降到最小。图注：1 图纟氏标注与ANSI 致，并遵循下列条件：2 3 以mm为单位的所有帶小数的尺寸的公差如下：无小数XKX314 所有角度的公差为： :5 n 铺层方向公差为：相对于基准面口H小于 ；7 机械加工边缘的光洁度不超过（符号与ASA 致，粗枝度以m为单位）；8 下面提供的值，适用于绘图区所示的所有范围：材料.铺层、相对于匚口的铺层方向、总长度、孔直径. 沉头细节.试样厚度、垫板材料、胶粘剂。参数试件标准尺寸，mm无支持夹具有支持夹具紧因件直径，d6亠6 +孔直径，6丰6 +厚度范围，h3

17、53、5长度，L135189宽度，w?361361端距，e18 118 1沉头无（可选择）无（可选择）%垫板长度，s75129L图5单剪、单紧固件试件图9（SI）（双紧固件试件细节见图7）图注：1 图纸标注与ANSI 致，并遵循下列条件：2 以in为单位的所有帶小数的尺寸的公差如下：XXXXX X3 所有角度的公差为： ;4铺层方向公差为：相对于基准面EKI小于:5（ 机械加工边缘的光洁度不能超过学（符号与ASA 致，粗糙度以 5为单位）；7下面提供的值，适用于绘图区所示的所有范国：材料、铺层.相对于EE1的铺层方向、总长度、孔直径、 沉头细节.试样厚度、垫板材料.胶粘剂。i003A|卜0参数

18、试件标准尺寸，in无支持夹具有支持夹具紧固件直径，d+孔直径，+厚度范国，h长度，L宽度，用端距，沉头无（可选择）无（可选择）垫板长度，S.031 .000图6单剪、单紧固件试件图（英制）（双紧固件试件细节见图8）图注：1 图纸标注与ANSI 致，并遵循下列条件：2 以mm为单位的所有帶小数的尺寸的公差如下：无小数XX.x3 13 所有角度的公差为： ;4铺层方向公差为：相对于基准面EKI小于:5 机械加工边缘的光洁度不能超过（符号与ASA 一致、粗糙度以m为单位）：6 （7下面提供的值，适用于绘图区所示的所有范围：材料、铺层、相对于EKI的铺层方向、总长度、孔直径、 沉头细节.试样厚度、垫板

19、材料.胶粘剂。参数试件标准尺寸，nun无支持夹具有支持夹具紧因件直径，d6亠6 +孔直径，6 *6 +厚度范围，h3535长度，L210210宽度，用3613611端距，e18 118 1沉头无（可选择）无（可选择）垫板长度，s108108图7单剪、双紧固件试件图（SI）图注：1 图纸标注与ANSI 致，并遵循下列条件：2 以in为单位的所有帶小数的尺寸的公差如下： X XXXXX3 所有角度的公差为： ;4铺层方向公差为：相对于基准面EKI小于:5 机械加工边缘的光洁度不能超过0 （符号与ASA 致，粗糙度以in为单位）；6 下面提供的值适用于绘图区所示的所有范围：材料、铺层、相对于匡的铺层

20、方向、总长度、孔直径、沉头细节、试样厚度、垫板材料.胶粘剂。L 4J htrf7rfriL,iiH-*h4hL-sT参数试件标准尺寸，in无支持夹具有支持夹具紧因件直径，d+孔直径，+厚度范围，h?长度，L宽度，用端距，e沉头无（可选择）无（可选择）垫板长度，s图8单剪、双紧固件试件图（英制）无支持构型（无支持夹具）一一试件的两端直接夹持在试验机的夹头中，并施加拉伸载荷。支持构型I便用支持夹具）试件安装于通过螺栓组合在一起的支持夹具中，以对试件表面进 行支持，如图9所示。试件/.夹具装配件夹持在液压楔形.夹头中，载荷以剪切的形式传递给支持 夹具，然后再以剪切的形式传递到试件上。虽然试件/夹具装

21、配件既可受拉伸也可受压缩加载，但支持构型主要用于压缩加载。国际单位制笔件螺阻 NA0036-060029 4）英制单位零件NAS 66()4-22 (4)监测施加的载荷及其伴随的孔变形。孔变形除以孔直径（用于对两个二等分部分的孔变形进行 修正的系数等于2）来得到有效挤压应变，另外，施加的载荷除以孔的投影面积来得到有效挤压应 力。为了确定更有代表性的失效模式，试件加载直到载荷清楚地达到最大值，停止试验，以防止 大范围的孔变形掩盖真实的失效模式。绘出整个加载范围內的挤压应力-挤压应变曲线，并记录 失效模式。由试验结束前承受的最大载荷确定材料的极限挤压强度。本方法的标准试验构型不允许对主要试验参数做

22、任何修改。然而，构型的下列变化是允许的， 但仅在所有变化的试验参数与结果一起明确地予以说明时，可以认为这些参数与本试验方法是一 致的。赛数标准交化栽荷条件单剪否支持夹具无是，如果说明孔数量11或2沉头孔非是，如果说明垫團无是，如果说明匹配材料同样的层压板任意，如果说明配合紧任意，如果说明紧固件力矩Nm2030 lbf-in任意，如果说明层压板准各向同性任意，如果说明紧固件直径6 ran in任意，如果说明端距比3任意，如果说明胖D比6任意，如果说明刃力比2任意，如果说明5意义和用途制定本试验方法是为了得到用于材料规范、研究和开发、质量保证以及结构设计和分析的挤压 响应数据。每种试验方法的标准构

23、型是很明确的，主要目的是定量地建立进行材料比较和制订材 料规范用的双剪和单剪挤压响应数据。方法A的单钉双剪形式特别推荐用于基本的材料评价和比 较，而方法B的单钉或两钉连接形式对评价具体的连接构型更为有用。试件可以采用无支持（无 支持夹具）或者有支持的构型，无支持的构型计划用于拉伸加载，而有支持的构型计划用于压缩 加载（虽然也允许用于拉伸加载）。这些构型广泛用于建立设计许用值数据。任何一种方法的改变 使试验具有灵活性，并允许对试验进行调整以适应具体的应用。但是，如果试验数据不是基于同 样的试验参数而得到的，试验参数的灵活性将使得数据集之间很难进行有意义的比较。影响复合材料层压板力学响应、并应当记

24、录的一般因素包括：材料、材料制备和铺贴方法、试 件铺层顺序、试件制备、试件状态调节、试验环境、试件对中度和夹持、试验速率、在环境温度 中的时间、空隙含量和增强体体积含量。影响复合材料层压板挤压响应、并应当记录的特殊因素不仅包括加载方法（方法A和方法B）, 而且包括以下因素（对两种方法）：端距比、宽度直径比、直径厚度比、紧固件拧紧力矩、紧固件 或销钉材料、紧固件或销钉间隙、沉头角度和沉头深度（仅对于方法B）、垫圈类型（如果使用）、 匹配材料类型、紧固件的数量、支持夹具类型（如果使用）。从本试验方法可以得到试验方向的如 下性能：极限挤压强度，严,弦向挤压刚度，矿偏移挤压强度，代氐；挤压应力/挤压应

25、变曲线。6影响因素材料和试件制备挤压响应对于差的制造工艺（包括缺少对纤维准直度的控制）、由于不恰当 的试件加工方法引起的损伤（孔的制备尤其关键）和拧紧的紧固件的安装等因素敏感。尽管目前还 没有标准方法保证或确定纤维的准直度，但还是应尽可能仔细地保持相对于试件坐标轴的纤维准 直度。实践表明，在o方向添加少量的示踪纱，并作为预浸料制造或者壁板制造的一部分，对 于许多材料可以获得令人满意的效果。关于推荐的试件制备方法更多的信息参见指南D 5687/D 5687MO表面约束一一已经表明，缺少夹具或紧固件限制可能引起的孔面外变形程度会影响试验结果。光洁度一一已经发现匹配表面的光洁度能显著地改变试验结果。

26、偏心I仅方法B）单剪试验中，加载偏心是由试件两部分之间载荷作用线的偏移而产生的。 这种偏移将产生一个力矩，力矩将使紧固件族转（特别在间隙孔试验中），从而使得沿试件厚度方 向的接触应力分布不均匀。偏心对试验结果的影响主要取决于孔的间隙度、紧固件端头的尺寸、 配合面积、试件和配合材料之间的摩擦系数、试件的厚度和刚度.匹配材料的厚度和刚度以及支 持夹具的构型。因此，从采用支持夹具的试验方法得到的结果也许不能精确地再现其他结构构型 的行为。孔的制一一由于充填孔的存在，由这种方法得到的结果对于在无缺口拉伸与压缩性能试验中 所关心的参数相对不敏感。但是，因为充填孔控制强度，因此制孔的一致性且不损伤层压板对

27、于 有意义的结果很重要。孔制备时导致的损伤将影响强度结果，也降低计算强度。紧固件-孔间隙由于孔和紧固件直径之间的差别而产生的间隙将对结果产生彩响。间隙推 迟了挤压损伤的起始，因此能改变观察到的试件行为。紧固件安装时不适当的间隙会影响试验结 果。沉头的平齐度（紧固件端头在沉头孔中的深度和突起）将影响强度结果，也可影响观测到的失 效模式。基于这些理由，必须精确地测量和记录孔和紧固件的直径。对于结构的紧固件孔，航宇 紧固件-孔间隙通常的公差是+75/-0 m + inlo紧固件拧紧力矩/预载荷紧固件安装的预载荷（夹持压力）将对结果产生彩响。承受挤压载 荷时，紧固件预载荷的变化使得层压板的破坏载荷和失

28、效模式都呈现显著的不同。临界预载条件 （即高或者低的夹持压力）的变化依赖于载荷类型、层压板铺层顺序和期望的失效模式。名义试验 构型采用一个比较低的紧固件拧紧力矩，以便给出保守的挤压应力结果。对于产生挤压失效模式 的试件高夹持压力紧固件的试件的挤压强度几乎总是比较低夹持压力时的高。只有出现与节相 符合的合适的失效模式时，才给出挤压强度结果。试件几何形状一一试件宽度-孔径比对结果产有影响；除非试验是为了研究该比值的影响或者 是出现无效的（旁路）失效模式，否则，比值应当保持为6。孔径-厚度比也影响结果，优先采用的 比值范围是，除非试验是为了研究该比值的影响。沉头深度-厚度比也影响结果，优先采用的 比

29、值范围是，除非试验是为了研究该比值的影响。试件未夹持部分的长度与试件宽度之比也影 响结果；这个比值应当保持图示的值，除非试验是为了研究该比值的影响。林料正交异性层压板的正交异性程度强烈地影响失效模式和测量的挤压强度。只有出现与 节相符合的合适的和有效的失效模式时，才给出挤压强度结果。厚度效应厚的复合材料结构破坏时的强度并不一定等于具有同样层压板方向的薄结构的 强度（即强度并不总是按比例缩放），因此，釆用这些方法得到的数据不能直接转换为等价的厚结 构的性能。环境一一进行试验时的环境条件会影响结果。不同环境条件下试验的层压板在挤压强度和失效 模式方面会有显著差别。经验已经表明，对挤压失效模式通常湿

30、热环境最关键，但必须分别对每 种材料体系、铺层顺序和所试验的力矩状态来评定它们的关键环境条件。载荷形式方法B的结果受施加到试件夹具/装配件上的载荷形式（拉伸与压缩）的影响。通常 所显示的初始挤压应力/应变行为和损伤模式与载荷形式无关，因为其响应受孔附近状态控制。 但由于每种载荷形式下孔附近的几何状态不同，它们在拉伸和压缩载荷下的最大挤压应力和最终 失效模式也会不同。例如，受拉试件会显示剪豁或撕脱失效模式，而受压连接就不出现这些模式。 在压缩加载时，试件和支持板间的摩擦可能对载荷-位移响应有显著影响，因此损伤和破坏就不 明显。其他一一试验方法E 238和D 953包含了对影响挤压试验的其他变疑的

31、更详细的讨论。7设备千分尺一一采用公称直径为45 mm - in的千分尺，其球形面放在不规则表面一侧，例如 要求。应该检查夹具与工程图纸的符合性，每一对短夹板/长夹板组合件应成套进行配钻，如图 12和图13所示。支撐板的螺纹是可选的。单紧固件和多紧固件构型的标准试件为36mm 340mm in in),以便对两种构型用相同的支持夹具进行试验。夹具两端通过液压夹紧，通过夹具的 摩擦以剪切形式将载荷传递到试件上。夹具两个表面的缺口是为了安装热电偶、紧固件以及表面 安装的引伸计，长夹板的宽度小于试件的宽度，其目的是在委托机构要求时可以在侧边安装引伸 计。长夹板和短夹板沿试件夹持区域拐角处均有底部沟槽

32、，使得试件不需要倒角，从而避免由于 圆角引起的损伤。夹具和试件工作段之间允许有小的间隙，以便把.夹具段破坏的可能性和摩擦效 应降低到最小。.夹具不允许试件端部承受载荷。支持夹具篆一一图1421给出了用于支持夹具制造的零件图。图22和23示出了可选的带 螺纹的夹持板，可以用来代替图20和21的夹持板和图9要求的螺母。满足本节要求的其他夹具 也可使用。使用这套图纸时应注意下列几点：除非另有规定，否则机核加工表面光洁度为125。去掉所有毛边。夹持试件区域用高速氧燃料(HV0F),电火花沉积(ESD)、或者其他等效的工艺进行热喷涂处理。室温试验可用低碳钢制造夹具。对于非室温环境试验，推荐的夹具材料是不

33、经热处理的铁素体 不锈钢或者淀积硬化不锈钢(用于改进耐久性的热处理是可以接受的，但不要求)。注2一经菽表明夹具在使用过程中可能出现损伤，因此对夹具的尺寸和公差进行周期性的检查是很重要的。 试验机一一试验机应当符合规程E 4,且满足以下要求：试验机构型一试验机应具有一个固定的加载头和一个可移动的加载头。对于使用支持夹具的 方法B应采用短的加载装置和刚性固支的液压夹头。传动机构一一试验机的传动机构应当能够使移动加载头相对于固定加载头具有一个可控制的 速度。移动加载头的速度能够按照节的规定可调。载荷指示莽一一试验机的载荷传感装置应能指示试件承受的总载荷。该装置在规定的试验速率 下应无惯性滞后，且在所

34、需载荷量程范围内给出的载荷精度应在显示值的1%以内。关一一试验机的每个夹头应当能够夹持试验组合件的一端，以使作用到试件的载荷方向与试 件的纵轴一致。楔形夹头可以施加足够的侧向压力，以防止夹头表面和试件或支持夹具之间产生 滑移。挤压应变指示器一一采用挤压应变指示计在试件相对应的两侧同时测量孔的纵向变形，以获得 挤压应变数据，如图10所示(其平均值用于对面內连接旋转进行修正)。挤压应变指示器的传感 计可以提供独立的信号然后再平均，或者提供平均的电信号。指示器由两个匹配的应变计引伸计 或位移传感器组成，如LVDT或者DCDTo挤压应变指示器与试件的连接不应引起试件表面损伤。 传感器至少应该满足规程E

35、83中B-2类关于挤压应变/位移量程范围的要求，并且应当按照规程 E 83在整个范围内进行标定。在规定的试验速率下，传感器应无惯性滞后。注3一需要在试件相对的两个表面安装两个史套的引伸计，以便定量和修正面外连接檢转，这对于单剪加載 构型是主要关心的变呈。扭力扳一一如果采用受力矩的紧固件，用于拧紧接头紧固件的扭力扳手应能够确定施加的力 矩在给定值的10%以内。调节在非实验室环境下浸润材料时，要求使用温度/蒸汽水平可控的环境调节箱，并能 将温度保持在所要求温度的3弋5T以内，湿度保持在所要求湿度的3%以内。调节箱的 环境条件应能定期连续自动或手动控制。环境试验箱对于不同于大气环境的实验室条件的试验

36、环境，要求采用环境试验箱。环境箱 能使试件的工作段在力学试验期间保持在要求的试验环境中。8取样和试件取一一对每种试验情况至少应进行5个试件的试验，除非利用较少的试件可以得到有效的结 果，如设计试验的情况。为了得到具有统计意义的数据，应参考操作规程E 122中所述的方法， 并报告取样方法。注1一如果试件要经过环境调节达到平衡，且无法通过称量试件本身的重量来正确测量试件的重童变化（例 如有加强片的试件），这时，可采用具有相同名义厚度柯适当尺寸的伴随件（无加强片）来确定需调节的试件何 时达到平衡。几何形状铺层额序一一标准层压板应当具有多个纤维取向（至少有2个方向的纤维），且具有对称均衡的 铺层顺序。

37、名义厚度应尽可能接近4 mm in,允许的范围为35 nunP ino含有缎纹组织的 织物层压板应当具有对称的经纱表面，除非另有规定并应在报告中注明。注5一通常应选择45/0/-45/90”预浸带层压板或45/0。织物层压板，且在四个主要方向上，每个方向纤 维的单层至少为5%o巳经发現这种层压板设计最有可能呈现可接受的失效模式。构型方法A方法A试件的几何形状如图1和图2所示。方法B方法B中单钉连接试件的几何形状如图5和图6所示，双钉连接试件的几何形状如图 7和图8所示。注意图中所示的沉头是可选择的。对于双钉构型，每半个试件的长度应增加所需 的长度，第二个孔与第一个孔成一直线，如图7和图8所示。

38、如果双钉试件釆用沉头紧固件，试 件的每一侧均应布置一个沉头，如图所示。注意，如果单钉和双钉试件构型均采用支持夹具，则 必须调整每半个试件和垫板的长度，如图58所示，以便在加载时与夹具相适应。注6一当双钉试件采用沉头钉时，为了在2钉之问提供精确的50:50的截荷分配，沉头孔必须分别布置在试 件相对的两个表面。这种构型可能会在第一个紧因件处（最媒近夹头）产生的净截面失效模式，而不是纯挤压失 效模式。由于本试骏方法的范围仅限于挤压响应，因此，应在报告中清楚地注明在第一个紧固件处发生净截面 失效模式，并且声明挤压试验值是无效的。如果雷要其他构型，例如为更真实代表实际结构连接，将沉头孔布 置崔试件的同一

39、表面的构型，则应在试验报告中清楚地注明其差别。垫板材一一对于无支持的单剪试验构型，推荐采用连续E玻璃纤维增强的聚合物基材料（机织 或非机织）0/90皿层压板构型。垫板材料通常与载荷方向成45角，以提供较软的界面。对于 有支持的单剪试验，垫板材料推荐采用与试件相同的材料制成。因为这可以保证垫板与被试验的 层压板具有相同的厚度，这对于有支持的单剪试验构型是非常重要的。胶粘剂一一将垫板与所试验材料粘接时，可采用任何满足环境要求的高伸长率的（韧性的）胶粘 剂，最希望得到具有最小厚度的均匀胶层，以减少装配中不希望有的应力。当釆用支持夹具时， 不需要将垫板粘接到试件上。试件制备一一指南D 5687/D 5

40、687M提供了试件制备的推荐方法，在实际操作时应遵循下列条件。壁板制造一一纤维直线度的控制是非常重要的，纤维直线度差会降低所测量的性能，壁板必须 平坦且有均匀的厚度，以保证均匀加载。不规则的纤维排列也会增大变异系数。报告中应给出壁 板的制造方法。机械加工方一一对于这种试件，试件的制备是非常重要的。从板上切割试件时，应注意避免 由于不正确的机核加工方法而产生切口、沟槽、組糙或不平的表面、或分层。要通过水润滑的精 确切割、碾磨或磨削，得到试件的最终尺寸。对于很多材料体系，使用金刚砂刀具是非常有效的。 试件边缘的平直度和平行度应在规定的公差范围内。应当欠尺寸钻孔，然后钱孔至最终尺寸。试 件制孔时应特

41、别谨慎，以保证不会导致孔周围的材料出现分层或其他损伤。图1和图2以及图5、8 中注明了机械加工公差和表面光洁度的要求。记录和报告试件切割和孔的制备方法。亦亍一一为了便于区分试件，且能追溯到原材料，应对试件作标记，标记的方式应既不受试验 的影响，又不影响试验。9标定所有测量设备的精度应有经证实合格的标定，并在有效使用期内。10状态调节标准状态调节方一一除非作为该实验的一部分规定了不同的环境条件，否则应按试验方法D5229/D 5229M中的方法C对试件进行状态调节，并在标准实验室大气环境（233C735F和5010%相对湿度）中储存和试验。11试验步骤试验前规定的参数试件取样方法、试件类型和几何

42、形状、紧固件类型和材料、沉头角度和深度（如果使用）、紧固 件力矩（如果使用）、垫圈（如果使用）、支持夹具（如果使用）、清洁工艺、状态调节的伴随件（如 果使用）。挤压性能、偏移挤压应变值和要求的数据记录格式。注7一除非另有规定，应釆用2%的偏移挤压应变。注8一为了正确地选择仪器和数据记录设备，在试验之前应确定具体材料的性能、梢度柯數据记录要求。预计施加的挤压应力和挤压应变水平，有助于选择传感器、标定设备的和确定设备安装。环境调节试验参数。如果进行的话，引伸计的要求和有关的计算。如果进行的话，用于确定密度和增强体体积含量的取样方法、试件的几何形状和试验参数。一般说明报告与试验方法的任何偏差，无论是

43、有意还是无意的。如果报告了比重、密度、增强体体积或空隙体积，那么必须从进行挤压试验的同一块壁板上取 样。比重和密度由试验方法D 792得到。由试验方法D 3171的基体溶解方法，或者，对于特定 的增强材料，例如玻璃和陶瓷，用试验方法D 2584中的基体蒸发方法，来计算组分材料的体积 百分比。试验方法D 2734中的空隙含量计算公式可用于试验方法D 2584和基体溶解方法。要求对试件进行状态调节。如果试验环境与调节环境不同，应将试件储存在调节环境中直到试 验开始。在最终的试件机械加工和状态调节后，但在挤压试验之前，测量孔附近的试件宽度厅和试件厚 度方，并测量孔径，从孔边缘到试件最近一侧的距离f,

44、从孔边缘到试件端部的距离&测量挤 压接触面处的紧固件或销钉的直径d,沉头深度血k（如果合适）和沉头的平齐度办（如果合适）。 除非本试验方法另有规定，否则，所有测呈值的精度应在相应尺寸的1%以内。以mmin为单位 记录尺寸，结果保留三位有效数字。清,一一清洁试件孔、夹持区周围和紧固件或销钉的钉杆。如果紧固件的螺纹需要润滑，则将 润滑剂施加到螺母的螺纹上，而不是紧固件的螺纹上，特别要注意，在装配和拧紧螺栓时不要让 任何润滑剂流到钉杆、试件孔或者夹持区。如果需要的话，记录和报告清洁方法和使用的润滑剂。试件装配一一通过紧固件或销钉（和垫圈，如果使用），将试件和与试验方法相匹配的连接板或 与双剪夹具装配

45、在一起。紧固件的拧紧一一如果使用带力矩的紧固件，则采用一个经过标定的扭力扳手将紧固件拧紧到 所需的值。记录和报告实际的力矩值。注9一一注意使拧紧后的连接件不松动。拧紧后和安装到试验机前以及安装过程中，连接件的族转都可能使初 始力矩得到松弛，因此，在试件安装到试验机之后，需要最终拧紧紧固件。试验方法试验速度一一设定的试验速度要使得试件在110 min内破坏。如果不能合理地估算材料的极 限挤压应变，则最初的试验应以标准速度进行，克到荻得材料的极限应变和系统的柔度，从而可 以调节试验速度。建议的标准速度为：挤压应变控制的试-标准挤压应变率为min。恒定.夹头速度试-标准夹头位移速率为2 mm/min

46、 mm/min。试验环境一一如果可能，在与状态调节的液体曝錄水平相同的情况下进行试验。然而，有许多 实例，如对一个吸湿的试件进行高温试验，对普通试验机环境箱的能力提出了不切实际的要求。 这种情况下，就可能需要对力学试验环境进行修正，如在无液体曝露控制的高温下进行试验，但 从调节箱内取出到试件破坏要有一个规定的时间限制。应记录对试验环境的任何修正。试件安装方法A和BI无支特夹斟将试件放入试验机内，按要求连接加载界面或拧紧夹头。方法BI帶支持夹具）将试件安装于支持夹具中，使试件机械加工的两端与.夹具两端平齐，从 而使得试件孔/紧固件与夹具的槽口对中。夹具安装时，拧紧4个螺栓，刚好使试件的位置保持

47、不动。拧紧夹头，记录对液压夹头施加的压力。楔形夹头的钳形夹块的两端在插入后是相互平齐的， 以避免产生弯矩，而导致试件的提前破坏。对液压夹头施加压力后，再一次拧紧4个螺栓到7 N-m60 。使用测隙规检查支律板和支持夹具长夹板之间的间隙，按照图11的要求加垫片。使用测隙规检查试件工作段和支持夹具长夹板之间的间隙是否为 mm in（见图24）。如果间 隙超出该公差范围，说明装配不合适、试件超差，或者夹具受损，或者兼而有之。完成挤压应变指示计的安装如图10所示，将挤压应变指示计连接到试件的两端头，提供跨 过试件端部受载孔的平均位移。记录仪连接到指示计，卸去残留的任何预载，指示计调零。对于 方法B的双

48、紧固件试件，指示计的一端应安装于两个紧固件之间的试件上，另一端安装于匹配试 件的端头。加载一一按规定的速率将载荷施加到试件上，同时记录数据。对试件加载，直到达到最大载荷， 并且载荷从最大载荷下降30%为止。除非特别要求试件断裂，否则，应停止试验，以防止因孔的 大范围变形而掩盖真实的失效模式，其目的是提供更具代表性的失效模式和防止支持夹具（如果 使用）的损坏。在压缩加载时，可能出现变形过大的情况，使得最大载荷会不明显，也不会出现 断成两段的情况。当夹头位移达到最大值mmin.（名义端头间距的90%）时，应特别注意保证支 持板不会由于停止压缩加载而接触上，以避免支持夹具受损。数据记录一一连续或者按

49、规定间隔记录载荷-挤压应变（或孔的位移）曲线。如果出现过渡区域或 层的初始破坏，则记录该点的载荷、挤压应变和损伤模式。如果试件破坏，记录最大载荷、破坏 载荷以及尽可能接近断裂瞬间的挤压应变（或孔的位移）。注10一一其他有助于解释试骏异常和夹持或试件打滑问题有价值的数据包括栽荷-夹头位移数据和載荷-时问 数据。注11一一如图10所示，仪器安装在试件相对的两侧时，两个挤压应变读数之问挤压应力/挤压应变或载荷/挤 压应变斜率的差别，说明试件存在面内（宽度方向）的旋转。关兹摸式记录试件的失效模式和位置。应注意到本试验的目的是确定挤压响应，对发生旁 路失效模式的试件进行评估不属于本试验方法的范围。不应记

50、录呈现横向（净拉伸）或劈裂失效模 式试件的挤压应力结果。如果可能的话，失效描述采用图25所示的标准的三段式失效代码。用 多重失效代码和其后括号內每个相应的失效形式代码来描述多重失效模式。例如，对于同时出 现局部挤压和劈裂失效模式的45./0,./-45/90*预浸带层压板，可以用M（BC）1I来表示其失效模 式。注12一一试验件试菽后的最终物理状态取决于试菽方法是否在达到最大載荷后及时停止。如果试验没有及时 停止，试豔机将使试件继续变形，并且产生二次械坏而掩盖了主要的失效模式，从而很难确定主要的失效模式。 在某些情况下，必须测量分析挤压应力/挤压应变曲线以确定主要的失效模式：在其他情况下可能不

51、笛要确定 失效模式。12有效性对于在某些明显缺陷部位发生破坏的试件，除非该缺陷是一个待研究的变量，否则，不应计算 其极限性能值。对于不能计算其极限性能值的试件，要重新进行试验。如果样本母体中出现了任何远离紧固件孔处的破坏，则应重新检查材料的载荷引入方法。考虑 的因素包括试件对中度、夹具对中度（如果使用）、夹持压力、夹头对中度、夹具两部分的分离（如 果使用）、试件厚度的斜度以及试件端头机械加工的不平坦。13计算注13一一本试验方法对结果的表达和计算基于将总的接头載荷柯总的接头位移归一化到单孔响应。对双剪试 验，无需调整載荷或位務。但是，对于单剪试骏（假设像半个试件，或是单钉或双钉），总的接头位移

52、大约为给 定孔的伸长量的两倍。而对于双紧因件试验，孔的載荷是总载荷的1/2。这就是下列方程采用的載荷系数力和 位務系数K的来源。宽度-直径比用测量值按照式（1）计算实际的宽度-直径比，记录结果取三位有效数字。w/D 比= w/D（1）式中：橫跨孔的试件宽度，mminD孔直径，mm in端距比用测量值按照式(2)计算实际的试件端距比，记录结果取三位有效数字。e/D = (g + D/2)/D(2)式中：e/D实际的端距比g从孔边到试件端头的距离挤压应力i强度一一按照式(3)确定每个要求的数据点的挤压应力，用式(4)计算极限挤压强度。 记录结果取三位有效数字。b： = P/(kxDxh)(3)Fb

53、ru = pmax/(jlx)x/2)(4)式中：严极限挤压强度，MPa psi严一一破坏前的最大载荷，N ibf7,br第/个数据点的挤压应力，MPa psiP.-第/个数据点的我荷，N ibfh试件厚度，mm ink每个孔的载荷系数：单紧固件或销钉试验取，双紧固件试验取挤压应变一一用式(5)对记录的每个位移值确定平均挤压应变，记录结果取三位有效数字。 br =(久+%)/2(5)kxD%式中：审挤压应变，广引伸计在第/个数据点的位移，mm in$2,2=引伸计在第/个数据点的位移，mm inlrrK-一一双剪试验取，单剪试验取注14一一如果相匹配的半个试件的挤压刚度差别明显，那么，单剪试骏

54、的系数X可能是不合适的。挤压弦向刚度一一计算挤压应力/挤压应变曲线的主要线性部分中两个指定的挤压应力或挤压 应变点之间的弦向刚度。记录结果取三位有效数字。报告中给出使用的是挤压应力点或还是挤压 应变点以及两个端点的值。Ebr=Acrhr/Wr(6)式中：P挤压弦向刚度,MPa psib，一一弦向刚度范围内挤压应力的变化，MPa psir，弦向刚度范围内挤压应变的改变变化，mm/mm in/in注15一由于接头的拉直.克服接头摩擦以及孔公差导致的接头平移等综合因素的彩响，使得挤压应力/挤压 应变曲线的初始部分与挤压应力/挤压应变响应有很大的差别，应当在这种行为消失之后再确定弦向刚度点。 由于这种差别的存在，因此，用挤压应力的端点确定弦向刚度通常是最现实的。注16一一应当用按条安装的引伸计来确定计算挤压弦向刚度的挤压应变，为此不推荐使用夹头位移，因为夹 头位移包括了试骏机籾支持夹具柔度的彩响。有效原点、的确定弦向刚度直线与挤压应变轴的交点为有效原点，