杭州渡口网络科技有限公司动漫生产基地工程吊专项施工方案

1、杭州渡口网络科技有限公司动漫生产基地工程塔吊施工专项方案编制人： 审核人： 审批人： 浙江大华建设集团有限公司二0一0年八月本工程为杭州渡口网络科技有限公司动漫生产基地，本项目位于杭州市滨江区建业路与春波路交叉口，西邻建业路东至江三村，南面春波路，由杭州渡口网络科技有限公司投资建设，浙江大华建设集团有限公司承建，建筑面积54733.8m，地下二层，其中主楼地上19层，裙楼地上5层，框架核心筒结构，框架部份抗震等级三级，核心筒抗震二级，建筑高度99.45m。 本工程根据现场要求，设二台塔吊（qtz630），一台塔吊位于裙楼连廊的北侧，用于地下室和裙楼施工，位于a-12a-13/a-la-k轴间。

2、另一台位于主楼的西南侧a-ba-c/a-9a-8轴间，用于主楼、裙楼和地下室施工塔吊基础采用钢格构柱支承台基础，承台为4.0*4.0*1.3m钢筋砼，桩基采用800mm钻孔灌注桩，具体方案如下。编制依据jgj/t187-2009及施工总平面图、地质资料、塔吊说明书等相关文件。1塔吊基础按机械说明书要求经计算，根据地质情况，基座下打工程桩4根800砼灌注桩，基座采用厂家提供的标准基座。2塔吊基座施工完毕待砼强度达设计强度的80%以上就可组织专业人员进行安装，第一次塔身安装高度为12米，在土方开挖前安装完毕。3塔吊安拆人员及机械选择塔吊安拆请有相应塔吊安拆资质的企业来安拆，机械选用汽车吊30t.m

3、。4塔吊安装及拆卸顺序（1）安装顺序：底架（用水准仪校平）套架（内装基础节、标准节各一节）回转机构塔顶平衡臂平衡块大臂平衡块爬升撑杆调试爬升验收合格使用。（2）拆卸顺序：塔吊下降（降至12m）平衡块（留一块2t）大臂平衡块平衡臂塔顶驾驶室回转机构套架底架。5安装方法及调试标准（1）安装要求：塔吊安装高度先35米。轴销必须插到底，并扣好开口销。基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。垂直度必须控制在千分之二之内。（2）安装步骤：把底架安装在砼基础上，用水准仪较水平，再拧紧地脚螺栓；安装套架，套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面，使套架上的爬爪搁在基础节最下面的一个踏步上，注意有踏步的一面与建筑物垂直

4、；安装回转机构，并用螺栓同塔身连接固定；安装塔顶，塔顶倾斜的一面与大臂处于同一侧；安装驾驶室；安装平衡臂，装好后，吊一块重二吨的平衡块，放在从平衡臂尾部往前数的第三个位置上；安装大臂及大臂拉杆；接着将所剩平衡块全部安装上；最后穿绕起升钢丝绳，张紧变幅钢丝绳。（3）注意事项：安装人员带好安全帽；严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时注意吊物的重心位置，按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要拴牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人吊物上面或下面都不准站人。基本高度安装完成后，注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢。（4）塔吊的顶升作业：先将

5、要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方，打开回转制动开关，使回转处于制动状态。调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，放松电缆的长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的小车上，移动小车的位置（大约在大臂的二十五米左右），使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚

6、好出现能装一节标准节的空间。拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时，用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸缩长度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。以上为一次顶升加节过程，连续加节时，重复以上过程，在安装完工个标准节后，安装下部四根斜撑，并调整使至均匀受力，这样塔机才能吊重作业。（5）顶升加节过程中的注意事项：自顶升横梁挂在塔身的踏步上至油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。自准备加节，拆除下支座与塔身相连的高强螺栓，至加节完毕，联结好下支座与

7、塔身之间的高强螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。连续加节每加一个标准节后，用塔吊身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓连接上，但可不拧紧。所加标准节有踏步的一面对准。塔机加节完毕，使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况。在进行顶升作业过程中，有专人指挥，专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不擅自启动泵阀开关和其他电气设备。顶升作业在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，有充足的照明设备。只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升过程中突然遇到风力加大，停止顶升作业，紧

8、固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。顶升前放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度并做好电缆的坚固工作。在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业。如发现故障，立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。（6）调试标准：按塔吊性能表中的重量进行重量限位及力矩限位，根部最大起重量为6t，45米处起重量为1.18t。各限位开关调好后，动作灵敏，试用三次，每次合格。连接好接地线，接地阻不大于4欧姆。6塔吊技术性能及维护保养（1）技术性能：塔吊独立高度40米，最大附着高度160米，最大起重量6t，最大幅度55米，60米处最大起重量1.18t.（2）维护与保养：机械的制动器经

9、常进行检查调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑按照润滑指标进行添加或更换。要注意检查各部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，立即更换。经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺检在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴带有开口销，并需张开。安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；定期检修和保养；经常检查结构联结

10、螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。7塔吊拆卸（1）工地使用完毕后，及时通知公司，由公司派人拆除。（2）塔吊的塔身下降作业调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置（大约在大臂的二十五米左右），使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，缩回全

11、部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。拆除时，按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，按拆卸顺序顺序进行拆除。注意事项同顶升加节过程。8安全措施（1）上岗前对上岗人员进行安全教育，带好安全帽，严禁酒后上班。（2）塔吊的安拆工作严禁在台风来临或雨天进行。（3）严禁非专业人员上场操作，违者罚款50元，责令退出施工现场。（4）未经验收合格，塔吊司机不准上台操作，工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他附属设备。（5）严禁违章指挥，严禁超载和风力较大情况下起吊。塔吊司机

12、坚持十个不准吊。（6）夜间施工有足够的照明，如不能满足要求，司机有权停止操作。9塔吊的操作使用（1）塔吊的操作人员经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，熟知机械的保养的安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀登塔机。（2）塔机的正常工作气温为-20-40，风速低于20m/s。（3）在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场备有充足的照明设备。（4）在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。（5）塔吊定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，有维修人员2人以上。（6）司机操作严格按“十不吊”规则执

13、行。（7）因现场有台塔机同时工作，采用各塔吊不同一高度的方法进行。同时司机应高度集中注意，避免塔机相互碰撞。10塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正（1）塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。（2）当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。本工程根据现场要求，并结合实际情况和总平面布置的要求设二台塔吊（q

14、tz630），一台塔吊位于裙楼连廊的北侧，用于地下室和裙楼施工，位于a-12a-13/a-la-k轴间。另一台位于主楼的西南侧a-ba-c/a-9a-8轴间，塔吊基础均采用钢格构柱支承台基础，桩基采用800mm钻孔灌注桩，承台4.0*4.0*1.3m具体方案如下。钢格构柱塔吊基础方案塔身截面均1.61.6m。塔吊全部放在基坑内，环板施工时即开始使用塔吊。为了塔吊选型方便，塔吊基础均按qtz630塔吊荷载计算。qtz630:（厂家说明书提供数据）非工作状态：m=1796kn.m h=775kn v=485kn md= 0kn.m工作状态： m=1345kn.m h=26.5kn v=535kn

15、md=79kn.m基础采取四根800mm26m的钻孔灌注桩，内插钢格构柱，格构柱顶部制作混凝土承台，混凝土承台尺寸为400040001300mm，详见附图1塔机墩台图。在混凝土墩台浇筑前，埋设塔吊基础锚脚。一.塔吊基础设计1. 塔吊基础为四根80026m的钻孔灌注桩，内插钢格构柱，四根钻孔灌注桩桩位见平面图。2. 钻孔灌注桩要求定位误差在20mm以内。3. 桩顶标高约-11.3m（板底垫层顶面），钢格构柱顶部锚入塔吊基础承台700，施工时混凝土泛浆高度2m，此段混凝土在支架焊制横撑、斜撑时逐段凿除。4. 单根格构钢柱设计：a.单根格构钢柱由412512加-8390140缀板组成，柱截面尺寸42

16、0420，长11.50m，锚入钻孔灌注桩4.0 m，钻孔灌注桩有效总长26m。钻孔灌注桩同裙楼工程桩，见桩详图。b.缀板采用材料为-8390140，在柱两头各留10mm作为焊缝位置。格构钢柱缀板中心间距600，详见塔机钢格构柱立面图。5. 格构支架的缀条设计：a.组成支架的四根格构柱方向必须一致，在插入灌注桩时校正准确。b.在焊接格构支架的斜撑和横撑时，为了增加焊缝长度保证焊缝质量，设计在钢柱和撑条之间垫设钢板，垫板厚8mm。c.每根钢格构柱的顶部埋入塔吊承台内700mm,且与承台内塔吊基础固定支脚焊接。6. 塔吊承台混凝土标号为c35，待混凝土强度达到80%方可安装塔吊标准节，待混凝土强度达

17、到100%时，塔吊方可使用（做好混凝土试块工作）。7. 格构钢支架的制作采用逆做的施工方法，即开挖时，每开挖到一横撑节点标高，立即进行该撑段的横撑和斜撑焊接，间距为2000，必须确保焊接质量，严禁拖延时间，造成结构失稳。8. 格构钢支架在基础底板中设置5厚钢板止水片，做同基坑围护设计，见图。二、设计计算承台做加强格构柱顶整体性、传递塔吊垂直荷载及塔吊基础埋设桩锚固用，考虑格构柱整体性，采用钢筋混凝土承台，高1300，宽4000。单桩承载力计算：塔吊桩采用800钻孔灌注桩，顶标高为相对标高-11.3m，桩底标高为-37.3m.桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条。

18、桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 r最大极限承载力； qsk单桩总极限侧阻力标准值: qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； ap桩端面积,取ap=0.503m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kpa) 土端阻力标准值(kpa) 土名称 1 4.00 22.00 细砂 2 4.

19、00 20.00 粉土 3 15.00 8.00 淤泥质粉粘土 4 3.00 18.00 2500.00 粉土夹砂土 由于桩的入土深度为26.00m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: r=2.51(4.0022.001.08+4.0020.001.08+15.008.001.08+3.0018.001.08)/1.67+1.152500.000.503/1.67=1.42103kn； r拉=2.51(4.0022.001.08+4.0020.001.08+15.008.001.08+3.0018.001.08)/1.67=865.9 kn由于独立高度时底板未浇捣,(底板浇捣后钢构与底板

20、一体)只需考虑塔吊安装到独立作业高度时工况。基本数据：塔吊非工作状况m=1796kn.m h=77.5kn v=485kn md=0kn.m塔吊工作状况m=1345kn.m h=26.5kn v=535kn md=79kn.m塔吊受力（按照独立自由高度40m）混凝土基础：g=（1.344）25=520kn1.单桩承载能力计算：非工况 v+g=1005kn 工况 v+g=1055kn l12512 22.7kg/m缀板 0.390.150.008780011.35000.64=276.21 kg立柱：l12512=22.711.354=1030.58 kg斜撑：6.652.4=2.73道, 竖向

21、横向拉撑; 2.43=7.2m, 竖向斜撑长=3.3923=20.34 m,横向斜撑长=3.3923/4=5.085m斜撑重：7.2m+20.34 m+5.085=32.62522.7kg/m=740.58 kg格构柱重 (单只) =276.21+1030.58+740.58 =2047.37kg205kn桩顶竖向力的计算 依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=714.00kn； g桩基承台的自重 g=1.2（25bcbchc/4+20bcbcd/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.0

22、01.50)=1200.00kn； mx,my承台底面的弯矩设计值，取2514.40kn.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2=1.75m； ni单桩桩顶竖向力设计值(kn)； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：n=(714.00+1200.00)/4+2514.401.75/(4 1.752)=837.70kn+205 kn =1042 kn。按对角线计算倾覆力矩产生的拉力：r非=m/（2.42+2.42）1/2=1005/3.394=297knr工=m/（2.42+2.42）1/2=11055/3.394=311kn塔吊、承台、钢格构对桩的压力：n非=（v+g）

23、/4+20=1005/4+205=465knn工=（v+g）/4+20=1055/4+205=469kn单桩所受拉力：f非拉= r- n=297-465= -168knf工拉= r- n=311-469= -158kn综合知单桩 最大受压值为1042 kn kn最大受拉值为-168kn 桩竖向计算中值1042 kn1420 kn-168 kn1.6= -268 kn895kn桩满足竖向承载力要求。2.格构柱承载力计算：格构柱计算：塔吊按总度(120m)计算:非工况v=485+28*8.250+13.650*5=784.25 kn工况: v=535+28*8.250+13.650*5=834.2

24、5 kn非工况 v+g=784.25+520=1304.25kn 工况 v+g=834.25+520=1354.5kn 单根所受压力：n非=（v+g）/4+20=1304.25/4+20=346knn工=（v+g）/4+20=1345.5/4+20=356knr非=m/（2.42+2.42）1/2=1305/3.394=384knr工=m/（2.42+2.42）1/2=1354/3.394=398knf非压= r+n=384+346=643kn=730 knf工压= r+n=398+356=595kn=754 knf非拉= r- n=384-346=38knf工拉= r- n=398-356=

25、42knl12512a=28.91cm2ix=423.16 cm4z0=3.53cm截面性质 两方向对称ix=4423.16+28.91(42/2-3.53)2=49246.5.cm4=36986cm4ix=（ix/a）1/2=(36986/4/28.91) 1/2=17.88cmwx=ix/y=1761.2cm3柱子计算长度，以悬臂计算lox=7.2mx=lox/ix=1210/17.88=40.27缀板3901508mm中心间距600单根角钢长细比1=（60-20）/2.48=16.120 （10.5x）换算长细比ox=(x2+12)1/2=(40.272+16.12)1/2=43.4查附

26、表得：b类构件 x=0.87a.强度计算非工作状况：水平力h=77.5kn,悬臂计算每根格构柱弯矩7.2*775/4=140kn.m，考虑上自由端混凝土墩台刚度足够大，每根按140kn.m考虑。=n/amx/wx =730000/(28914) 140000000/1761200=6379=142(-30)215n/mm2工作状况：水平力h=26.5kn, 悬臂计算每根格构柱弯矩47.1kn.m，考虑上自由端混凝土墩台刚度足够大，每根按47.1kn.m考虑。考虑塔吊旋转扭距md=79kn.m，作用于每根格构柱弯矩为双向10kn.m。=n/amx/wxmy/wy=754 000/(28914)

27、57100000/176120010000000/1761200=65.232.426=103(30)235n/mm2b.整体稳定性计算nex=2ea/x2=220600042891/43.42=3973131knw1x=36986/17.47=2117cm3=2117000mm3非工作状况：=730000/(289140.85)140000000/2117000(1-0.85760000/397313)= 74+79=153235n/mm2 工作状况：=754000/(289140.85)57100000/2117000(1-0.85714000/397313)=77+51=128235n/

28、mm2说明：本计算按格构柱为7.2m，顶部墩台刚度较大为计算模型，实际施工时，四根格构柱要求焊接成一个大格构柱。必须在四根格构柱上焊接斜撑(格构柱每2.4m设置横撑和斜撑)，以增加钢格构柱整体稳定性。c.分肢稳定性计算=（60-15）/2.48=18.120 （10.5x）所以可不计算分肢稳定性d.截面抗剪v=28914215/85(235/235)1/2=29250.2nh=77500n29250.2+77500=106750 n=106750/(42891)=9.2n/mm2760kn(最大压力)m极限=fyas(h-s-s)=21523337420=602kn.mm实=79kn.m承台选

29、用400040001300mm，配筋为20mm钢筋（间距为200mm）上下双皮双向：焊缝要求：焊缝尺寸： h=8mm 满焊接口处：f=（125-10）80.716024=76.8t f非拉=42kn=4.2t连接板处焊缝：f=（380-10）100.716024=338t另在接口处垫l12512角钢（等强度连接），长度为500mm。二侧焊缝：f=（500-20）80.716024=350t f非拉=4.2t 四桩基础计算 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:qtz63， 塔吊起升高度h=120.00m， 塔吊倾覆力矩m=1796.00kn.m， 混凝土强度等级:c35， 塔身宽度b=1.60m，

30、 基础以上土的厚度d=1.50m， 自重f1=535.00kn， 基础承台厚度hc=1.30m， 最大起重荷载f2=60.00kn， 基础承台宽度bc=4.00m， 桩钢筋级别:ii级钢， 桩直径或者方桩边长=0.80m， 桩间距a=3.50m， 承台箍筋间距s=200.00mm， 承台砼的保护层厚度=50.00mm。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）f1=535.00kn， 塔吊最大起重荷载f2=60.00kn， 作用于桩基承台顶面的竖向力f=1.2(f1+f2)=714.00kn， 塔吊的倾覆力矩m=1.41796.00=2514.40kn。 三、矩形承台弯矩及

31、单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算 依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； f作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，f=714.00kn； g桩基承台的自重 g=1.2（25bcbchc/4+20bcbcd/4)= 1.2(254.004.001.30+204.004.001.50)=1200.00kn； mx,my承台底面的弯矩设计值，取2514.40kn.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离a/2=1.75m； ni单桩桩顶竖向力设计值(kn)； 经计算得

32、到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：n=(714.00+1200.00)/4+2514.401.75/(4 1.752)=837.70kn+205 kn(钢构柱) =1042 kn。 2. 矩形承台弯矩的计算 依据建筑桩技术规范jgj94-94的第5.6.1条。 其中 mx1,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离取a/2-b/2=0.95m； ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kn)，ni1=ni-g/n=537.70kn/m2； 经过计算得到弯矩设计值： mx1=my1=2537.700.95=1021.63kn.m。 四、矩

33、形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过c50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得11.90n/mm2； ho承台的计算高度hc-50.00=1250.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2； 经过计算得：s=1021.63106/(1.0011.904000.001250.002)=0.014； =1-(1-20.014)0.5=0.014； s =1-0.014/2=0.993；

34、asx =asy =1021.63106/(0.9931250.00300.00)=2743.32mm2。 五、矩形承台斜截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到xy方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为v=837.70kn我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1250mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边

35、）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=950.00mm， 当 3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.76； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.11； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.90n/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00n/mm2； s箍筋的间距，s=200mm。 则，1.00837.70=8.38105n0.11300.0040001250=6.74106n； 经过计算承台已满

36、足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 六、桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(jgj94-94)的第4.1.1条。 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=837.70kn； 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70n/mm2； a桩的截面面积，a=5.03105mm2。 则，1.00837700.00=8.38105n16.705.03105=8.39106n； 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 七、桩竖向极限承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(j

37、gj94-94)的第5.2.2-3条； 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=837.70kn； 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 r最大极限承载力； qsk单桩总极限侧阻力标准值: qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； ap桩端面积,取ap=0.503m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下

38、: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kpa) 土端阻力标准值(kpa) 土名称 1 4.00 22.00 细砂 2 4.00 20.00 粉土 3 15.00 8.00 淤泥质粉粘土 4 3.00 18.00 2500.00 粉土夹砂土 由于桩的入土深度为26.00m,所以桩端是在第4层土层。 由于桩的入土深度为26.00m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: r=2.51(4.0022.001.08+4.0020.001.08+15.008.001.08+3.0018.001.08)/1.67+1.152500.000.503/1.67=1.42103kn； 上式计算的r的值大于最

39、大压力1042 kn,所以满足要求!塔吊稳定性计算： 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中k1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； g起重机自重力(包括配重，压重),g=400.00(kn)； c起重机重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho起重机重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； q最大工作荷载,q=100.00(kn)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.0

40、0(m)； w1作用在起重机上的风力,w1=4.00(kn)； w2作用在荷载上的风力,w2=0.30(kn)； p1自w1作用线至倾覆点的垂直距离,p1=8.00(m)； p2自w2作用线至倾覆点的垂直距离,p2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n起重机的旋转速度,n=1.00(r/min)； h吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，h28.00(m)； 起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到k1=1.184； 由于k11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算

41、简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中k2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； g1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,g1=320.00(kn)； c1g1至旋转中心的距离,c1=2.00(m)； b起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1g1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； g2使起重机倾覆部分的重力,g2=80.00(kn)； c2g2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2g2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； w3作用有起重机上的风力,w3=5.00(kn)； p3w3至倾覆点的距离,p3=15.00(m)； 起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到k2=4.351； 由于k21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!本工程主楼塔吊附墙为五道,第一道标高为28.5m， 第二道标高为48m，第三道标高为67.5m， 第四道标高为87m， 第四道标高为103.5m， 基础标准节从-3