果蔬去皮机的总体设计

1、盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 1 目目 录录 1 前言 .1 1.1 课题的来源.2 1.2 课题内容.2 1.3 课题要求.2 1.4 去皮技术的国内概况.2 1.5 本课题要解决的主要问题和设计的总体思路.3 2 去皮机总体设计 .5 2.1 总体方案论证 .5 2.1.1 工艺流程及结构特点 .5 2.1.2 零部件的选择.5 2.2 总体结构确定.6 3 去皮机设计计算 .6 3.1 生产能力的计算.6 3.2 去皮机主轴转速的理论分析.6 3.3 去皮机的功率计算.9 3.4 去皮机传动装置设计.11 3.4.1 电机功率和型号的确定.11 3.4.2 带传动的设计.11

2、 3.4.3 轴的设计与校核.13 3.4.4 轴承的选择和校核.19 4 结论 .21 参考文献 .22 致 谢 .23 附 录 .24 果蔬去皮机总体设计 2 1.1.前言前言 1.1 课题的来源 课题来源于：山东诸城市开泰公司。本课题：果蔬去皮机的总体设计及传动装 置设计，该课题来源于食品生产行业对胡萝卜、马铃薯等块根类原料的去皮需要，在分析现有 设备特点的基础上设计一台能实现对胡萝卜、马铃薯等块根类原料去皮的高效专用设备，选题 结合工程生产实际，难度和工作量适中。 1.2 课题内容 本课题的设计内容为： 要求设计出的果蔬原料去皮机功能达到规定的要求，能实现对块根类原料的去 皮。物料从加

3、料斗装入机内，落到旋转圆盘波纹状表面时，因离心力作用而被抛向 两侧，并在那里与筒壁粗糙表面摩擦，达到去皮的目的。 1、完成果蔬原料去皮机的总体设计 2、完成果蔬原料去皮机主要部件的设计 3、完成果蔬原料去皮机主要零件的设计 1.3 课题要求 1、生产效率高，能满足较长工作时间的要求 2、去皮均匀，能够良好的控制去皮厚度 3、外皮等杂质能够良好排出，不堵塞 4、耗能小，体积小，重量轻，外形美观和操作安全方便 1.4 去皮技术的国内概况 随着食品工业的发展，食品深加工已经越来越被世界重视，特别是便餐和方 便食品的诞生，促使保鲜脱水蔬菜工业迅速发展起来，这便要求原料的深加工伴 随发展。其中，马铃薯的

4、深加工就是受到人们高度重视且发展较快的产业之一。 我国是马铃薯主要生产国，年种植面积和总产量均居世界第二位。但是我国 绝大部分马铃薯被直接用作饲料或使用。由于每年仅有百分之几用于深加工，致 使鲜薯过剩，增加了越冬保鲜难度，也降低了它的营养价值。究其原因主要是缺 少加工设备，特别是去皮机械。而从国外引进设备，价格昂贵，生产成本高致使 国内该产业发展较慢。 在世界上工业发达国家，马铃薯深加工量一般都是总产量的 50%80%。1980 年，美国马铃薯加工量占鲜薯总产量的 76%;1984 年，荷兰马铃薯加工量占总产量 的 55%。目前，美国是世界上最大的马铃薯生产国和出口国，马铃薯食品加工企业 有

5、300 多家，其中子公司遍及世界十几个国家。美国的马铃薯产品不仅畅销国内， 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 3 而且大量出口，干制食品及方便食品占据了世界大部分市场。近 20 年来，继美国 之后，德国、法国、英国、荷兰、瑞士及日本等国家，也在致力于发展马铃薯食 品深加工业，从而使世界马铃薯食品加工业进入蓬勃发展阶段。 针对研制目的，我们采用清洗后去去皮工艺，研制出搅龙式机械清洗机和离 心式机械切削去皮机，并利用可调节式刀片，达到切削量可控制的目的。其工艺 流程为：原料准备清洗去皮产品清洗皮屑收集产品收集。 在我们国内蛟龙式清洗机为大量使用的清洗机械。梯形洗槽内，固定着输送 搅龙，搅龙

6、通过减速器由电机驱动，洗槽内充水，在搅龙上部有喷水装置。块茎 进入洗槽浸泡在水里，由于在搅龙提升过程中，块茎相互间以及搅龙叶片间摩擦 而逐渐去皮；同时清水不断地从搅龙顶部喷淋下来，冲洗块茎，故块茎越接近顶 部越干净。 离心式机械切削去皮机构，在外罩内部装有由电机带动的转到工作盘，盘上 均匀分布着 6 个长孔，长孔上布置着切削刀片，其中切削刀片相对长孔间隙可适 当调节，工作盘上部的外罩上均匀分布着 3 块弹板，工作盘下部装有同主轴一同 旋转的橡胶刮板。工作时块茎通过贮藏室投入到工作室内，工作盘按照一定的速 度旋转，在离心力，重力和摩擦力的共同作用下，利用块茎相对于工作盘上刀片 间的相对速度差将马

7、铃薯的皮屑切去；同时，在离心力的作用下块茎被甩向四周， 并不断滚动；而周围外罩上分布着几块弹板，将块茎撞离外周，且不断旋转滚动。 因此，在刀片和弹板的共同作用下马铃薯块茎被均匀地切去外皮，实现马铃薯去 皮的目的。 1.5 本课题要解决的主要问题和设计的总体思路 1.5.11.5.1 需要解决的主要问题需要解决的主要问题 通过现代 CAD 技术对传动零件的选定，设计非标准件和设备总体结构。运用 AutoCAD 绘制设备的总装配图、各个零件的零件图和传动路线图，以指导各零件的 加工和设备的设计。通过专业知识核实所设计的设备总体结构和各零部件是否合格， 设计出果蔬去皮机，使之符合生产需要。 1.5.

8、21.5.2 设计的总体思路设计的总体思路 总体思路：各级传动比的分配-传动装置的参数计算轴的校核-轴承的寿命 计算。 将通过制定总体方案，完成动力设计、运动设计、结构的设计以及热工计算， 根据基本参数进行传动系统设计，绘制传动系统装配图，零件图以及滚盘组件，利 果蔬去皮机总体设计 4 用所学知识进行有关的计算和校核等。 为了完成设备的设计，首先要对零件进行工艺分析,主要是结构、尺寸精度、 材料的分析；其次要根据基本参数进行设计；最后确定各个零部件的结构和设备总 体结构，画出各零部件。 所设计的设备能够准确的运动,保证传动平稳可靠，使用安全,易于维修，设计 的设备应能满足去皮要求，保证产量，能

9、源利用率应尽可能高。本设计将为企业提 供生产指导价值。 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 5 2.2.去皮机总体设计去皮机总体设计 2.1 总体方案论证 2.1.12.1.1 工艺流程及结构特点工艺流程及结构特点 针对研制目的，我们采用清洗后去皮工艺，研制出离心式机械切削去皮机， 并利用可调节式刀片，达到切削量可控制的目的。其工艺流程为：原料准备清 洗去皮产品清洗皮屑收集产品收集。 2.1.22.1.2 零部件的选择零部件的选择 圆形底盘是去皮机的核心部件，圆形底盘设计的内容包括圆形底盘型式的选择、 圆形底盘的强度和刚度计算，选择合适的材质后，确定相应构件的壁厚和结构尺寸， 并提出制造

10、、加工和组装的技术要求。目前的圆形底盘按的材料和加工方法，分为 铸造圆形底盘与焊接圆形底盘两类。 果蔬去皮机总体设计 6 2.2 总体结构确定 在考虑具体方案时，应遵守的基本原则是在满足使用要求的前提下，尽量降低 成本。设备在满足去皮要求的情况下，设备应结构简单、紧凑、运转平稳，工作可 靠，利用率高，设备便于调试，设备应便于维修。选用上部进料的方式。顶紧力和 滚盘的重力可以中和一部分，以减轻滚盘所受的外力，提高轴承的寿命。 3.3.去皮机的设计去皮机的设计计算计算 3.13.1 生产能力的计算生产能力的计算 （kg/h） 2 123 3600 4 D H G ttt = 式中，t1 为装料时间

11、（s） ，t2 为擦皮时间（s） ，t3 为卸料时间(s)，H 为圆筒 的有效高度（m） ，D 为圆筒的内径（m） ， 为物料的密度（kg/h）, 为圆筒内物 料充填系数。 kg/h 2 36003.14 0.920.944 123 1.1267 120900 1204 G 3.23.2 去皮机主轴转速的理论分析去皮机主轴转速的理论分析 假设马铃薯为球形颗粒，且以单个马铃薯为研究对象，其质量为 m，工作时 它必须相对工作盘移动。当工作盘以角速度 w 旋转时，其受力状态如图 2 所示。 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 7 若马铃薯相对工作盘移动，必须满足 2 mw Rf mg= 2 w

12、 Rfg 2 52 10 1300 0.4 w 36w 式中，为马铃薯受到的离心力，为工作盘作用于马铃薯摩擦力，f 为 2 mw Rf mg= 马铃薯与工作盘摩擦系数。 又因为， 所以主轴轴速应为： 1 30 n w 1 n 1 30f g n nR = r/min（1 1 3052 10 360 3.140.4 n ） 工作盘绕圆心以角速度 w 旋转。马铃薯与切刀相遇时，它在水平面的受力状态如 图 3 所示。 果蔬去皮机总体设计 8 其中:为马铃薯受到的离心力，,;为刀刃作用于马铃薯的 1 F 2 1 Fmw R 2 1 36FmR 2 F 冲力， ；为工作盘作用于马铃薯的冲力， 2 /Fm

13、vt 3 F 3 Ff mg= 由于 21 ()mvm vm vv 式中，、分别为马铃薯与切刀相遇前后速度，通常 1 v 2 v 12 vv= 2 mvmv 2 vwRmvmwR 令为马铃薯与切刀碰撞的时间，则t 2 /FmwRt 图 3 是图 2 中垂直刀刃的剖视图，其中 21 / x FFFmwRtf mg = 为保证马铃薯去皮，应使，即，也就是0 x F 21 FF /wRtf g = 工作盘主轴转速应为： 2 n 2 30f g n Rt = = = 即为.（2） 2 3052 10 406 / min 3.140.4 32 nr 图 4 中，速度 u 的方向，即切刀推动马铃薯的运动方

14、向，C 点为刀刃与马铃薯 接触点，u 的方向即过马铃薯 C 点的圆形颗粒的法线方向。为 u 的水平分速度 pv u u 和垂直分速度。 为保证圆筒内上、下层马铃薯均被切刀去皮，必须使切皮后的马铃薯抛起一定 高度 h，显然 h 必须大于或等于圆筒内马铃薯层的厚度。 由于 2 1 2 v mumg h= sin cos vp uu = 式中，h 为马铃薯层厚度，为碰撞角。 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 9 p uwR 2 1sin () 2cos m wRmg h = sin 2 cos wRgh 此时工作盘主轴转速为： 3 30 sin cos gh n R .（3 3 3010 0

15、.3 350 / min sin45 3.14 0.05 cos45 nr ） 在选择工作盘主轴转速 n 时，应考虑上述公式（1） 、 （2） 、 （3） ，取三者中最 大的一个。但在实际工作中，圆筒工作盘上面马铃薯并非个体球形颗粒，而是群 体非球体的马铃薯，我们在上述定性的理论分析的指导下，经试验认为工作盘主 轴转速应为 n=350400r/min 3.33.3 去皮机的功率计算去皮机的功率计算 去皮机的功率消耗包括：克服物料对工作圆盘的摩擦所消耗的功率，克服 1 N 物料对切削时所消耗的功率，克服物料对圆筒壁摩擦力所消耗的功率，传动 2 N 3 N 机构因摩擦而消耗的功率，以上功率分别用下

16、面的公式计算： 4 N .（4 1MPCP Nmw= ） 式中，为处于圆筒内物料的摩擦力矩（N M）, MP m 2 mP R MGf= 0.4 0.1 10 5210.4 2 mp MN M= 式中，G 为物料重力（N） ，f 为物料与工作盘摩擦系数，为摩擦臂矩（m） ， 2 R 取半径一半，为物料于与圆盘的平均相对角速度，取最大角速度的 1/2 CP w 1 () 2 3060 CP nn w 3.14 360 180 60 cp w 果蔬去皮机总体设计 10 所以 1 260120 RnGf R n NGf = = . . 1 10.4 1801872N .（5） .（6 2112 ()

17、NF uu ） 式中分别为马铃薯与切刀相遇后、相遇前速度，通常 12 u u 21121 ,uuuuu= 2 /Nmuft 即.（7 2 0.1 36 0.4 52/322.34N ） .（8 3yCP NMw= ） 式中，为在离心力的作用下物料与侧壁的瞬间摩擦力矩 y M 2 y mu Mf R R = = 2 0.1 (36 0.4) 52 0.0553913.6 0.4 y M 式中，u 为物料圆周速度（m/s）,摩擦臂矩，通常取 R 8 R R 所以， 22 3 60480 mvnmvfn Nf R R = = = = = .（9 3 53913.6 180970444.8N ） 是传

18、动损失，用传动效率表示： 4 N 则消耗的总功率为： .（10） 1234 NNNN N 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 11 经过理论分析得出功率计算理论公式（10） ，但在实际应用上，上次较为复杂， 因此，基本采用粗略估算，可用下面近似公式： 式中，M 为工作盘转矩，M=f G R,R 为摩擦臂矩（即工作盘半径） ，n M n N = 为工作盘转速 18722.34970444.8 353.79 / min 52 0.1 10 0.3 0.4 406 nr 根据计算得转速应该在 350r/min 左右。 3.43.4 传动装置设计传动装置设计 3.4.13.4.1 电机功率和型号

19、的确定电机功率和型号的确定 按工作机的工作条件河要求，选用三相异步电动机，立式，机座带底脚，端盖上无凸缘。 总效率： （1） 122 =0.950.980.98 =0.91238 考虑到负荷的变化和滚盘操作的特殊情况，取设备系数k=1.5 电机功率: （2） 1 D KN P 0.75 0.9 0.91238 =0.74kw 选取 Y802-4 电动机，技术性能参数：；0.75DPkw1390 / minDrn 3.4.23.4.2 带传动的设计带传动的设计 A.选择 V 带型号 a)确定计算功率caP 查文献资料18表 4-6 得工作情况系数 1.1AK 1.5 5.50.825caA D

20、PK PkW b)选择 V 带型号 按，查文献资料18图 4-1 得,0.825caPkW11390 / minnr 选择 Z 型 V 带 B.确定带轮直径、1dd2dd a)选取小带轮直径1dd 查文献资料8图 4-11 及表 4-4，选取小带轮直径180ddmm b)验算带速 （3）11/(60 1000)dvd n 由式（3-22）得 80 1390/(60 1000)5.82/vm s 在 525m/s 内，合适。v c)确定从动带轮直径2dd 果蔬去皮机总体设计 12 211390/350 80317.7dddidmm 查文献资料18表 4-4 选取 2315ddmm d)确定从动轮

21、转速 考虑到带的滑动系数0.02 =1390/4=350r/min 2112 1/ dd nndd e）实际传动比 =315/80=4 112 /inn C.确定中心距和带长adL a)初选中心距0a （4）120120.7()2()ddddddadd 由式（3-23）得 0276.5790mmamm 取0500amm b)求带的计算基准长度0L （5） 2 21 012 0 () 2() 24 dd odd dd Ladd a 由式（3-24）得 2 02 500(80315)/ 231580/(4 500)L 1896.275mm 查文献资料18表 4-2 选取1800dLmm c)计算中

22、心距a (6)0 2 doLL aa 由式（3-25）得 1800 1896.275 500452 2 amm d)确定中心距调整范围 max0.034520.03 1800506daaLmm min0.034520.015 1800425daaLmm d.验算小带轮包角1 （7） 21 118060 dd oo dd a 由式（3-26）得 1 31580 18060148.8120 452 oooo 故，合适。1148.8o D.确定 V 带根数 Z a)确定额定功率 o P 由、及根据文献资料8表 4-5，得180ddmm11200 / minnr11390 / minnr 单根 A 型

23、 V 带的额定功率分别为 0.68kw 和 0.6kw，用线性插值法求 时的额定功率值11390 / minnr0P 0 0.680.6 0.61390 1200 1390 1200 PkW 0.66kW 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 13 b)确定 V 带根数z （8） 00() ca L P z PP K K 查文献资料18表 4-7 得 00.17PkW 表 4-8 得 ，0.69K 表 4-2 得 1.18LK 由式（3-27）得 6.05 1.22 (0.660.17) 0.69 1.18 z 根根 取 Z=2 根，合适 E.计算单根 V 带初拉力0F 查文献资料8表 4

24、-1 得 0.061/qkg m （9） 2 2.5 500(1) ca o P Fqv vZK 由式（3-28）得 2 0.08252.5 500(1)0.06 5.82 5.82 20.69 oF 95N F.计算对轴的压力QF （10） 1 02sin 2 QFZF 由式（3-29）得 149 2 2 95 sin 2 QF 367N G.确定带轮的结构尺寸 ，采用实心轮结构180ddmm ，采用四孔板轮结构2315ddmm 3.4.3.4.3 3 轴的设计与校核轴的设计与校核 根据以上计算的筒体长度和直径、传动件的外形尺寸(直径和轮壳宽度)、钢丝 网作用位置，可预先进行滚盘组件受力的轴

25、向和径向位置的布置设计。 A.轴的结构设计 轴的结构设计就是要确定轴的合理外形和结构，以及包括各轴段长度、直径及 其它细小尺寸在内的全部结构尺寸。 轴的结构主要取决以下因素：轴在机器中的安装位置及形式；轴的毛坯种类； 轴上作用力的大小和分布情况；轴上零件的布置及固定方式；轴承类型及位置；轴 的加工工艺以及其它一些要求。由于影响因素很多，且其结构形式又因具体情况的 不同而异，所以轴没有标准的结构形式，设计具有较大的灵活性和多样性。但是， 不论具体情况如何，轴的结构一般应满足以下几个方面的要求： a.轴和轴上零件要有准确的工作位置； b.轴上零件应便于装拆和调整； c.轴应具有良好的制造工艺性；

26、d.轴的受力合理，有利于提高强度和刚度； e.节省材料，减轻重量； 果蔬去皮机总体设计 14 f.形状及尺寸有利于减小应力集中。 考虑到轴是和滚盘配合在一起，为便于安装和维修，把轴要设计成阶梯轴。 先初步计算轴的孔径计算 0 d mm 设.计取45mm 6 0 / 212.16 10 / 2 44.53 44 3600 3.5 V d v 0 d 先按实心轴的最小直径的计算公式进行计算，然后在估算，进行校核。 d 2 d 查文献18第291页公式 6 3 9.55 10 0.2 T P d n （11） 由式（3-47）得64.46mm，设计取 d 6 3 9.55 101.35 0.2 25

27、 6 2 65dmm 图3-1 主轴结构 根据传动件的宽度和传动件不能相互干涉，确定个传动件见的轴向距离为 200mm左右，具体的见图3-1 B.确定轴的受力 确定滚盘组件的受力参数对应按实际配置的电动机功率作为依据。 a.传动大带轮对主动端轴的作用力 按配置的电机允许传递的最大功率： (12) 1123D PP 由式（3-48）得=0.750.960.98=0.7056kw 1 P 大带轮传递的最大扭矩2T 6 9.55 10 P n T （13） 由式（3-49） 2 T 6 0.7056 9.55 10 6 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 15 =1.114Nmm 6 10 圆

28、周力(直径):0265mmd Ft=2T/d (14) 由式（3-50）得=21.114/650.343N1tF 6 10 5 10 作用于轴上的径向力 rt FFtg （15） 由式（3-51）得=34300tg2012481N 1rF 径向水平分力； （16）cosrx r FF 由式（3-52）得=cos=12481cos508022N 1r xF 1rF 2 径向垂直分力 sinry r FF （17） 由式（3-53）得=sin=12481sin509557N1r yF 1rF 2 b.果蔬去皮机带传动对主动端轴的作用力 =/0.7056/0.93=0.759 kw sP s P s

29、3 10 3 10 -带传动的效率，取0.93 s 传递的扭矩： 由式（3-48）得=120Nmm1T 4 6 0.759 10 9.55 10 6 带条工作拉力： （18） 6 10s s N v p 由式（3-54）=3.3N 64 102.45 10 0.074 1000 s p 径向作用力：=1.15=1.153.3=3.8N2rFsP 水平径向分力： 由式（3-52）得=3.8cos601.9N2r xF 垂直径向分力： 由式（3-53）=6.9sin603.3N2ryF 果蔬去皮机总体设计 16 c.对带轮的受力计算 由式（3-48）得 6 0 0.44 9.55 10700333

30、 6 TN mm 圆周力：由式（3-49）得=1919N 3 2 700333/730 t F 作用在轴上的径向力：由式（3-50）得=689N 3 191920 r Ftg 向径水平力：由式（3-52）得 3 689 r x FN d.按实际配置电机功率计算允许寸板对筒体的作用力 按配置电机的最大输入功率，除去消耗于从动滚盘和去皮机的功率，则均可 作为钢丝网对筒体摩擦阻力的消耗。 钢丝网对筒体允许的最大阻力矩： 4max21330AB TTTTTT -大带轮输出的扭矩，=418Nmm 1 T 1 M ，-支承轴承处的摩擦阻力矩， 0.05 3B T 3A T 33BA TT 2 T =214

31、875-418-0.05214875-700333=1.4134 Nmm 4max T 6 10 可估算寸板对筒体允许的顶紧力： （19） 42 1max 1 TP R P fR 由式（3-56）=6454N 1max 1413400 1.5 1500 365 0.15 365 P 在此种状态下，筒体单位长度的顶紧力为： 1max 1max 0 6454 4.3N/mm 1500 P q L 相当于设计确定的操作条件下，的2.43倍。 1 1.5/qN mm 按筒体允许的最大阻力矩状况下计算，最大径向力为： =6454N max Q 1maxP 径向水平分力： （20）1maxcos x QP

32、 由式（3-57）得=6454cos305589N x Q 径向垂直分力 : 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 17 （21）1maxsin y QP 由式（3-58）得=6454sin30=3227N y Q f.轴承支承处支反力计算与弯矩 主动端轴的支座反力和作用力力向: 支座反力: （22） 22 , yx RRRN 2101102102 0 Ay 10 43 R= 2 ryr y FllFllGllG l ll 11012121 10 / 22 + 2 y QGGllGlGl ll 3.34 200 150014603 200 1500304 1500200304 1500 =

33、 2 200 1500 32272611 1740 1500/2200304 2 200304 200 2 200 1500 -440N 21112 12 1 10 22 2 ryr y By FlFlG lG l R ll 11012 0201 10 / 2 + 2 y QGGllG lGll ll 3.3220014602003042002304200 = 22001500 3227261117401500/ 2200304 1500304 1500200 + 22001500 1323N 2101101031 10 43/2 2 r xr xxr x Ax FllFllQllFl R l

34、l 1.9 420015001380 32001500 22001500 果蔬去皮机总体设计 18 5589 200 1500/2689 200 2 200 1500 1473N 211110310 10 2/23 2 r xr xxr x Bx FlF lQllFll R ll 2 1.9 2 200 1380 2005589 950689 2100 = 1900 776N 由式（3-59）得1537N 22 4401473 A R 1534N 22 1323773 B R a) 大带轮安装处的轴断面 弯矩： =761N 2 2 22121nryr x MFlFl 22 3.3 2001.9

35、 200 扭矩：=2.14875Nmm2T 6 10 当量弯矩： 22 0.75 pn MMT （23） 由式（3-60）得=1860872 Nmm 2p M 22 7610.75 2148750 b) 主动端轴承处的轴断面： 弯矩： 2 321112111 22 nryr yr xr x MFlFlFlFl 401444 Nmm 22 3.3 2 200 1380 2002 1.9 200 1460 200 扭矩：=2148750-418=2148332 Nmm3T2 1 TT 当量弯矩： 由式（3-60）得2627553 Nmm 22 3 401440.75 1433707 p M C.轴

36、的校核 a）传动带轮安装处的轴径： 2 d 45钢的许用扭转应力为 ，许用的弯曲应力 25 T MPa 1 40MPa 轴的内孔径 ， 0 65dmm 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 19 强度校核： 查文献18第291页公式 （24） T T T W 由式（3-61）得 2 2 434 2 3 2148750 0.21 25 0.2 651 80 T T d 21.18MPa，满足要求。 25 T MPa 查文献18第307页公式 （25）= ca M W 由式（3-62）得 2 2 434 2 3 1860872 = 0.11 25 0.1 801 80 P M d 36.7，满

37、足要求MPa 1 40MPa 轴承支承处的强度校核：， 3 100dmm 03 /65/1000.65dd 由式（3-61）得 3 3 4434 3 33 13799881379988 0.21 2525 0.2 9010.2 901 9090 T T d 9.5MPa=25，满足要求 25 T MPa 由式（3-62）得 3 3 434 2 3 1304911 = 0.11 25 0.1 1001 90 caP MM Wd 18MPa，满足要求。 1 40MPa 3.4.43.4.4 轴承的选择和校核轴承的选择和校核 选择滚动轴承的类型，一般从载荷的大小、方向和性质三方面进行考虑。 在外廓尺

38、寸相同的条件下，滚子轴承比球轴承承载能力大，适用于载荷较大或 有冲击的场合。球轴承适用于载荷较小、振动和冲击力较小的场合。 当承受纯径向载荷时，通常选用径向接触轴承或深沟球轴承；当承受纯轴向载 荷时，通常选用推力轴承；当承受较大径向载荷和一定轴向载荷时，可选用角接触 球轴承，或者将向心轴承和推力轴承进行组合，分别承受径向和轴向载荷。 根据轴的应用场合可知，轴主要受到的径向力和轴向力。查询常用滚动轴承的 性能和特点，选择角接触球轴承。角接触球轴承的性能特点：可同时承受径向负荷 和轴向负荷，也可承受纯轴向负荷。应用场合：适用于刚性较大跨距不大的轴及须 果蔬去皮机总体设计 20 在工作中调整游隙时。 主动端受力较大，校核此轴承。参数：73.8 r CKN 。轴承只承受径力。 0 71.5 r CKN 计算寿命：查文献得式： （26） 3 16667 t h p f C L nf P 由式（3-63）得=103472256h 16666 0.8 65.9 1000 61 2013 h L 寿命满足要求。 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2008 21 4.4.结论结论 毕业设计是对我们大学四年学习的成果进行综合性的考核，在本次的毕业设计 中，查阅了许多的相关资料，通过对现有去皮设备的结构进行分析，对每