井下作业工中级工(四级)理论知识

1、渤海石油职业学院渤海石油职业学院 （华北油田培训中心）（华北油田培训中心） 石油工程教学部石油工程教学部 授课授课 张建国张建国 井下作业工中级工井下作业工中级工 （四级）理论知识（四级）理论知识 一、选择题(每题4个选项，只有1个是正确的，将正确 的选项号填入括号内) v 1.新井通井当通井至人工井底以上(C)左右时，应减慢下放速度。 v A、 30mB、 50mC、 100m D、 150m v 2.通井规下入井后，油管的下放速度应控制在(B)。 v A、 510m/minB、 1020m/minC、 2030m/minD、 3040m/min v 3.一般特殊作业井的通井规长度应大于下井

2、工具的最大直径（ C ）。 v A、515 mmB、1525 mmC、3050 mm D、 50100 mm v 4.对有射开油层的井，通井时要做好(B)工作。 v A、 防污染B、 防井喷C、 防火灾 D、 防爆炸 v 5.通井中途遇阻或探人工井底，加压不得超过(C)。 v A、 10kNB、 20kNC、 30kND、 40kN v 6.通井中途遇阻或探人工井底不得猛顿，探人工井底要连探(B )次。 v A、 二B、 三 C、 四 D、 五 v 7.反替泥浆结束前测清水密度，要在进出口水性一致，密度差小于( B)，且无杂物时停泵。 v A、 1.5g/cm3B、 2 g/cm3C、 3 g

3、/cm3 D、 4 g/cm3 v 8.替泥浆过程中，准备清水用量为井筒容积(C)倍。 v A、 1.01.5B、 1.21.8C、 1.52.0 D、 2.02.5 v 9.反循环替泥浆施工时，接好进、出口管线，（A）装 单流阀。 v A、 进口需要B、 出口需要C、 进、出口 都需要D、进、出口都不需要 v 10.反循环压井前用清水对进口管线试压，试压压力为设计工作压力 的(A)倍。 v A、 1.21.5B、 1.52.0C、 2.02.5 D、 2.53.0 v 11.反循环压井，压井液用量为井筒容积的(B)倍。 v A、 1.2B、 1.5C、 1.8 D、 2.0T/ v 12.反

4、循环压井停泵后应观察(B)进出口均无溢流、压力平衡时， 完成反循环压井操作。 v A、 20min B、 30minC、 60minD、 90min v 13.正循环压井前用清水进行脱气，清水用量为井筒容积的(B)倍。 v A、 11.2 B、 1.52.0C、 22.5D、 2.5 3T/ v 14、正循环压井前对进口管线试压，试压压力为设计工作压力的( A)倍，5min无渗漏为合格。 v A、 1.5B、 1.7C、 2.0 D、 2.5T/ v 15.正循环压井结束前只有进出口密度差小于(C)时方可停泵。 v A、 1.5%B、 1.8%C、 2%D、 3% T/ v 16.挤压井前要对

5、进口管线试压，试压压力为设计工作压力的(B) 倍，5min不刺不漏为合格。 v A、 1.2B、 1.5C、 2.0 D、 2.5T/ v 17.挤压井后要用(A)油嘴控制放压，观察30min油井无溢流无 喷显示时，完成挤压井操作。 v A、 23mmB、 34.5mmC、 56mm D、 67mm T/ v 18.挤压井时进口管线靠井口端要安装(D)。 v A、 针型阀B、 闸门C、 单流阀D、 高压单流阀T/ v 19循环压井的进口排量应(B)出口排量。 v A、 大于B、 等于C、 小于D、 大于或等于T/ v 20.反循环压井对地层的回压(A)正循环压井对地层造成的回压。 v A、 大

6、于B、 小于C、 等于D、 小于或等于T/ v 21.压井地面罐必须放置在距井口(C)以外。 v A、 1020mB、 2030mC、 3050m D、 50100m T/ v 22.挤压井时，要先泵入隔离液，压井液挤至油层顶界以上(B)，要防止 将压井液挤入地层，造成污染。 v A、 20mB、 50mC、 100mD、 150m T/ v 23.无特殊要求，替喷一般采用(A)方式。 v A、 正替喷B、 反替喷C、 先正后反D、 先反后正T/ v 24.若油层口袋较短，长度在100m以内，应将替喷管柱完成在距井底( B) 的位置。 v A、 0.51.0mB、 1.52.0m C、 25m

7、D、 510m v 25.替喷时如出现（C），说明地层油气已进入井内，是井喷预兆。 v A、 泵压不变，进出口排量一致 B、 泵压下降，进口排量大于出口排量 v C、 泵压上升，进口排量小于出口排量D、 泵压上升，进口排量大于出口 排量 T/ v 26.替喷作业前要制定好(D)措施。 v A、 防井喷B、 防火灾C、 防中毒D、 防井喷、防火灾、 防中毒T/ v 27.替喷进口管线要安装(B)，并试压合格。 v A、 压力表B、 单流阀C、 针型阀D、 闸门T/ v 28.对（ A）必须采用二次替喷法替喷。 v A、 高压油气井B、 低压油井C、 低压气井D、 低压油气 井T/ v 29.气举

8、完毕后，若用油嘴控制放气，最好选用(A)油嘴。 v A、 2mmB、 3mmC、 5mmD、 8mm T/ v 30.使用油嘴控制放气，一般使放气速度控制在每小时压降(A)为 宜。 v A、 0.51.0MPaB、 12MPaC、 23MPaD、 34MPa T/ v 31.关于气举法错误的是(C )。 v A、对于深井或需要排出大量液体的施工井，气举管柱不是光油管而是带有气 举阀 v B、一般气举施工放气速度在每小时压降为0.51.0MPa为宜。 v C、一般气举施工若采用油嘴放气宜选用3mm油嘴 v D、气举时对气举管线试压，试压压力为工作压力的1.5倍为宜T/ v 32.气举设备要停在井

9、口上风处，距井口和计量罐要超过(D)。 v A、 5mB、 10mC、 15mD、 20m T/ v 33.气举施工前必须先放掉井筒内气体，使用(B)为介质。 v A、 空气B、 氮气C、 二氧化碳D、 氧气T/ v 34.气举时人要离开高压管线(B)以外。 v A、 5mB、 10mC、 15m D、 20m T/ v 35.分离器量油前应打开分离器底部排污闸门，检查水包内是否装有清水，若 水包内无清水或清水量太少则应灌入(C)清水，关闭排污闸门。 v A、 2030LB、 3050LC、 4080L D、 80100L v36.使用分离器量油时依次打开(A)闸门，再缓慢打开井口生产闸门，使

10、油气通过 分离器正常生产。 vA、放空闸门、出油闸门、进油闸门，关闭捷道闸门B、进油闸门、出油闸门、放空闸 门，关闭捷道闸门 vC、出油闸门、进油闸门、捷道闸门，关闭放空闸门D、捷道闸门、放空闸门、进油闸 门，关闭出油闸门T/ v37.分离器量油时，（ ）闸门，再打开（ A ）闸门。 vA、应先开量油管上流闸门，再打开下流闸门B、应先开量油管下流闸门， 再打开上流闸门 vC、上流、下流闸门打开无先后次序D、 上流、下流闸门应同时打开T/ v38.使用分离器量油时，分离器上压力表的压力不得超过分离器的(B)。 vA、 最大工作压力B、 正常工作压力C、 工作压力D、 最小工作压 力T/ v39.

11、使用分离器必须遵守(D)原则进行操作。 vA、 先开后关B、 先关后开C、 先关后开不憋压D、 先开后关不 憋压T/ v40.对于分离器量油技术要求说法不正确的是（ D ）。 vA、量油前，要检查分离器水包内是否已装满清水，以防止在量油时，油进入量筒内 vB、量油完毕后，必须将量油管内的液面降低至标高线以下 vC、分离器安全阀必须校正，确保安全可靠 vD、如果量油管内水面上升缓慢，可断定是放空闸门没有完全打开T/ v 41.当油气分离器处于量油状态下，要使上流压力表的压力值控制在( C)。 v A、 0.010.03MPaB、 0.030.06MPaC、 0.083 0.4MPaD、 0.40

12、.62MPa T/ v 42.使用临界速度流量计测气时，要使气流通过挡板的速度达到临界 速度，则挡板后的下流压力与挡板前的上流压力比值不小于(B)。 v A、 0.346B、 0.546C、 0.625D、 0.654T/ v 43.用温度计测量气流温度时，每（ B ）记录一次压力计10个点求平 均压力。 v A、10或20sB、 30s或1minC、1或2min D、 3minT/ v 44.采用垫圈流量计测气，气产量要（ B ）8000m3/d。 v A、 大于B、 小于C、 等于D、 大于或等于T/ v 45.采用垫圈流量计测气时，测气管线必须平直无弯曲，长度不小于( C)。 v A、

13、2mB、 3mC、 5mD、 8m T/ v46.临界速度测气时注意分离器油标上升情况，防止分离器压力(C)。 vA、 上升B、 下降 C、 过高 D、 过低 T/ v47.使用水银压差计垫圈流量计测气,计算气产量公式是Q=0.178D2,式中的D是挡板 直径, T,H,;和r气分别代表 (D)。 vA、 标准温度、平均压差和气体密度 B、标准温度、平均压差和空气密度 vC、绝对温度、平均压差和空气密度 D、绝对温度、平均压差和天然气密度TW/ v48.使用分离器测量的产量计算公式是Q=86400H . 水. D210-2/t，式中的t是油 玻璃管上升标高的平均时间，H，水，D分别表示（ B

14、） vA、 玻璃管水柱上升高度、水的密度和分离器外径 vB、玻璃管水柱上升高度、水的密度和分离器内径 vC、玻璃管水柱上升高度、水的密度和玻璃管外径 vD、玻璃管水柱上升高度、水的密度和玻璃管内径TW/ v49.某井用水银压差垫圈流量计测气，孔挡板直径d=20mm，U形管水银柱平均压差 为87mm，天然气温度为25，天然气相对密度为0.65，该井日产气量为(B)。 vA、3000 m3/dB、3006 m3/dC、 3008 m3/dD、 3010 m3/d T/ v50.插接后的钢丝绳强度相当于原钢丝绳的(D)。 vA、 50%B、 60%C、 70%D、 80% T/ v 51.直径为直径

15、为25mm的钢丝绳其插接头长度应为的钢丝绳其插接头长度应为(C)。 v A、 5mB、 8mC、 12mD、 15m T/ v 52.直径为直径为19mm的钢丝绳，其插接头长度应为的钢丝绳，其插接头长度应为(B)。 v A、 3mB、 9mC、 10mD、 12m T/ v 53.直径为直径为16mm的钢丝绳，其接头长度应为的钢丝绳，其接头长度应为(B)。 v A、 5mB、 7.5mC、 9.5mD、 10.5m T/ v 54.常规试油一般经过常规试油一般经过(C)几道工序。几道工序。 v A、 施工前准备、射孔、替喷、放喷、测试及资料录取施工前准备、射孔、替喷、放喷、测试及资料录取B、

16、施工前准备、替喷、放喷、测试及资料录取施工前准备、替喷、放喷、测试及资料录取C、 施工前准备、射孔、施工前准备、射孔、 替喷、诱喷、放喷、测试及资料录取替喷、诱喷、放喷、测试及资料录取 D、 施工前准备、射孔、替喷、施工前准备、射孔、替喷、 诱喷、放喷诱喷、放喷T/ v 55.下述四种试油中，其工序最简单的是下述四种试油中，其工序最简单的是(B)。 v A、 常规井试油常规井试油B、 地层测试地层测试C、 水平井试油水平井试油D、 出砂井试出砂井试 油油T/ v 56.试油按工艺方法可分试油按工艺方法可分(B)。 v A、 常规井试油、水平井试油、出砂井试油常规井试油、水平井试油、出砂井试油B

17、、 常规井试油、地常规井试油、地 层测试、特殊井试油层测试、特殊井试油 C、 常规井试油、中途测试、定向井试油常规井试油、中途测试、定向井试油 D、 常规井试油、探井试油、老井试油常规井试油、探井试油、老井试油T/ v 57.试油的目的之一是查明油气层含油气面积及油水边界、油气藏的试油的目的之一是查明油气层含油气面积及油水边界、油气藏的 储量和（储量和（ C ）类型。）类型。 v A、带动、带动B、推动、推动C、驱动、驱动D、鼓动、鼓动T/ v 58.探明新区、新构造是否有工业性油气流，最终只有经过（探明新区、新构造是否有工业性油气流，最终只有经过（ D ） 验证、落实，才能确定是否有工业性价

18、值。验证、落实，才能确定是否有工业性价值。 v A测井测井B、钻井、钻井C、地质录井、地质录井D、试油、试油T/ v 59.普通通井规的长度大于普通通井规的长度大于(D)，特殊井可按设计要求而定。，特殊井可按设计要求而定。 v A、 500mmB、 700mmC、 1000mmD、 1200mm T/ v 60.某井选用直径为某井选用直径为102mm通井规通井，则该井套管规格为通井规通井，则该井套管规格为( B )。 v A、 114.30mmB、 127.00mmC、 139.70mm D、 146.05mm T/ v 61.特殊井作业通井时，选择通井规应（ C ）下井工具的最大直径 和长度

19、。 v A、 小于B、 等于C、 大于D、 小于或等 于 T/ v 62.普通井通井时，通井规的下放速度应小于(A)。 v A、 0.5m/s B、 0.6m/sC、 0.7m/sD、 0.8m/s T/ v 63.老井通井至射孔井段、变形位置或预定位置以上(D)时，要减 慢下放速度。 v A、 30mB、 50mC、 80mD、 100m T/ v 64.老井通井时，通井规的下放速度应小于(B)。 v A、 0.3m/s B、 0.5m/sC、 0.6m/sD、 0.8m/s T/ v 65.水平井、斜井通井，当通井规下至45拐弯处后，下放速度要小 于(B)。 v A、 0.2m/s B、

20、0.3m/sC、 0.4m/sD、 0.5m/s T/ v 66.水平井、斜井通井至人工井底时，加压不得超过(C)。 v A、 10kNB、 20kNC、 30kND、 50kN T/ v 67.水平井、斜井通井，起出通井规，纯起管的速度应控制在(A)。 v A、 10m/minB、 15m/minC、 20m/minD、 30m/min T/ v 68.裸眼井通井，通井规的下放速度应小于(C)。 v A、 0.3m/s B、 0.4m/sC、 0.5m/sD、 0.8m/s T/ v 69.TB-A-022414 v 祼眼井通井，通井规距套管鞋以上(B)左右时，要减速下放。 v A、 50m

21、B、 100mC、 150mD、 200m T/ v 70.筛管完成井通井，通井规的下放速度应小于(B)。 v A、 0.4m/s B、 0.5m/sC、 0.6m/sD、 0.8m/s T/ v 71.对于井内有管柱的低压油气井，压井时应选择(B)压井。 v A、 灌注法B、 循环法C、 挤压法 D、 二次压井T/ v 72.对于井内无管柱、地层又漏失的井，压井时应选择(A)压井。 v A、 灌注法B、 正循环法C、 反循环法D、 挤压法T/ v 73.对于自喷井和动液面恢复较快的油井一般适合采取（ B ）法压 井。 v A、 灌注法B、 循环法C、 挤压法D、以上三种都适合 T/ v 74

22、.挤压井时一般要求是压井液挤至油层顶界以上(B)。 v A、 30mB、 50mC、 80mD、 100m T/ v 75.洗、压井进出口罐，必须放置在井口的两侧，相距井口(C)以 外。 v A、10-20：B、20-30：C、30-50；D50-70； v 76.下面对于压井的注意事项，说法不恰当的是（ C ）。 v A、出口管线用钢质硬管线，不允许有小于90的急弯。 v B、压井时，应用针形阀控制出口流量，采用憋压方式压井，待压井 液接近油层时，保持进出口排量一致。 v C、进口管线必须在井口处装好针形阀，出口管线安装单流阀，防止 天然气倒流至水泥车造成火灾事故。 v D、压井时必须严格检

23、查压井液性能，不符合设计性能要求的压井液 不能使用。T/ v 77.在以下四种压井液中，（ D ）是有固相压井液。 v A、 清水B、 盐水C、 汽化水D、 泥浆T/ v 78.低固相压井液是指压井液中固相含量低于（ C ）。 v A、 10%B、 8%C、 5%D、 1%T/ v 79.在下列压井液中，（ D ）最容易造成固体颗粒堵塞油层。 v A、 清水B、 盐水C、卤水D、 泥浆T/ v 80.某井油层中部深度2000m，测得地层静压30MPa,若附加量取 15%,则应选用相对密度为( C)的压井液。 v A、 1.33B、 1.56C、 1.76 D、 1.95T/ v81.如果用H表

24、示油层中部深度(m)，p表示地层压力（MPa），k表示附加量，压井液密度计算公 式为(A)。 vA、 B、 C、 D、 T/ v82.某井油层深度为1000m，静压为11 MPa，按公式计算应选用压井液相对密度为（ C ）。 vA、1.001.10 g/cm3 B、1.101.15 g/cm3 C、1.201.25 g/cm3 D、1.251.30 g/cm3 T/ v83.选择压井液密度的依据是（ B ）。 vA、地层压力系数B、地层压力C、地层深度 D、地层性质 T/ v84.如果用r表示套管内径半径（m），h表示人工井底深度（m），k表示附加量（取50% 100%），则压井液用量V计算公

25、式为(C)。 vA、 V=r2hkB、 V=r3hkC、 V=r2h（k+1） D、 V=r2h+kT/ v85.洗(压)井液用量多少根据（ A ）而定。 vA、井筒容积B、地层压力C、井内套管内径 D、井内油管内径 T/ v86.某井深2500m,通井后上提油管,最底部通井规深度为1000m,如果油管体积为1.1L/m,此时应 向井内灌压井液最少是(C )。 vA、800 LB、1000 LC、1100 LD、 1500 L T/ v87.作业施工现场常用于降低泥浆密度的材料是(A )。 vA、清水B、 水泥C、 重晶石 D、CMCT/ v88.作业施工现场常用于增加泥浆粘度的材料是(C )

26、。 vA、清水B、 盐水C、CMCD、重晶石T/ v89.泥浆气侵后其密度(B )原浆密度。 vA、大于B、 小于C、等于D、大于或等于T/ v 90.替喷前要对进口管线进行试压，试压压力为预计工作压力的(C)倍， 稳压5min不刺不漏为合格。 v A、 1.2B、 1.3 C、 1.5 D、 2.0 v 91.二次替喷是先将替喷管柱下到油层以下(B)，或人工井底以上23m。 v A、 10mB、 20mC、 30mD、 40m T/ v 92.除特殊情况外，替喷施工必须连续进行，且一律采用（ A ）。 v A、 正替喷B、 反替喷C、 二次替喷D、 正 反替喷都可 T/ v 93.气举阀用于

27、分段(B)井筒压力。 v A、 升高B、 降低C、 平衡D、 既不升高也不降低 T/ v 94.混气水排液是利用汽化了的水来顶替井内液体，利用气体膨胀后的( C )带出井筒内已泵入的清水，最终达到排出井筒内液体的目的。 v A、 体积增大 B、 压力增大C、 高速上升D、 压力减少T/ v 95.在井内液面相同、压力相等的情况下，正举比反举的产液量（ B ）。 v A、 多B、 少C、 相同D、 无可比性T/ v 96.对于凝析油气井、气井和预计有较大天然气产出的井 的排液最好采用(D)排液。 v A、 气举B、 气举阀C、 混气水D、 液氮T/ v 97. (D)排液，是一种最安全的排液方法

28、。 v A、 气举B、 气举阀C、 混气水D、 液氮T/ v 98.液氮排液是通过液氮车把罐内的液氮泵入井内，由于( A)作用，液氮变成氮气，顶替出井内液体。 v A、 减压升温B、 增压C、 减压D、 增压升 温T/ p p 100)( 21 v99.通过计算能做出液氮排液的施工设计，若用p 表示施工压力（MPa），p表示环空排液深度对 应的压力（MPa），表示排液前井筒内液体密度 （g/cm3），表示清水密度(g/cm3)，则施工压 力计算公式为（ A ）。 vA、 B、 C、 D、 vT/ 100 1 p p 1 100 p p p p 100)( 21 21 100 p p v100.

29、TWB-A-032415 v若用表示环空中排出体积（m3），H表示排液深 度（m），表示环空容积（L/m），则环空排出 体积计算公式为（ B ）。 vA、 B、 vC、 D、 T/ 100/SHV 1000/SHV 1000 S H V1000/ H S V v101. 杯 若用表示环空内最大排液深度（m）， S井表示井筒内（下入油管）容积（L/m）,表示 环空内容积（L/m）,则环空内最大排液深度杯为 （ B ）。 vA、杯B、 vC、 D、 T/ H H H SSH 井空 H 环 S S H 井 空 H 环 空 井 H S S H 环 井 空 S S H v102.注氮气施工前液氮泵车要停

30、放在进口和储液罐的上风口，距井口大于(C)，距 储液罐大于30m。 vA、 5mB、 10mC、 15mD、 20m T/ v103.注氮气时要调整好排量和氮气温度，氮气温度为(A)。 vA、 2030 B、 3040C、 4050D、 5060T/ v104.注氮气前进口管线试压，试压压力高于设计工作压力(C)。 vA、 0.5倍B、 1.0倍C、 1.5倍D、 2倍 T/ v105.注氮气施工的进出口管线必须用硬管线连接，并用地锚固定，每(C)有一个固 定点。 vA、 5mB、 10mC、 15mD、 20m T/ v106.注氮气停泵后，要用油嘴控制立即放压，油嘴尺寸不大于(B)。 vA

31、、 2mmB、 3mmC、 4mmD、 5mm T/ v107.关于注氮气施工说法正确的是（ D ）。 vA、注氮停泵后，要用油嘴控制立即放压，油嘴尺寸不大于2mm vB、注氮停泵后放压，当压力降至3 MPa后，要更换油嘴，采用57mm的油嘴继续放 压 vC、注氮施工排液时，出口管线必须连接节流装置 vD、液氮泵车应停放在井口和储液罐的上风口，距离井口大于15m，距储液罐大于 30m T/ v 108.液氮排液工艺与(A)排液工艺大体相同。 v A、 气举B、 气举阀C、 混合水D、 替喷T/ v 109.液氮排液具有排液快的特点，排液25003000m施工时间可在 (C)左右完成。 v A、

32、 50min B、 60minC、 90minD、 120min T/ v 110.液氮排液施工工艺特点有：施工安全、（ B ）、（）、可 排任意深度。 v A、排液快、成本低廉、排液快、工艺简单 、 排液慢、工艺复杂、排液慢、成本低廉T/ v 111.目前在施工中常用的分离器为(D)分离器。 v A、 两相B、 三相C、 多相D、 两相和三相T/ v 112.分离器是借助流体彼此间(B)不同而达到分离油气、水的目 的。 v A、 重量B、 密度C、 质量D、 溶解度T/ v113.关于分离器的说法正确的是（ C ）。 vA、目前施工中常用的分离器为两相分离器 vB、目前常用的是立式三相分离器

33、 vC、在分离器中油和水靠重力和离心力双重作用分开 vD、分离器是一种在其内部能够将互相溶解的流体分开的装置T/ v114.自喷水层或油水同层，排出井筒容积(C)倍以上液体后，经化验水性证实为地 下水，等水性稳定后即可求产。 vA.115.自喷井求产是在一种工作制度下，日产量小于20m3，连续求产2d，波动小于 （ C ）便可交井。 vA、 5%B、 10%C、 15%D、 20% T/ v116.合理的自喷井生产工作制度是使生产压力（ D ）地层饱和压力。 vA、 小于B、 等于 C、 小于或等于D、 大于 T/ v117.防喷器按照工作原理可分为（ D ）防喷器。 vA、环形、闸板 两种B

34、、环形、防喷抢装短节两种 vC、闸板、防喷抢装短节两种D、环形、闸板、防喷抢装短节三种 T/ v118.国产防喷器型号2FZ18-21表示（ D ）防喷器，通径（ ），工作压力（ ）。 vA、环形 18cm、21 MPa B 、单闸板、18cm、21 MPaC、单闸板、21cm、18 MPa D、双闸板、18cm、 21 MPa v 119.锥形胶芯环形防喷器的组成部件中（ C ）是其核心部件。 v A、活塞B、壳体C、胶芯 D、壳体和胶芯 T/ v 120.快速防喷装置的主要构成中不包括（ D ）。 v A、带控制阀的提升短节B、防喷油管挂C、快 速连接捞筒或捞矛D、锥阀总成T/ v 121

35、.对于环形防喷器的功用说法错误的是（ C ）。 v A、当井内有管柱时，能用一种胶芯封闭管柱与井口形成的环形空间。 v B、空井时能全封井口。 v C、遇严重溢流或井喷时，用来配合闸板防喷器及节流管汇实现硬关 井。 v D、在减压调压阀或小型储能器配合下，能对18接头进行强行起下 钻作业 T/ v 122.对闸板防喷器的功用说法错误的是（ C ）。 v A、当井内有管柱，能封闭管柱与套管形成的环空B、能 封闭空井 v C、封井后，不可进行强行起下作业D、在必要时用半封闸 板能悬挂钻具T/ v 123.关于环形防喷器工作原理说法错误的是（ B ）。 v A、环形防喷器是靠液压驱动的 v B、环形

36、防喷器进油接头采用上关下开布置 v C、关井时，胶芯在顶盖的限定下挤出橡胶进行封井 v D、当需要打开井口时，胶芯在自身弹力作用下恢复原形，井口打开 v 124.环形防喷器处于封井状态时，（ B ）。 v A、只允许转动钻具而不许上下活动钻具B、只允许上 下活动钻具而不许转动钻具 v C、既允许上下活动钻具也允许转动钻具D、既不允许 上下活动钻具也不允许转动钻具T/ v 125、防喷器安装后，应保证防喷器的通径中心与天车、游动滑车在 同一垂线上，垂直偏差不得超过（ B ）。 v A、 5mmB、10 mmC、15 mmD、20 mm T/ v 126.进行常规井下作业，安装双闸板防喷器组且防喷

37、器顶部距地面超 过（ D ）时，应采用4根直径不小于（ ）的钢丝绳分别对角绷紧、 找正固定。 v A、 1m 9.5 mmB、 1.5m12 mmC、 1m12 mmD、1.5m9.5 mm T/ v127.为了确保闸板的浮动密封性能和再次使用灵活，锁紧和解锁手轮均不得扳紧，扳 到位后要回转手轮（ B ）圈。 vA、1/31/2B、1/41/2C、1/41/3D、1/51/2 T/ v128.对于双翼单闸板防喷器使用要求说法不准确的是（ D ）。 vA、正常起下时，要保证处于全开状态 vB、开关半封时两端开关圈数应一致 vC、芯子手把应灵活，无卡阻现象，要求能够保证全开或全关 vD、使用时尽量

38、不要使芯子关在油管接箍或封隔器等下井工具上 v129. SFZ防喷器的注明关井圈数为（ A ）。 vA、14B、15C、16 D、17T/ v130.对于环形防喷器的维护保养说法错误的是（ D ）。 vA、必须保证胶芯完整无损，更换胶芯时，要在胶芯与活塞锥面配合处涂些黄油 vB、壳体与顶盖密封面、螺栓等安装时要涂防水黄油，液缸、活塞和密封填料靠液压油 润滑。 C、应适时检查防尘圈、活塞、壳体上的密封圈，若有损坏、老化则应进行更换。 vD、对于环形防喷器允许打开来泄井内压力，同时允许修井液有少量的渗透，这样渗出 的修井液在一定程度上可起到延长胶芯使用寿命的作用。T/ v 131.对于闸板防喷器的

39、维护保养说法错误的是（ C ）。 v A、打开井口后，必须到井口检查防喷器是否全开，以免起下钻具时 损坏闸板和钻具 v B、对于旋转式侧门闸板密封胶芯是防喷器能否封井的关键部件，出 现密封面损坏，必须及时更换 C、井中有管柱时，不得用全封闸板封井，必要时可用打开闸板的方 法来泄井内压力 v D、闸板防喷器闸板总成、闸板顶面及底部滑道、侧门与壳体密封面 及螺栓用防水黄油润滑，液缸、活塞、密封填料靠液压油润滑T/ v 132.井控装置在使用过程中，小修井每口井检查、保养一次，大修井 搬上安装后（ C ）检查、保养一次。 v A、 每口B、两口C、每周D、一个月T/ v 133.说法错误的是（ B

40、）。 v A、环形防喷器，非特殊情况不允许用来封闭空井 v B、检修装有铰链侧门的闸板防喷器或更换其闸板时，两侧门需同时 打开 v C、手动半封闸板防喷器操作时，两翼应同步打开或关闭 v D、当井内有管柱时，不允许关闭全封闸板防喷器T/ v 134.闸板防喷器封闭不严的应（ D ）。 v （1）检查闸板前端是否有硬东西卡住。（2）检查两块闸板尺寸是否 与所封钻具（管柱）尺寸一致。（3）检查花键轴套、滑套是否卡死。 （4）检查两闸板封闭处钻具有无缺陷（如不圆）。（5）检查胶芯是 否老化。（6）检查液控压力是否低。 v A、（1）（3）（4）（5）B、（1）（2）（4）（6）C、 （1）（2）（3

41、）（3）（6）D、（1）（2）（3） （4）（5）（6） v 135.闸板防喷器封井后井内介质从壳体与侧门连接处流出可能的原因 是（ D ）。 v A、防喷器侧门密封圈损坏B、防喷器侧门螺栓未上紧 C、防喷器壳体与侧门密封面有脏物或损坏D、以上三种 情况皆可能T/ v 136.上提管柱时，产生的抽汲力能导致井底压力（ B ）。 v A、升高B、降低C、不变 D、为零T/ v 137.如果发现井侵或溢流，应（ D ）。 v A、上报队干部B、报公司领导 C、观察井口情况，等候处理 D、立即报警实施关井T/ v138.发生溢流关井后，当井口压力不断增大而达到井口允许关井套压时，应（ C ）。 vA

42、、敞开井口防喷器B、开井循环C、节流泄压 D、继续观察T/ v139.当井口硫化氢浓度达到（ B ）的阈限值时，启动应急程序。 vA、10mg/m3B、15mg/m3C、 20mg/m3D、30mg/m3T/ v140.实现一次井控就是指仅用（ B ）就能平衡地层压力的控制。 vA、防喷器B、井内液柱压力C、简易防喷装置D、内 防喷工具T/ v141.井场的风向标可以用（ A ）代替。 A、红旗B、标语C、云彩D、作业机的烟 T/ v142.一旦收到HSE监督的疏散通知，所有不必要的人员应（ C ）。 vA、做好灭火准备B、做好通风准备C、迅速撤离井场 D、通知附近居民T/ v143.TB-B

43、-006413 v发生溢流关井后，（ D ）读取关井油、套压值较为合适。 vA、12min B、35 minC、79 minD、 1015 min T/ v144.地层压力是确定压井液（ A ）的重要依据。 vA、密度B、粘度C、失水D、切力T/ v 145.在溢流量相等的情况下，最容易诱发井喷的溢流流体是（ C ）。 v A、油B、水C、天然气D、油气混合物T/ v 146.压井管汇所有部件的额定工作压力应（ A ）井口装置的额定工作压 力。 v A、等于B、小于C、大于2倍 D、大于3倍T/ v 147.压井管汇的功用是：当封井后，钻具内（ D ），通过压井管汇泵入加 重修井液，达到控制井

44、内压力的目的。 v A、能够正常循环时B、有回压阀时C、无回压阀时 D、不能正常循环时T/ v 148.压井液密度设计时需要另加一个附加值，油水井的附加值为（ C ）。 v A、0.010.02 g/cm3B、0.020.05 g/cm3C、 0.050.10 g/cm3D、0.080.12 g/cm3 T/ v 149.井控装置的试压规则要求试压时间不少于（ ），允许压降不大于 （ B ）。 v A、5min0.3 MPaB、10 min 0.7 MPa C、15 min 1.0 MPaD、30 min 1.5 MPa v150.对于使用无钻台防喷器，当起下管柱时，发生溢流其关井程序正确的是

45、： （ C ）。 v（1）发出信号。（2）抢装管柱旋塞。（3）停止起 下作业。 v（4）关防喷器、关内防喷器（5）认真观察，准确记录油管和套管 压力以及循环罐压井液减量，迅速向队长或技术员及甲方监督报告。（6）关套管闸门， 试关井。 vA、（1）（2）（3）（4）（5）（6）B、（1）（3）（2）（4） （6）（5） vC、（1）（2）（4）（6）（5）（3） D、（1）（2）（4）（5）（6）（3） T/ v151.抢喷装置必须摆放在距离井口（ B ）以内便于操作的位置，并且要保持清洁灵 活好用。 vA、1mB、2mC、3mD、5m v152.刮削器下到设计要求井段前50m时，下放速度要控制

46、在(A)。 vA、 510m/minB、 1020m/minC、 2030m/min D、 3040m/min T/ v153.刮管中途遇阻，当负荷下降(C)时应停止下管柱。 vA、 510kNB、 1020kNC、 2030kND、 3040kN T/ v154.套管刮削过程中接近刮削井段前应（ D ）。 vA、 始终保持反循环洗井B、 始终保持正循环洗井 vC、 正循环和反循环交替洗井D、 一刮到底,中间不得洗井 T/ v 155.某井套管外径是177.8mm，应选用(D)型号刮管器。 v A、 GX-T140B、 GX-T146C、 GX-T168D、 GX-T178T/ v 156.某

47、井选用型号为GX-T127的刮管器，则该井的套管外径为(B)。 v A、 114.3mmB、 127mmC、 139.7mm D、 146mm T/ v 157.刮削管柱遇阻最大加压不得超过(B)。 v A、 20kNB、 30kNC、 35kND、 40kN T/ v 158.刮削器下井时，刀片向内收拢压缩胶筒或弹簧筒体最大外径应(B) 套管内径，可以顺利入井。 v A、 大于B、 小于C、 等于D、 大于或等于T/ v 159.刮削器组配后，刀片、刀板自由伸出外径比所刮削套管内径大(C) 左右。 v A、 12mmB、 23mmC、 25mm D、 810mm T/ v 160.选用套管刮

48、削器时，其外径应比井内套管内径(A)。 v A、 大34mmB、 大56mm C、 小23mm D、 小3 4mm T/ v 161.规格型号为GX-T114防脱式套管刮削器的刀片伸出量为(B)。 v A、 10.5mmB、 13.5mmC、 15.5mm D、 20.5mm T/ v162.规格型号为GX-T178防脱式套管刮削器的外形尺寸（外径长度）为(D)。 vA、129mm1443mmB、133mm1443mmC、 156mm1604mmD、166mm1604mm T/ v163.某井使用外形尺寸为156mm1604mm的防脱式套管刮削器，它的规格型号是 (C)。 vA、 GX-T14

49、0B、 GX-T146C、 GX-T168D、 GX-T178T/ v164.规格型号为GX-G127胶筒式套管刮削器的外形尺寸为（外径长度）(B)。 vA、 112mm1119mm B、 119mm1340mmC、 129mm1443mm D、 115mm1350mm T/ v165.规格型号为GX-G178胶筒式套管刮削器的刀片伸出量为(D)。 vA、 13mmB、 15.6mmC、 18.5mmD、 20.5mm T/ v166.规格型号为GX-G114胶筒式套管刮削器的外形尺寸为（外径长度）(A)。 vA、 112mm1119mm B、 119mm1340mmC、 129mm1443m

50、m D、 115mm1350mm T/ v167.刮削套管作业必须达到(B)要求。 vA、 甲方B、 设计 C、 满足施工D、 射孔T/ v168.使用刮削器刮削液面以上井段时，每下入(D)油管，要反循环洗井一次。 vA、 200mB、 300mC、 400mD、 500m T/ v 169.刮削套管应取全取准的资料为(D)。 v A、 刮削器的型号、外形尺寸、泵压、排量、该井深度 v B、 刮削套管深度、遇阻深度、泵压、排量 v C、 洗井时间、泵压、排量、出口返出物描述 v D、 刮削器型号、外形尺寸、刮削套管深度、遇阻深度、指重表变化 值、洗井时间、洗井液量、泵压、洗井深度、排量、出口返

51、出物描述 T/ v 170.套管刮削过程中应采用(B)洗井。 v A、 正循环B、 反循环C、 正反交替D、 不洗井T/ v 171使用刮削器刮削射孔井段时，刮削器下放速度不大于(A)。 v A、 0.1m/s B、 0.2m/sC、 0.3m/sD、 0.4m/s v 172.关于套管刮削的安全要求说法不正确的是(C )。 v A作业时要安装经过鉴定、符合要求的指重表和井控装备 v B刮削管柱不得带有其他工具 v C刮削过程中，必须注意悬重变化，一般悬重下降最大不超过20kN v D、严禁用带刮削器的管柱冲砂T/ v 173.冲砂时，如有进尺则以(C)的速度缓慢均匀加深 管柱。 v A、 0

52、.2m/minB、 0.3m/minC、 0.5m/min D、 0.8m/min T/ v 174.冲砂时，每冲完一根要循环洗井(B)以上，以防 在接单根时砂子下沉造成卡管柱。 v A、 10minB、 15minC、 20min D、 30min T/ v 175.冲砂时，每连续加深5根油管后，必须循环洗井(A )周以上，再继续冲砂至人工井底或设计深度。 v A、 1B、 1.2C、 1.5D、 2T/ v 176.TB-D-001414 v 冲砂至人工井底或设计深度要求后，要充分循环洗井，当 出口含砂量小于(B)时停泵，起出冲砂管柱。 v A、 0.1%B、 0.2%C、 0.3%D、

53、0.4% T/ v 177.冲砂过程中，若发现出口返液不正常，应立即停止冲 砂，迅速上提管柱至原砂面以上(D)，并活动管柱。 v A、 10m B、 20mC、 30mD、 40m T/ v 178在进行混气水或泡沫冲砂施工时，井口应装(D)。 v A、 单流阀B、 针形阀C、 封井器D、 高压封 井器T/ v 179.冲砂一般要冲至人工井底或油层底界以下(D)。 v A、 5mB、 10mC、 15mD、 20m T/ v 180.用油管探砂面时，其悬重降低(A)即可。 v A、 58kNB、 810kNC、 12 15kND、 1520kN T/ v 181.冲砂液沿冲砂管内径向下流动，在

54、流出冲砂管口时，以较高流速 冲击砂堵，冲散的砂子与冲沙液混合后，一起沿冲砂管与套管环形空 间返至地面的冲砂方式是(A)。 v A、 正冲砂B、 反冲砂C、 正反冲砂D、 冲管冲砂T/ v 182先采用正冲砂的方式冲散砂堵，并使其呈悬浮状态，然后改反冲 砂，将砂子带出地面的冲砂方式是( C )。 v A、 正冲砂B、 反冲砂C、 正反冲砂D、 冲管冲砂T/ v 183.采用小直径的管子下入油管中进行冲砂，清除砂堵的冲砂方式是 (B)。 v A、 正冲砂B、 冲管冲砂C、 反冲砂D、 联泵冲砂T/ v 184.在油层压力低或漏失严重的井进行冲砂施工时，将两台以上的泵 联用，进行施工的冲砂方式是(D

55、)。 v A、 正冲砂B、 反冲砂C、 正反冲砂D、 联泵冲砂T/ v 185.139.7mm以上套管，可采用(D)方式，并配合以大排量。 v A、 正冲砂B、 反冲砂C、 冲管冲砂D、 正反冲砂 T/ v 186.采用正反冲砂方式，在改反冲砂前正洗井应不小于(C)。 v A、 10min B、 20minC、 30minD、 60min T/ v 187.冲砂完毕后，要上提管柱至原砂面以上(B)。 v A、 10mB、 20mC、 30mD、 40m T/ v 188.冲砂完毕后要沉降(C)后，复探砂面，记录深度。 v A、 2hB、 3h C、 4h D、 5hT/ v 189.造成油层出

56、砂的地质构造原因不包括（ D ）。 v A、地层疏松引起出砂B、油层构造变化引起出砂C、油井出水 时引起出砂D、 地层的渗透率过高引起出砂 v 190.油层出砂的危害包括（ D ）。 v （1）原油产量、注水量下降甚至停产、停注。（2）地面和井下设备 磨损。（3）套管损坏、油水井报废。 （4）修井工作量增 加。 v A、（1）（2）（3） B、（2）（3）（4）C、（1）（3） （4） D、（1）（2）（3）（4） T/ v 191.说法不准确的是（ B ）。 v A正冲砂冲砂液上返速度小，携砂能力差；反冲砂液体下 行时速度较低，冲击力小，易堵塞管柱。 v B当其他条件相同时，渗透率较高，岩石

57、强度较强，地层 则容易出砂。 v C、油井长期出砂与射孔炮眼产生摩擦作用，使炮眼孔径 变大，壁厚变薄，抗拉强度降低，导致套管损坏。 v D、由于油层大量出砂，致使井筒附近油层逐渐被掏空， 造成局部垮塌，使地层与套管接触面的保护作用削弱，造 成套管损坏，甚至导致油井报废。T/ v 192.关于油井出水的原因，错误的是(C) 。 v A、 射孔时误射水层B、 固井质量不合格，造成套管 外窜槽而出水C、 水的流动性好D、 套管损坏使水 层的水进入井筒T/ v 193.生产压差(B)会引起底水侵入而造成油井出水。 v A、 过小B、 过大C、 适中D、 较小T/ v 194.（ D ）不是油井出水的主

58、要原因。 v A、 固井不合格造成管外窜槽 B、 射孔时 误射水层 v C、 生产压差大,引起底水侵入 D、 洗压井 不当造成洗井液残留在井内T/ v 195.在油井出水的预防中，采取(A)来控制油水边界 均匀推进。 v A、 分层注水、分层采油B、 笼统注水C、 分层注水D、 注蒸汽T/ v 196.水井的管理和分析，及时调整(C)确保均衡开采。 v A、 采油参数B、 分层采油强度C、 分层注采强度 D、 笼统注水强度T/ v 197.油层出水后,使深井泵的负荷()。 v A、 增加B、 减小C、 不变D、 减小或不变T/ v 198.判断出水层位的方法主要有(D)。 v A、 1种B、

59、2种C、 3种 D、 4种T/ v 199.关于封隔器找水的优点，正确的是(A)。 v A、 工艺简单，能够准确地确定出水层位B、 周期短 v C、 工艺复杂D、 适用于夹层薄的油层T/ v 200.水化学分析法找水是根据水中游离的（ B ）含量，判断是地层 水还是注入水。 v A、 氧气和氢气B、 二氧化碳和硫化氢C、 一氧化碳和氮气D、 一氧化碳和氧气T/ v 201.使用封隔器找水中，(A)资料必须齐全准确。 v A、 油层测试B、 井身结构C、 井场及设备D、 作业T/ v 202.采用流体电阻测井法找水不适用于(B)层。 v A、 低压水层B、 高压水层C、 油水同层D、 浅水层 T

60、/ v 203.在使用封隔器找水施工中，下管柱要平稳操作，速度为小于(B)。 v A、 0.25m/s B、 0.5m/sC、 1m/sD、 1.5m/s T/ v 204.在封隔器找水施工时，套管刮削器应刮削至油层以下(B),超过封隔 器下入深度。 v A、 20mB、 50mC、 80mD、 100m T/ v 205.封隔器找水管柱（自下而上）组配正确的是(B)。 v A、 73mm丝堵+Y211封隔器+配产器乙配产器甲Y111封隔器+油管 v B、 73mm丝堵+Y211封隔器+配产器乙+Y111封隔器配产器甲（带堵 塞器）油管+油管挂 v C、 73mm丝堵+Y111封隔器+配产器乙