望龙西桥主梁现浇支架计算书讲解

1、郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥（B8）满堂支架计算书 计 算： 复 核： 审 核： 中铁大桥局集团一公司设计事务所2013年6月 目 录1 工程概况11.1主要技术标准：12 计算依据23 参数选取及荷载组合23.1 部分荷载系数（荷载）取值23.2荷载组合33.3 材料力学性能参数34 支架计算分析74.1箱梁截面形式74.2支架布置74.3非塔梁固结区段箱梁现浇支架计算74.3.1竹胶板检算84.3.2方木小楞检算104.3.3方木大楞检算134.3.4箱梁钢管脚手架支架检算174.3.4.1翼缘板及顶板部位钢管脚手架立杆强度、稳定性检

2、算174.3.4.2腹板下钢管脚手架立杆强度、稳定性检算184.3.4.3底板钢管脚手架立杆强度、稳定性检算194.3.4.4中隔板处钢管脚手架立杆强度、稳定性检算214.3.5地基承载力检算224.4塔梁固结区段箱梁现浇支架计算224.4.1竹胶板检算234.4.2方木小楞检算254.4.3方木大楞检算284.4.4箱梁钢管脚手架支架检算314.4.4.1翼缘板及顶板部位钢管脚手架立杆强度、稳定性检算314.4.4.2腹板下钢管脚手架立杆强度、稳定性检算324.4.4.3底板钢管脚手架立杆强度、稳定性检算334.4.4.4中隔板处钢管脚手架立杆强度、稳定性检算354.4.5地基承载力检算36

3、5 结论36郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥1 工程概况望龙西桥位于龙子湖地区的龙子湖中路，根据总体桥梁设计定名为B8桥梁。望龙西桥（B8）桥东与龙子湖纵贯一路道路中心相接，桥西与龙子湖内环道路中心相接。设计桥梁为主跨96m，边跨72m，总长168m的双索面斜塔斜拉桥，斜拉桥主梁为两个单箱双室预应力混凝土现浇箱梁，中间用横梁相连，主塔横向中心距35m，桥面全宽50m。全桥纵坡东侧2.232%，西侧2.084%。斜拉索中心处梁高2.5m，桥中线处梁高2.763m，横坡1.5%。桥梁主墩采用直径1.5m、长70m的钻孔灌注桩基础，每侧塔柱下32根，共计64根；桥台采用钻孔灌注桩基础，每个

4、桥台11根，其中，桥台中间直径3根1.2m、长30m的钻孔灌注桩，其余8根均长直径1.2m、长50m，共计22根。1.1主要技术标准：（1）道路等级：城市主干道；设计速度：50Km/h。（2）桥梁设计基准期：100年；设计荷载：城-A。（3）环境类别：类（寒冷地区）。（4）设计桥梁宽度(桥塔处)：6.0m人行、非机动车道+3.0m桥塔分隔带+12.0m机动车道+8.0m中央分隔带+12.0m机动车道+3.0m桥塔分隔带+6.0m人行、非机动车道，总宽度50m；主跨和边跨人行、非机动车道宽分别为6.75m、6.25m。（5）桥面纵坡：桥西侧纵坡2.084，桥东侧纵坡2.232，竖曲线半径R=20

5、00m,桥面最高点离桥塔中心线约10.8m。（6）桥面横坡：行车道设1.5双向坡，人行道设1.5单向坡。（7）设计洪水频率：设计通航水位为82.0m。（8）通航净空：净宽：40m，净高2.5m。（9）结构安全等级：一级。（10）地震烈度：抗震基本烈度7度，地震动峰值加速度为0.15g。（11）防撞等级：车行道设钢筋混凝土防撞护栏（防撞等级：SA,SAm）。（12）桥面防水等级：级。（13）交通设施等级：B级。2 计算依据郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程 望龙西桥（B8） 施工图设计 同济大学建筑设计院（集团）有限公司编制公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(D62-2004)公路桥涵钢结

6、构及木结构设计规范（JTJ025-86）公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)木结构设计规范（GB50005-2003）钢结构设计规范（GB50017-2003）路桥施工计算手册周水兴等著 人民交通出版社3 参数选取及荷载组合3.1 部分荷载系数（荷载）取值碗扣式（扣件式）钢管支架自重（立柱、纵向水平杆、横向水平杆等）：取38.4N/m新浇砼容重：26kN/m3模板自重(含内模、侧模及方木)以砼自重的5%计施工人员、施工

7、料具堆放、运输荷载: 2.5kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa（竖向荷载），4.0（水平荷载）风荷载： Wk=0.7UzUsW0=0.56kPa压重区段铁砂换算砼高度：1.4m梁面以上索塔施工用脚手架平台换算砼高度：0.4m3.2荷载组合计算模板强度、刚度:q=1.2(+)+1.4(+)计算脚手架强度、刚度:q=1.2(+)+1.4(+)计算脚手架稳定:q=1.2(+)+1.4(+)计算脚手架单肢立杆承载力：q=1.2(+)+0.91.4(+ ）注：为偏安全计，刚度计算荷载取值取用与强度计算荷载取值。3.3 材料力学性能参数1) 覆面竹胶合模板

8、的强度设计值及弹性模量覆面竹胶合模板的静曲强度（抗弯强度设计值）及弹性模量可按建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）中表3.5.5规定选用。2) 木结构的强度设计值及弹性模量木结构中木材的强度设计值、弹性模量及调整系数可按木结构设计规范（GB 50005-2003）中第4.2.1条和第4.2.3条规定选用。3) 钢管脚手架的强度设计及弹性模量钢管脚手架的有关设计参数可按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008)中附录B规定选用。4) 钢材的强度设计值钢结构中钢材的强度设计值可按钢结构设计规范（GB 50017-2003）中第3.4.1条规定选用。5) 混凝土

9、的轴心抗压强度设计值混凝土的轴心抗压强度设计值按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(D62-2004)中3.1.4条规定进行选取。4 支架计算分析4.1箱梁截面形式主梁断面（取一半结构）示意图(单位：mm)4.2支架布置本箱梁现浇支架采用48钢管脚手架+25cm砼垫层方案，塔梁固结段由于承受梁体上面传下来的施工脚手平台，故此区段进行加密处理。48钢管脚手架除斜撑、剪刀撑及倒角处部分立杆、水平杆均采用扣件式钢管外，其他钢管均采用48x3.5mm碗扣式钢管,在立杆顶、低端应设置可调底座和可调托撑,在钢管支架的搭设应严格按照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）和建筑施

10、工扣件式钢脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）规定要求施工。4.3非塔梁固结区段箱梁现浇支架计算钢管布置：立杆纵向间距横隔板处60cm，其他位置90cm；横向间距边翼缘板处120cm，腹板处30cm， 底板处60cm，中翼缘板处120cm（有横隔板时90cm）。横向斜撑一般300cm一道；纵向斜撑一般300cm一道。斜撑采用普通48x3.5mm钢管连续设置，与立杆用扣件连接可靠。地基处理：承台附近土应进行回填，回填土应分层夯实,压实度要求不小于90%；其它位置应先除去地表耕种虚土，再对原状土进行夯实处理，压实度要求不小于90%;要求处理后的地基承载力不小于180KPa。地基处理至设计标

11、高，浇筑25cm混凝土垫层。箱梁内模和外模均采用15 mm的覆面竹胶合模板,小楞采用50100mm方木,大楞采用100100mm方木和100150mm方木两种规格。压重区段支架将铁砂的填筑吨位换算砼的填筑高度进行计算。按设计图纸要求，单个箱室填筑282.8KN铁砂，换算成砼的填筑高度为：h=282.826（32.6）=1.4m。4.3.1竹胶板检算模板采用15 mm的覆面竹胶合模板,直接搁置于方木小楞上, 方木小楞在顶板倒角部位按间距L=0.30米布置、顶板其他位置按间距L=0.35米布置，底板按间距L=0.25米布置，腹板按间距L=0.2米布置，侧模按L=0.2米布置，按3跨连续梁考虑,取单

12、位长度(1.0米)板宽按如下模型进行计算：覆面竹编胶合模板的力学性能指标按建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）中的5 层15mm厚考虑，则：fjm35MPa，E=9898MPa。竹胶板截面参数指标：W=bh2/6=1000152/6=37500mm3 ；I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、顶板模板验算荷载组合q=1.2260.251.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=17.29kN/m强度检算MmaxqL2/1017.290.352/100.211KN.mmaxMmax/W0.211106/375005.63MPa35 MPa,合格刚度检算qL4

13、/(150EI)17.293504/(1509898281250)0.62mm350/4000.88mm , 合格2、倒角模板验算荷载组合q=1.2260.551.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=27.12kN/m强度检算MmaxqL2/1027.120.32/100.244KN.mmaxMmax/W0.244106/375006.51MPa35MPa, 合格刚度检算qL4/(150EI)27.123004/(1509898281250)0.53 mm0300/4000.75mm , 合格3、底板（计压重）模板验算荷载组合q=1.2261.951.05+1.4（2.5+2.0+2.0）

14、=72.98kN/m强度检算MmaxqL2/1072.980.252/100.46KN.mmaxMmax/W0.46106/3750012.2MPa35MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)72.982504/(1509898281250)0.68mm250/4000.63mm ， 不合格上述刚度是按强度荷载组合进行计算，不合格，刚度组合计算如下：qL4/(150EI)59.742504/(1509898281250)0.56mm250/4000.63mm ，合格4、腹板底模模板验算荷载组合q=1.2262.5041.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=91.13kN/m强度检算Mm

15、axqL2/1091.130.22/100.36KN.mmaxMmax/W0.36106/375009.7MPa35MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)91.132004/(1509898281250)0.35 mm200/4000.5mm ， 合格5、腹板侧模模板验算混凝土侧压力：PM=0.22t012V1/2式中：混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用t0200/(T+15）,T为砼温度，暂取10，则t0=200/（20+15）=5.7；1外加剂影响修正系数，取1.2；2砼坍落度影响修正系数，取1.0；v混凝土浇注速度（m/h）,取1.0；PM =0.

16、22255.71.21.01.01/2=33.7KN/m2有效压头高度：h= PM /=33.7/25=2.11振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa水平荷载：q=(1.233.7+1.44.0) 1.0=46.08 kN/m 强度检算MmaxqL2/1046.080.22/100.18 KN.mmaxMmax /W0.18106/375004.9MPa35MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)46.082004/(1509898281250)0.18mm200/4000.5mm， 合格4.3.2方木小楞检算方木小楞搁置于方木大楞上，小楞方木规格为50100mm, 方木小楞在顶板倒角部位

17、按间距0.30米布置、顶板位置按间距0.35米布置，底板按间距0.25米布置，腹板按间距0.2米布置，侧模按0.2米布置。方木大楞在顶板按间距L=0.9米布置，底板按间距L=0.6米布置，腹板按间距L=0.3米布置，侧模按L=0.6米布置，小楞亦按连续梁考虑。方木的力学性能指标按木结构设计规范（JT 50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm130.91.10.911.6MPa,E=101030.851.10.9=8.4103MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：（注：图中L为大楞间距）方木小楞截面参数指标：W=bh2/6=50100

18、2/6=8.3104mm3I=bh3/12=501003/12=4.17106mm41、顶板小楞验算荷载组合q=0.35（1.2260.251.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=6.05kN/m强度检算MmaxqL2/106.050.92/100.49KN.mmaxMmax/W0.49106/8.31045.9MPa11.6MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)6.0512004/(15084004.17106)0.76mm1200/4003.0mm ， 合格2、倒角小楞验算荷载组合q=0.3（1.2260.401.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=6.6kN/m 强度检算M

19、maxqL2/106.60.92/100.96KN.mmaxMmax/W0.96106/8.310411.5MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)6.612004/(15084004.17106)2.63mm1200/4003.0mm ， 合格3、底板（计压重）小楞验算荷载组合q=0.25（1.2261.951.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=18.25kN/m强度检算MmaxqL2/1018.250.92/100.66KN.mmaxMmax/W0.66106/8.31047.9MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)18.256004/(15

20、084004.17106)0.45mm600/4001.5mm ， 合格4、腹板底模小楞验算荷载组合q=0.20（1.2262.5041.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=18.23kN/m强度检算MmaxqL2/1018.230.62/100.16KN.mmaxMmax/W0.16106/8.31042.0MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)18.233004/(15084004.17106)0.03mm300/4000.75mm ， 合格5、腹板侧模小楞验算水平荷载：混凝土侧压力：PM =0.22255.71.21.01.01/2=33.7KN/m2有效压头高

21、度：h= PM /=33.7/25=1.35振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa水平荷载：q=0.2（(1.233.7+1.44.0) 1.0）=9.22kN/m 强度检算MmaxqL2/109.220.62/100.33 KN.mmaxMmax /W0.33106/8.31044.0 MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)9.226004/(15084004.17106)0.23mm600/4001.5mm ， 合格4.3.3方木大楞检算大楞规格为100100mm和100150mm（仅在压重箱室底腹板下使用）的方木，方木大楞在顶板按间距1.2米布置，底板按间距0.6米

22、布置，腹板按间距0.3米布置，侧模按0.6米布置（2483.5钢管通过蝴蝶扣及对拉杆组成背带系统），大楞按三跨连续梁考虑，计算方法参考路桥施工计算手册。（注：图中L表示脚手架纵桥向间距）方木的力学性能指标按木结构设计规范（JT 50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件 进行调整，则：fm130.91.10.911.6MPa,E=101030.851.10.9=8.4103MPa。按照大小楞均三跨连续梁计算，采用midas 2012进行简化计算，为计算方便同时将大小楞建模，荷载直接加载在小楞上面；自重软件自动计入。1、顶板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=

23、0.9m）荷载组合（小楞）q=0.35（1.2260.251.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=6.05kN/m 强度及刚度检算Midas civil模型图 Midas civil应力图 Midas civil位移图 计算结果：最大组合应力：max=10.3MPa11.6MPa，合格最大变形：=1.4mm900/4002.25mm，合格2、倒角大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）荷载组合（小楞）q=0.3（1.2260.551.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=8.14kN/m强度及刚度检算Midas civil模型图 Midas civil应力图 Midas civil位移图

24、 计算结果：最大组合应力：max=8.0MPa11.6MPa，合格最大变形：=0.34mm900/4002.25mm，合格3、底板（计压重）大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）荷载组合（小楞）q=0.25（1.2261.951.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=18.25kN/m强度及刚度检算Midas civil模型图 Midas civil应力图 Midas civil位移图 计算结果：最大组合应力：max=9.5MPa11.6MPa，合格最大变形：=0.95mm900/4002.25mm，合格4、腹板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）荷载组合（小楞）q=0.2（1.226

25、2.5041.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=18.23kN/m强度及刚度检算Midas civil模型图 Midas civil应力图 Midas civil位移图 计算结果：最大组合应力：max=10.9MPa11.6MPa，合格最大变形：=1.47mm900/4002.25mm，合格5、侧模大楞验算（对拉筋纵横向间距均为L=0.6m）水平荷载：混凝土侧压力：PM =0.22255.71.21.00.81/2=33.7KN/m2有效压头高度：h= PM /=33.7/25=1.35振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa水平荷载：q=0.2(1.233.7+1.44.0) 1.0=9

26、.22kN/m荷载组合小楞支反力F=9.220.61.1=6.08KN强度检算MmaxFL/36.080.6/31.22 KN.mmaxMmax/W1.22106/375000119.8MPa11.6MPa， 合格刚度检算5FL3/(162EI)56.086003/(162210000243734)0.79mm 0.6/4001.5mm ， 合格4.3.4箱梁钢管脚手架支架检算4.3.4.1翼缘板及顶板部位钢管脚手架立杆承载力检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距横桥向间距横杆步距）：90cm120cm120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的

27、轴向力设计值为：Nw =1.2NGK+0.91.4NQK 式中： NGK支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK施工荷载标准值产生的轴向力总和。NGK =1.10.91.226(0.25+0.55)/2=12.36KNN=1.212.36+0.91.4（2.5+2.0+2.0）0.91.2=23.67KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中： Mw风荷载标准值产生的弯矩；k风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a立杆纵距；取90cm；l0立杆步距；取120cm。Mw=1.40.560.91.22/10=0.102KNm 欧拉临界力计算回转半径i=15.

28、8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比=l/i=1200/15.8=76250；参照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。NE=2210000489/762=175469N立杆压弯强度验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中： Nw-钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw =23.67KN ；-有效弯矩系数,取1.0-截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A-钢管的截面积，A=4.89cm2；W-截面模量，W=5.08cm3；-轴心受压杆件的稳定系数；MW-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE-欧拉临

29、界力=23670/(0.744489)+0.910.1011000/(1.155.08(1-0.8(23.67/175.469)=82.5MPaf =205MPa， 合格4.3.4.2腹板下钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距横桥向间距横杆步距）：90cm30cm120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw =1.2NGK+0.91.4NQK 式中： NGK支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK施工荷载标准值产生的轴向力总和。NGK =1.10.90

30、.3262.504=19.34KNN=1.219.34+0.91.4（2.5+2.0+2.0）0.90.3=25.41KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中： Mw风荷载标准值产生的弯矩；k风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a立杆纵距；取90cm；l0立杆步距；取120cm。Mw=1.40.560.91.22/10=0.101KNm 欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比=l/i=1200/15.8=76250；参照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。NE=2210000489/762=175469N立杆压弯强度验算根据建筑施工碗扣

31、式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中： Nw-钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw =25.41KN ；-有效弯矩系数,取1.0-截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A-钢管的截面积，A=4.89cm2；W-截面模量，W=5.08cm3；-轴心受压杆件的稳定系数；MW-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE-欧拉临界力=25410/(0.744489)+0.910.1011000/(1.155.08(1-0.8(25.41/175.469)=87.5MPaf =205MPa， 合格4.3.4.3底板钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架

32、布置为（纵桥向间距横桥向间距横杆步距）：90cm60cm120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw =1.2NGK+0.91.4NQK 式中： NGK支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK施工荷载标准值产生的轴向力总和。NGK =1.10.90.6261.4=21.62KNN=1.221.62+0.91.4（2.5+2.0+2.0）0.90.6=30.37KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中： Mw风荷载标准值产生的弯矩；k风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a立杆纵距；取

33、90cm；l0立杆步距；取120cm。Mw=1.40.560.91.22/10=0.101KNm 欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比=l/i=1200/15.8=76250；参照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。NE=2210000489/762=175469N立杆压弯强度验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中： Nw-钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw =30.37KN ；-有效弯矩系数,取1.0-截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A-钢管的截面积，A=

34、4.89cm2；W-截面模量，W=5.08cm3；-轴心受压杆件的稳定系数；MW-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE-欧拉临界力=30370/(0.744489)+0.910.1011000/(1.155.08(1-0.8(30.37/175.469)=101.5MPaf =205MPa， 合格4.3.4.4中隔板处钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距横桥向间距横杆步距）：60cm60cm120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw =1.2NGK+0.91.4NQK 式中： NGK支架结构及

35、构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK施工荷载标准值产生的轴向力总和。NGK =1.10.60.3262.504=12.89KNN=1.212.89+0.91.4（2.5+2.0+2.0）0.60.6=18.41KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中： Mw风荷载标准值产生的弯矩；k风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a立杆纵距；取60cm；l0立杆步距；取120cm。Mw=1.40.560.61.22/10=0.067KNm 欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比=l/i=1200/15.8=76250；参照建筑施工

36、碗扣式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。NE=2210000489/762=175469N立杆压弯强度验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中： Nw-钢管所承受的垂直荷载，计算得N=18.41KN ；-有效弯矩系数,取1.0-截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A-钢管的截面积，A=4.89cm2；W-截面模量，W=5.08cm3；-轴心受压杆件的稳定系数；MW-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE-欧拉临界力=18410/(0.744489)+0.910.1011000/(1.155.08(1-0.8(1

37、8.41/175.469)=67.6MPaf =205MPa， 合格4.3.5地基承载力检算支架地基处理承台附近土应进行回填，回填土应分层夯实,压实度要求不小于90%；其它位置应先除去地表耕种虚土，再对原状土进行夯实处理，压实度要求不小于90%；要求处理后的地基承载力不小于180KPa。钢管脚手架支架地基承载力检算单根48钢管所承受的最大轴向荷载为30.9kN，混凝土垫层厚度25cm,混凝土标号采用C25。混凝土承载力：maxN/A=30900/489=63.2 Mpafc=11.5 MPa，不满足规范要求,现加设可调底座,可调底座面积按8888mm计算maxN/A=30900/(88/2)2

38、)=5.08 Mpafc=11.5 MPa，合格地基承载力为：maxN/A=30900/(588/2)2)=114Kpa180kPa，合格4.4塔梁固结区段箱梁现浇支架计算钢管布置：立杆纵向间距，横隔板处60cm，其他位置90cm；横向间距，边翼缘板处90cm，腹板处30cm，底板处60cm，中翼缘板处90cm（有横隔板时60cm）。横向斜撑：一般300cm一道；纵向斜撑：两道横向斜撑之间加设。斜撑采用普通48x3.5mm钢管连续设置，与立杆用扣件连接可靠。地基处理：承台附近土应进行回填，回填土应分层夯实,压实度要求不小于90%；其它位置应先除去地表耕种虚土，再对原状土进行夯实处理，压实度要求

39、不小于90%;要求处理后的地基承载力不小于180KPa。地基处理至设计标高，浇筑25cm混凝土垫层。箱梁内模和外模均采用15 mm的覆面竹胶合模板,小楞采用50100mm方木,大楞采用100150mm方木。塔梁固结区段将脚手架平台重量换算成砼的高度，再将换算砼的高度加到原有箱梁砼的高度（厚度）上进行计算。按设计图纸要求，脚手架平台按10KN/m2，换算成砼的填筑高度为：h=10260.4m。4.4.1竹胶板检算模板采用15 mm的覆面竹胶合模板,直接搁置于方木小楞上, 沿横桥向布置，在顶板处及倒角处均按30cm布置；在侧模处、底板和腹板处均按20cm布置。模板按3跨连续梁考虑,取单位长度(1.

40、0米)板宽按如下模型进行计算：覆面竹编胶合模板的力学性能指标按建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）中的5 层15mm厚考虑，则：fjm35MPa，E=9898MPa。竹胶板截面参数指标：W=bh2/6=1000152/6=37500mm3 ；I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、顶板模板验算荷载组合q=1.2260.71.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=32.03 kN/m强度检算MmaxqL2/1032.030.302/100.29KN.mmaxMmax/W0.29106/375007.7MPa35 MPa,合格刚度检算qL4/(150EI)3

41、2.033004/(1509898281250)0.62mm300/4000.75mm , 合格2、顶板倒角模板验算荷载组合q=1.2260.91.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=38.58 kN/m强度检算MmaxqL2/1038.580.32/100.35 KN.mmaxMmax/W0.35106/375009.3MPa35 MPa, 合格刚度检算qL4/(150EI)38.583004/(1509898281250)0.75 mm300/4000.75mm , 合格3、底板模板验算荷载组合q=1.2261.01.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=41.86kN/m强度检算M

42、maxqL2/1041.860.202/100.17KN.mmaxMmax/W0.17106/375004.5MPa35MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)41.862004/(1509898281250)0.16mm200/4000.5mm ，合格4、腹板底模模板验算荷载组合q=1.2262.9041.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=104.1kN/m强度检算MmaxqL2/10104.10.22/100.42KN.mmaxMmax/W0.42106/3750011.1MPa35MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)104.12004/(1509898281250)0.

43、4 mm200/4000.5mm ， 合格5、腹板侧模模板验算混凝土侧压力：PM=0.22t012V1/2式中：混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用t0200/(T+15）,T为砼温度，暂取10，则t0=200/（20+15）=5.7；1外加剂影响修正系数，取1.2；2砼坍落度影响修正系数，取1.0；v混凝土浇注速度（m/h）,取1.0；PM =0.22255.71.21.01.01/2=33.7KN/m2有效压头高度：h= PM /=33.7/25=2.11振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa水平荷载：q=(1.233.7+1.44.0) 1.0=46.08

44、 kN/m 强度检算MmaxqL2/1046.080.22/100.18 KN.mmaxMmax /W0.18106/375004.9MPa35MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)46.082004/(1509898281250)0.18mm200/4000.5mm， 合格4.4.2方木小楞检算方木小楞搁置于方木大楞上，小楞方木规格为50100mm, 方木小楞在顶板处及倒角处均按30cm布置；在侧模处、底板和腹板处均按20cm布置。方木大楞（背带）在顶板按间距L=0.9米布置，底板按间距L=0.6米布置，腹板按间距L=0.3米布置，侧模按L=0.6米布置，小楞亦按连续梁考虑。方木的力学

45、性能指标按木结构设计规范（JT 50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm130.91.10.911.6MPa,E=101030.851.10.9=8.4103MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：（注：图中L为大楞间距）方木小楞截面参数指标：W=bh2/6=501002/6=8.3104mm3I=bh3/12=501003/12=4.17106mm41、顶板小楞验算荷载组合q=0.3（1.2260.71.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=9.61kN/m强度检算MmaxqL2/109.610.92/100.78KN.mmaxM

46、max/W0.78106/8.31049.3MPa11.6MPa， 合格刚度检算qL4/(150EI)9.619004/(15084004.17106)1.2mm900/4002.25mm ， 合格2、顶板倒角小楞验算荷载组合q=0.3（1.2260.901.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=11.58kN/m 强度检算MmaxqL2/1011.580.92/100.94KN.mmaxMmax/W0.94106/8.310411.3MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)11.589004/(15084004.17106)1.45mm900/4002.25mm ， 合

47、格3、底板小楞验算荷载组合q=0.20（1.2261.01.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=8.37kN/m强度检算MmaxqL2/108.370.92/100.3KN.mmaxMmax/W0.3106/8.31043.6MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)8.376004/(15084004.17106)0.21mm600/4001.5mm ， 合格4、腹板底模小楞验算荷载组合q=0.20（1.2262.9041.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=20.82 kN/m强度检算MmaxqL2/1020.820.32/100.19KN.mmaxMmax/W0

48、.19106/8.31042.2MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)20.823004/(15084004.17106)0.03mm300/4000.75mm ， 合格5、腹板侧模小楞验算水平荷载：混凝土侧压力：PM =0.22255.71.21.01.01/2=33.7KN/m2有效压头高度：h= PM /=33.7/25=1.35振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa水平荷载：q=0.2（(1.233.7+1.44.0) 1.0）=9.22kN/m 强度检算MmaxqL2/109.220.62/100.33 KN.mmaxMmax /W0.33106/8.31044

49、.0 MPa11.6MPa， 合格 刚度检算qL4/(150EI)9.226004/(15084004.17106)0.23mm600/4001.5mm ， 合格4.4.3方木大楞检算大楞采用100150mm方木，方木大楞在顶板按间距0.9米布置，底板按间距0.6米布置，腹板按间距0.3米布置，侧模按0.6米布置（2483.5钢管通过蝴蝶扣及对拉杆组成背带系统）。大楞按三跨连续梁考虑，计算方法参考路桥施工计算手册。（注：图中L表示脚手架纵桥向间距）方木的力学性能指标按木结构设计规范（JT 50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件 进行调整，则：fm1

50、30.91.10.911.6MPa,E=101030.851.10.9=8.4103MPa。按照大小楞均三跨连续梁计算，采用midas 2012进行简化计算，为计算方便同时将大小楞建模，荷载直接加载在小楞上面；自重软件自动计入。1、翼缘板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）荷载组合（小楞）q1=0.30（1.2260.71.05+1.4（2.5+2.0+2.0）= 9.6 kN/mq2=0.30（1.2260.951.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=12.1kN/m 强度及刚度检算Midas civil模型图 Midas civil应力图 Midas civil位移图 计算结果：最大组合应力：max=5.38MPa11.6MPa，合格最大变形：=1.5mm900/4002.25mm，合格2、底板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）荷载组合（小楞）q=0.20（1.2261.01.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=8.37kN/m强度及刚度检算Midas civil模型图 Midas civil应力图 Midas civil位移图 计算结果：最大组合应力：max=5.8MPa11.6M