远洋地产大化项目施工方案--地下室模板工程专项方案【 附带计算书】.

1、大化集团搬迁及周边改造A2区项目地下室模板工程专项施工方案大连市富强建设集团有限公司二零一二年4一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）7、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-200210、木结构设计规范GB500

2、05-2003二、 工程概况序号项 目内 容1.工 程 名 称大化集团搬迁及周边改造A2区项目2.工 程 原 名大化集团搬迁及周边改造（钻石湾）项目A2区3.工 程 地 址大连市甘井子区原大化厂区4.建 设 单 位大连新悦置业有限公司5.设 计 单 位大连华威高级建筑师事务所有限公司6.监 理 单 位大连昕晔建设监理有限公司7.施 工 单 位大连市富强建设集团有限公司8.质 量 目 标达到合格标准9.安 全 目 标杜绝重大伤亡事故、火灾事故和人员中毒事件的发生，轻伤控制在5。10.环保与文明施工施工现场环保及文明施工执行大连市文明工地标准要求本工程为大连新锐置业有限公司、大连广宇置业有限公司开

3、发的大化集团 搬迁及周边改造A2区项目 。本项目位于大连市甘井子区梭鱼湾大化厂区原 址 ，处在大连主城和开发区新城的纽带区域 ，北至东方路 ，西至东北路。用地面积46300平方米，总建筑面积约138448平方米，其中地下室面积约为32873平方米，综合容积率2.29，抗震烈度按七度设防，场地基本呈矩形，共17个建筑单体，地上高层13栋，其中1#、4#、5#、6#、7#、10#、12#等7栋楼为18层住宅，11#、13#等2栋楼为24层住宅，2#、3#、8#、9#等4栋楼为25层住宅，结构形式为剪力墙结构。另外14#、15#、16#为一层公建，17#为人防地下车库公建，结构形式为框架结构。地下室

4、建筑总面积为32873平方米，模板支撑体系面积约为64000平方米。三、 材料准备1、材料类型本工程模板采用15mm厚优质多层板模板；梁、板、柱、墙模板次龙骨均采用5080方木，主龙骨采用双483.5钢管；梁板模板支撑体系选用扣件式钢管脚手架，钢管脚手架配合可调U托使用。2、材料质量要求（1）模板工程相关材料所选用的分供商均需提前考察合格，材料进场后均需严格按照国家标准、施工方案要求逐一检查，对于不合格品必须退场，不得使用。（2）钢管采用外径483.5mm经过防锈处理的焊接钢管（Q235），其材质必须符合碳素结构钢（GB700-88）的相应规定，同时不得有明显变形、裂纹、压扁和锈蚀。（3）扣件

5、采用机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁扣件，其材质必须符合可锻铸铁分类及技术条件（GB978-67）的规定，不得有加工不合格、表面裂纹变形、锈蚀等质量问题。（4）钢管扣件应清洗垃圾加油润滑，确保扣件能扣紧钢管，弯曲变形钢管、钢楞要进行调直。模板、支架方案选择表序号部 位材 料1地下室底板、外墙、外墙附壁柱、外墙吊模底板采用240mm厚砖模;地下室外墙外立面、外墙附壁柱外立面、吊模采用多层板， 5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为主龙骨,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑、加可调头，钢管脚手架支撑。采用木模板利于柱帽的多造型支设。地下室外墙内立面、附壁柱内立面及所有外露部

6、分的内外模板均采用15mm厚多层板。2地下室梁、板采用15mm厚多层板， 5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为主龙骨,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑、加可调头。3地下室剪力墙、柱采用15mm厚多层板为模板，5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为主龙骨（或背楞）,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑。4地下室、地上部位异型墙柱采用15mm厚多层板为模板，5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为主龙骨（或背楞）,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑。5地上结构部位剪力墙采用15mm厚多层板为模板，5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为

7、主龙骨（或背楞）,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑。6地上结构部位梁、板采用15mm厚多层板模板，背楞使用5080mm木方（或48钢管），支撑为483.5mm壁厚钢管加可调头。7地上结构部位独立柱采用15mm厚多层板为模板，5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为背楞,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑。8楼梯模板15mm厚的多层板，5080mm木龙骨，483.5mm扣件式钢管脚手架为支撑。四、 地下室模板分项施工工艺1. 地下室墙模板地下室外墙以及连墙柱采用15mm厚多层板。采用15mm厚多层板为模板，5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为主龙骨（或背楞）

8、,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑。1.1在施工前，必须根据现场情况及每面墙体的实际尺寸排布，以确保墙体与设计尺寸相符合，并进行编号，然后对每一种平面进行配板设计。1.1.1配板的原则(1) 要保证构件的形状、尺寸及相互位置的正确。(2) 要使模板具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及各种施工荷载。(3) 力求构造简单，装拆方便，不妨碍钢筋绑扎，保证混凝土浇筑时不漏浆。(4) 配制的模板，应优先选用通用、大块模板，使其种类和块数最小，木模镶拼量最少。设置对拉螺栓的模板，采用专门加工带孔的模板。如预先加工的模板不足，为了减少钢模现场的钻孔损耗，可在螺栓部位

9、改用50mm80mm刨光方木代替。(5) 模板长向拼接宜采用错开布置，以增加模板的整体刚度。6.3.1.2 模板组配： （1）根据墙的平面尺寸，采用横排原则确定长度方向的模板组配方案，再确定宽度方向的模板组配方案，然后计算模板块数和需镶拼木模的面积。（2）根据墙的平面尺寸，采用竖排原则确定长度和宽度方向的模板组配方案，然后计算模板块数和需镶拼木模的面积。 对于上述横、竖排方案进行比较，择优选用。 1.2模板支设工艺：墙体内侧模板穿对拉螺栓墙体外侧模板主次龙骨加固模板调整。墙体钢筋绑扎完毕并验收合格后，根据排版后的各种规格模板位置，在墙体的一侧开始拼装加固，再拼装另一侧模板，另一侧模板拼装过程中

10、，要随时加穿已加工好的12对拉螺栓。采用15mm厚多层板， 5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为主龙骨,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑、加可调头，钢管脚手架支撑。因外墙直接为迎水面，为确保外墙的防水效果，防止墙外地下水沿螺栓孔渗入室内，需要在对拉螺栓的中间，焊接50503钢板止水片，止水片与螺栓接触的部位，必须满焊。另外，在墙体外侧模板的内侧螺栓杆上，穿一楔行木塞，在拆除模板之后，凿下木塞，从根部割掉钢筋，用防水砂浆将凹槽补平。对拉螺栓每侧伸出墙面的长度不小于200mm，并从自制模板予留孔穿过，不允许任意烧穿模板。墙体模板根据混凝土的强度安排拆模时间对拉螺栓制作图如下（

11、除地下室外墙，其余部位止水钢片、定位筋取消）：1.3.模板对拉螺栓竖向间距从下至上14排为450，其次各排均为600；横向间距为600。由于墙体内侧的模板固定要充分利用满堂脚手架，外侧可根据操作面等因素，另搭设两排钢管架或支撑在护壁桩上。1.4.为保证外墙层与层之间的平整，避免穿裙现象的发生，在支上一层墙模时，下一层墙模上半部分暂不拆除，作为上一层模板的支撑点，同时将上下层模板（小钢模）用U形卡连成一体。为保证墙厚，采用长度为墙厚的12钢筋，垂直于墙轴线方向焊接于墙筋上（间距为1.0 m，呈梅花点式布置）。墙模对拉螺栓节点详图、墙模有关墙体模板支撑图（正面）、墙体模板支撑图（侧面）如下图所示。

12、600600600 450 450450600墙体模板支撑图正面面） 墙模支撑图（侧面）2. 附墙柱施工 （1）模板采用15mm厚多层板，5080mm木方为次龙骨，483.5mm厚钢管为主龙骨,12的对拉螺栓加固。扣件式钢管脚手架为支撑、加可调头，钢管脚手架支撑。 （2）模板接缝处连接紧密，防止漏浆。 （3）模板加固采用483.5mm钢管和12对拉螺栓。纵向间距下三道450mm，往上间距600mm。附墙柱与外墙一次浇筑，支模时竖向模板接头位置须注意错开，保证模板的刚度，防止涨模。3. 后浇带及电梯井吊模3.1 地下室底板后浇带 地下室底板根据后浇带的位置分段施工，具体分段图见各楼号详细分段图，

13、后浇带是防水工程中的薄弱环节，防水处理比较复杂，如处理不当引起渗漏水现象，会直接影响地下室工程的正常使用和寿命。在梁板后浇带采用3mm厚、400mm宽止水钢板防水，后浇带处采用密目钢丝网封堵，钢筋拼焊的梯架安装在止水钢板两侧，在梯架上预先安装密目钢丝网。施工时，先用钢筋将止水钢板固定，再将已安装密目钢丝网的梯架安装在止水钢板两侧，并用钢筋固定位置，然后底板模板。3.2.地下室外墙竖向后浇带地下室外墙施工分段进行，利于模板的周转及劳动力组织。施工分段图如附图一所示。地下室外墙竖向后浇带处采用3mm厚、400mm宽止水钢板防水，后浇带处采用密目钢丝网封堵，钢筋拼焊的梯架安装在止水钢板两侧，在梯架上

14、预先安装密目钢丝网。施工时，先用钢筋将止水钢板固定，再将已安装密目钢丝网的梯架安装在治水钢板两侧，并用钢筋固定位置，然后支设剪力墙模板。3.3电梯井及积水坑吊模4. 剪力墙模板剪力墙模板采用竹胶合板模板。规格为1220mm2440mm，厚15mm；背楞为510cm规格白松木方，要求尺寸准确；支撑为48x3.5mm钢管。为保证施工过程中模板的刚度和平整度，提高使用效率，竹胶合板尽量采用12202440的组合模板，不足尺寸的部位根据实际尺寸可现场加工制作，背楞使用510木方。见下图： 剪力墙采用多层板模板拼合，外支撑材料采用483.5mm钢管，对拉螺栓采用12对拉螺栓，水平间距为0.60。对拉螺栓

15、底部三排间距450（竖向）600（横向）mm，上部600(竖向)600（横向）mm。上口用木方钉平。模板支设工艺为：墙体内侧模板穿对拉螺栓墙体外侧模板主次龙骨加固模板调整墙体次龙骨采用5080木方,主龙骨采用48钢管。墙体模板根据混凝土的强度安排拆模时间。5. 地下室剪力墙模板计算书：工程参数墙体模板参数墙体厚度0.3m墙体砼浇筑高度3.9m面板15mm厚多层板次楞两根5080mm方木，间距200mm主楞双钢管，间距400mm对拉螺栓对拉螺栓直径14mm，间距：400mm400mm荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用

16、于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.2224311.21.22=23.190 kN/m2=243.9=93.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，取3小时； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.9m； 1- 外加剂影响修正系数，取1； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值23.190kN/m2。墙侧模板面板验算面板采用多层板，厚度为15mm，验算

17、跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=23.190kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.223.190+1.441=30.085KN/mq1=0.91.3523.190+1.40.741= 31.704KN/m根据以上两者比较应取q1= 31.704KN/m作为设

18、计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.12531.7040.202=0.16KNm面板抗弯强度设计值f=30N/mm2；=Mmax=0.16106=4.27N/mm2 f=30N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 123.190=23.19KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=523.1902004=0.38mm 0.5mm384EI3844500281250满足要求!墙侧模板次楞

19、验算次楞采用两根两根5080mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩I =50808080/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.4m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=23.190kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.223.190+1.440.2=6.017KN/mq2=0.91.3523.190+1.40.740.2= 6.34

20、1KN/m根据以上两者比较应取q=6.341KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.125ql2=0.1256.3410.42=0.127kNm最大支座力：1ql=16.3410.4=2.54kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.127106=1.191N/mm2 17N/mm2W253333 2满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.5q1l=0.56.3410.4=1.268KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.268103= 0.238N/mm2 fv=4.8N/mm22bh225080 2

21、次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 23.1900.2=4.638KN/m；次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=5ql4=54.6384004= 0.036mm 1.6mm384EI2384100002133333 2满足要求!墙侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.4m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =10160mm3；截面惯性矩I =243800mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.54kN，按集中荷载

22、作用下简支梁计算，其计算跨度取穿墙螺栓间距间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.254kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.254106=25.000N/mm2 205N/mm2W10160 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.855kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.049mm N=5.08kN。满足要求!6. 柱模板5.1方柱本工程框架柱模

23、板采用15mm厚多层板、5080mm方木、483.5mm钢管，采用12的对拉螺杆加固。1）模板采用15mm厚多层板，5080mm木龙骨和483.5mm 钢管作背楞，根据柱子截面尺寸、高度和多层板的规格预制定形模板，分四块制作组拼。2）木方必须平直，木节超过截面1/3的不能用。3）模板接触处粘贴粘贴2mm厚、15mm宽的海绵条封堵，防止漏浆。4）模板加固采用483.5mm 钢管、12对拉螺杆、扇形扣件。纵向间距500-600mm。加工方法见下模板设计图柱模板支设完毕，校正柱整体垂直度，并用钢管支撑于楼板上，以增强柱模板的稳定性，如下图所示： 5.2异形墙柱模板支设建筑主楼为短肢剪力墙结构，大部分

24、墙柱均为异形墙柱，异形墙柱采用15mm厚覆膜竹胶合板与5080mm、100100mm木方加工的定型模板支设。异形柱定型模板按两层配置。定型模板根据异形柱具体尺寸加工成定型阴角模和平模，平模与平模、阴角模与平模均采取子母口搭接，以加强模板拼接质量。定型平模背楞采用50*100mm木方，间距300mm布置。定型阴角模背楞采用100*100mm木方。定型柱模板的加工如下图所示：异形柱模板的柱箍和斜撑均采用3.5mm48钢管，柱箍按间距500布置。对于本工程大部分异形柱，由于尺寸较大，故采用对拉螺栓加固，防止浇注混凝土时涨模影响结构的外观质量。对拉螺栓的加工同地下室外墙（无钢板止水片），间距按5005

25、00mm布置。如下图所示：异形柱模板支设完毕，同样进行垂直度的调整，方法与方柱相同，采用钢管、微调螺栓，支撑体系采用满堂脚手架。7. 柱模板计算书：工程参数柱模板参数柱截面宽度0.6m截面高度0.6m柱高度3.9m面板15mm厚多层板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度B方向设置3个竖楞，柱高度H方向设置3个竖楞柱箍双钢管，间距600mm对拉螺栓直径12mm，柱宽度B方向设置1个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术

26、规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22240.751.21.21.00=5.702 kN/m2=243.9=93.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，取0.75小时； V - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.9m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值5.702kN/m2。柱侧模板面板验算面板采用多层板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度

27、取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=5.702kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.25.702+1.441=11.198KN/mq1=0.91.355.702+1.40.741= 10.456KN/m根据以上两者比较应取q1= 11.198KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：

28、M1=0.125q1l2=0.12511.1980.32=0.13KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.13106=3.47N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 15.702=5.702KN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.75mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=55.7023004=0.48mm 0.75mm384EI3844500281250满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用5080mm(宽度高度)

29、方木，间距：0.30m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩I =50808080/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.6m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=5.702kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.25.702+1.440.30=3.359KN/mq2=0.91.355.702+1.40.740.30= 3.137KN/m根据以上两者比较应取q=3.359

30、KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.125ql2=0.1253.3590.62=0.151kNm最大支座力：1ql=13.3590.6=2.02kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.151106=2.831N/mm2 17N/mm2W53333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.5q1l=0.53.3590.6=1.008KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.008103= 0.378N/mm2 fv=1.7N/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑

31、可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 5.7020.30=1.711KN/m；次楞最大容许挠度值=600/250=2.4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=5ql4=51.7116004= 0.135mm 2.4mm384EI384100002133333 满足要求!柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距600mm。截面抵抗矩W =10160mm3；截面惯性矩I =243800mm4；截面积= 978mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.25.702+1.440.30.6=2.016kNP2=0.91.

32、355.702+1.40.740.30.6= 1.882kN根据以上两者比较应取P= 2.016kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.576kN;N2=2.880kN;N3=0.576kN;最大弯矩 Mmax=0.072kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=0.576KN。=N+Mmax=576+0.072106=7.676N/mm2 205N/mm2AnW97810160满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集

33、中荷载计算如下：P=5.7020.30.6=1.026kN。柱箍的最大容许挠度值: = 790/500=1.6mm；经计算最大变形 Vmax =0.006 mm 1.6mm满足要求!柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=2.880kN 12.92kN。满足要求!柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距600mm。截面抵抗矩W =10160mm3；截面惯性矩I =2

34、43800mm4；截面积= 978mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.25.702+1.440.30.6=2.016kNP2=0.91.355.702+1.40.740.30.6= 1.882kN根据以上两者比较应取P= 2.016kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.576kN;N2=2.880kN;N3=0.576kN;最大弯矩 Mmax=0.072kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=0.576KN。=N+Mmax=5

35、76+0.072106=7.676N/mm2 205N/mm2AnW97810160满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=5.7020.30.6=1.026kN。柱箍的最大容许挠度值: = 790/500=1.6mm；经计算最大变形 Vmax =0.006 mm 1.6mm满足要求!柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92k

36、N。对拉螺栓轴力设计值N=2.880kN 12.92kN。满足要求!8. 梁模板设计及支设8.1.梁模设计梁模板由15mm厚竹胶合板（规格为2440122015mm）加工拼装。5080木方背楞，拼装梁模板时，竹胶合板的短边接头处作为梁底模板时，在竖向背楞之间固定5080短接头木方，拼缝处用海绵条嵌缝，防止接缝处振捣混凝土时漏浆。梁底模与梁侧模多层板接长拼接缝要错开，避免梁同一截面有两道接槎。相同部位梁的模板统一加工，循环使用，对于结构尺寸不同的梁采取临时加工的方法。8.2梁模支设梁模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑（地上部分采用碗扣式钢管脚手架），模板采用15厚多层板，背楞木方采用5080mm木

37、方。支设梁模板前，按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，支模板时先按梁的边线位置搭设两排脚手架（梁周边脚手架立杆间距不得超过1000mm，以保证支架的稳定性，带上可调头），再搭设沿垂直梁方向的普通钢管，安放加工好的梁底模、梁侧模，梁侧模背楞与钢管接触部位打紧木楔子，以保证梁底不跑模、漏浆。梁底模、侧模进行循环使用时，必须将板面清理干净，以便梁底模、侧模拼缝紧密。侧模和底模背楞木方用钉子钉牢，防止浇筑混凝土时漏浆，以使浇筑出的梁边角整齐，美观，减小修补的工作量。在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。工艺流程：搭设脚手架放置主龙骨安装、固定梁底模安装、固定梁侧模模板的校正及

38、加固主、次梁模板设计见下图。当梁跨度大于4米时，按要求对梁模板进行起拱，起拱高度为梁跨度的13/1000。9. 地下室顶板人防地下室中最高模板支撑高度为采光井处，高度为5.83m，板厚0.12m，长边跨2.460m。人防地下室其他区域采用柱帽承板的顶板，支模高度3.9m，顶板厚度0.35m，支撑体系采用满堂脚手架支撑，立杆横、纵距均定为0.84m，水平杆步距定为1.5m。本工程面板采用15mm厚优质的多层板，方木尺寸为50mm80mm。主楞采用的是直径48mm、壁厚3.5mm钢管。根据设计图纸要求和材料充分整合，现制定顶板的计算书如下：楼板与支架参数砼楼板厚度0.35m支架高度3.9m立杆纵距

39、0.84m立杆横距0.84m水平杆步距1.5m伸出长度a0.5m钢管类型483.5面板多层板 厚度：15mm次楞方木50mm80mm，间距0.15m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.132kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2模板面板验算面板采用多层板，厚度为15mm ，取主楞间距0.84m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 8401515/6=31500mm3；截面惯性矩I= 840151515/12=236250mm

40、4；（一）强度验算1、面板按简支梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.35+1.10.35+0.3)+1.42.50.84=12.098KN/mq1=1.35(240.35+1.10.35+0.3)+1.40.72.50.84= 12.360KN/m根据以上两者比较应取q1= 12.360N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.840.3=0.302 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布

41、线荷载：M1=0.125q1l2=0.125 12.3600.152=0.035KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125 0.3020.152 +0.25 3.5000.15=0.132KNm取Mmax=0.132KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.132106=4.19N/mm2 f=12.5N/mm2W31500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.84（240.351.10.350.3）=7.631KN/m；面板最大容许挠度值:

42、150/400=0.4mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=57.6311504=0.05mm 0.4mm384EI3844500236250满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.15m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩 I =50808080/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按简支梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.84m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.35

43、+1.10.35+0.3)+1.42.50.15=2.160KN/mq1=1.35(240.35+1.10.35+0.3)+1.40.72.50.15= 2.207KN/m根据以上两者比较应取q1= 2.207KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：次楞间距小于0.15m时，集中荷载由两根次楞分担。模板自重线荷载设计值q2=1.20.150.3=0.054KN/m跨中集中荷载设计值P=1.41.25= 1.750KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.125q1l2=0.1252.2070.842=0.195KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.125q2l2+0.25Pl=0.125

44、0.0540.842+0.251.7500.84=0.372KNm取Mmax=0.372KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.372106=6.98N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.5q1l=0.52.2070.84=0.927KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.5q2l+0.5P=0.50.0540.84+0.51.750=0.898KN取V=0.927KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=30.927103= 0.348N/mm

45、2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.15（240.351.10.350.3）=1.363KN/m次楞最大容许挠度值:840/250=3.4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=5ql4=51.363840.004=0.41mm 3.4mm384EI384100002133333满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=5.08cm3截面惯性矩I=12.19cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。

46、首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(240000.35+11000.35+300)+1.415000.15=1950N/mq1= 1.35(240000.35+11000.35+300)+1.40.715000.15= 2060N/m根据以上两者比较应取q1= 2060N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1q1l=120600.84/1000=1.730kN。次楞作用集中荷载P=1.730kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=1.012kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2；=Mmax

47、=1.012106=199.213N/mm2 215N/mm2W5.08103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.15（240000.3511000.35300）=1363N/m=1.363N/mm；次楞最大支座力=1q1l=11.3630.84=1.145kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=2.005mm。主梁的最大容许挠度值:840.00/150=5.6mm，最大变形 Vmax =2.005mm 5.6mm满足要求!扣件抗

48、滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=5.190KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按辽宁大连市10年一遇风压值采用，0=0.4kN/m2。模板支架计算高度H=3.9m，按地面粗糙度A类近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。风压高度变化系数z=1.17。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.132/(0.841.5)=0.126式中An =(la+h+0.325lah)d=0.132m

49、2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.84mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.126=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=1.170.290.4=0.136kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.1360.841.52= 0.029kNm1010（二

50、）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.20.1323.9+(240.351.10.350.3)0.840.84+1.410.840.84=9.298kN；1.20.1323.9+(240.351.10.350.3)0.840.84+0.91.4(10.840.84+0.029/0.84)=9.243kN；1.350.1323.9+(240.351.10.350.3)0.840.84+ 1.4(0.710.840.84+0.60.029/0.84)=10.069kN；立杆轴向力取上述较大值，N=10.069KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=10.069kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，L0=1.5m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.58cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.89cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗