受压构件正截面承载力哈工大混凝土结构设计原理解析PPT学习教案

1、会计学1 受压构件正截面承载力哈工大混凝土结受压构件正截面承载力哈工大混凝土结 构设计原理解析构设计原理解析 第1页/共54页 第2页/共54页 N 由于施工制造误差、荷载位置的偏差、混凝土由于施工制造误差、荷载位置的偏差、混凝土 不均匀性等原因，往往存在一定的不均匀性等原因，往往存在一定的初始偏心距初始偏心距 以恒载为主的等跨多层房屋内柱、桁架中的受以恒载为主的等跨多层房屋内柱、桁架中的受 压腹杆等，主要承受轴向压力，可压腹杆等，主要承受轴向压力，可近似按轴心近似按轴心 受压构件计算受压构件计算 在实际结构中，在实际结构中，理想的轴心受压构件是不存在理想的轴心受压构件是不存在 的的 第3页/

2、共54页 2.1 轴压构件性能 Behavior of Axial Compressive Member 变形条件 ： s y yss E f E 物理关系 ： 0 2 00 0 2 cc f yys f 平衡条件 ： sscc AAN cs 第4页/共54页 00.0010.002 100 200 300 400 500 20 40 60 80 100 cs c fy=540MPa fy=230MPa 第5页/共54页 普通钢箍柱螺旋钢箍柱 2.2 受压构件中钢筋的作用 纵筋的作用纵筋的作用 （1）协助混凝土受压，减小截面面积；）协助混凝土受压，减小截面面积； （2）当柱偏心受压时，承担弯矩

3、产生的拉力；）当柱偏心受压时，承担弯矩产生的拉力； （3）减小持续压应力下混凝土收缩和徐变的影响）减小持续压应力下混凝土收缩和徐变的影响 。 实验表明，收缩和徐变能把柱截面中的压力实验表明，收缩和徐变能把柱截面中的压力 由混凝土向钢筋转移，从而使钢筋压应力不由混凝土向钢筋转移，从而使钢筋压应力不 断增长。压应力的增长幅度随配筋率的减小断增长。压应力的增长幅度随配筋率的减小 而增大，如果不给配筋率规定一个下限，钢而增大，如果不给配筋率规定一个下限，钢 筋中的压应力就可能在持续使用荷载下增长筋中的压应力就可能在持续使用荷载下增长 到屈服应力水准。到屈服应力水准。 箍筋的作用箍筋的作用 （1）与纵筋

4、形成骨架，便于施工；）与纵筋形成骨架，便于施工； （2）防止纵筋的压屈；）防止纵筋的压屈； （3）对核心混凝土形成约束，提高混）对核心混凝土形成约束，提高混 凝土的抗压强度，增加构件的延性凝土的抗压强度，增加构件的延性 。 第6页/共54页 syc s u AfAfN s u l u NN s u l u N N 稳定系数稳定系数 稳定系数稳定系数 主要与柱主要与柱 的长细比的长细比l0/b有关有关 )(9 . 0 sycu AfAfNN 折减系数折减系数 0.9是考虑初始偏心的影响，以及主要承受恒载作用的轴压受压是考虑初始偏心的影响，以及主要承受恒载作用的轴压受压 柱的可靠性。柱的可靠性。

5、2.3 普通箍筋轴压柱正截面承载力 轴心受压轴心受压短短柱柱 轴心受压轴心受压长长柱柱 当纵筋配筋率大于当纵筋配筋率大于3时，时，A中应扣中应扣 除纵筋截面的面积。除纵筋截面的面积。 L0为柱的为柱的计算高度计算高度； b为矩形截面为矩形截面短边尺寸短边尺寸 ； 第7页/共54页 2.4 螺旋箍筋轴压柱正截面承载力 混凝土圆柱体三向受压状态的纵向抗压强度混凝土圆柱体三向受压状态的纵向抗压强度 21 4 c f 螺旋箍筋柱与普通箍筋柱力位移曲线的比螺旋箍筋柱与普通箍筋柱力位移曲线的比 较较 第8页/共54页 2 fyAss1 fyAss1 2 s dcor s (a)(b) (c) 12 2 s

6、sycor Afsd cor ssy ds Af 1 2 2 cor ssy c ds Af f 1 1 8 21 4 c f sycoru AfAN 1 cor cor ssy sycorc A ds Af AfAf 1 8 达到极限状态时（达到极限状态时（保护层已剥落，不考虑保护层已剥落，不考虑 ） 第9页/共54页 )(9 . 0 0ssysycorcu AfAfAfNN 螺旋箍筋对承载力的影响系数螺旋箍筋对承载力的影响系数 ，当，当 fcu,k50N/mm2时，取时，取 = 2.0 ； 当当 fcu,k=80N/mm2时，取时，取 =1.7，其间直线插值。，其间直线插值。 01ssss

7、cor AsAd s Ad A sscor ss 1 0 0 2 ssysycorcu AfAfAfN fyAss1 fyAss1 2 s dcor (c) 螺旋箍筋螺旋箍筋换算成换算成 相当的相当的纵筋面积纵筋面积 第10页/共54页 采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。但配置过多，极限承载采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。但配置过多，极限承载 力提高过大，则会在远未达到极限承载力之前保护层剥落，从而影响正常力提高过大，则会在远未达到极限承载力之前保护层剥落，从而影响正常 使用。使用。 规范规范规定：规定： （1）按螺旋箍筋计算的承载力不应大于按普通箍筋柱受压承载力的按螺旋箍筋

8、计算的承载力不应大于按普通箍筋柱受压承载力的50% ； （2）对长细比过大柱，由于纵向弯曲变形较大，截面不是全部受压，螺对长细比过大柱，由于纵向弯曲变形较大，截面不是全部受压，螺 旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。因此，对长细比旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。因此，对长细比l0/d大于大于12的柱的柱 不考虑螺旋箍筋的约束作用；不考虑螺旋箍筋的约束作用； （3）螺旋箍筋的约束效果与其截面面积螺旋箍筋的约束效果与其截面面积Ass1和间距和间距S有关，为保证约束效有关，为保证约束效 果，螺旋箍筋的换算面积果，螺旋箍筋的换算面积Ass0不得小于不得小于全部纵筋全部纵筋As面积的面积的25%； （4）螺

9、旋箍筋的间距螺旋箍筋的间距S不应大于不应大于dcor/5，且不大于，且不大于80mm，同时为方便施工，同时为方便施工 ， S也不应小于也不应小于40mm。 螺旋箍筋柱限制条件 第11页/共54页 = M=N e0 N As s A = N e0 As s A 偏压构件破坏特偏压构件破坏特 征征 受拉破坏受拉破坏 tensile failure 受压破坏受压破坏 compressive failure 第12页/共54页 偏心受压构件的破坏形态与偏心受压构件的破坏形态与偏心距偏心距e0和和纵筋配筋率纵筋配筋率有关有关 N M e 0 第13页/共54页 M较大，较大，N较小较小偏心距偏心距e0较

10、大较大 fyAs fyAs N M fyAs fyAs N 3.1 大偏心破坏的特征 第14页/共54页 截面受拉侧混凝土较早出现裂缝，截面受拉侧混凝土较早出现裂缝，受拉钢筋受拉钢筋的的 应力随荷载增加发展较快，首先应力随荷载增加发展较快，首先达到屈服达到屈服； 此后裂缝迅速开展，受压区高度减小；此后裂缝迅速开展，受压区高度减小； 最后，受压侧钢筋最后，受压侧钢筋As 受压屈服，压区混凝土压受压屈服，压区混凝土压 碎而达到破坏。碎而达到破坏。 这种破坏这种破坏具有明显预兆具有明显预兆，变形能力较大，破坏，变形能力较大，破坏 特征与配有受压钢筋的特征与配有受压钢筋的适筋梁适筋梁相似，属于相似，属

11、于塑性塑性 破坏破坏，承载力主要取决于受拉侧钢筋。，承载力主要取决于受拉侧钢筋。 形成这种破坏的条件是：偏心距形成这种破坏的条件是：偏心距e0较大，且受拉较大，且受拉 侧纵向钢筋配筋率合适，通常称为大偏心受压侧纵向钢筋配筋率合适，通常称为大偏心受压 。 大偏心受拉破坏特点 第15页/共54页 当相对偏心距当相对偏心距e0/h0较小较小 或虽然相对偏心距或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时 sAs fyAs N 3.2 小偏心破坏的特征 第16页/共54页 截面受压一侧混凝土和钢筋的受力较大，而另一截面受压一侧混凝土和钢筋的受力较大，而另一

12、侧钢筋的应力较小，侧钢筋的应力较小，可能受拉也可能受压可能受拉也可能受压； 截面最后是由于受压区截面最后是由于受压区混凝土首先压碎混凝土首先压碎而达到破而达到破 坏，坏，受拉侧钢筋未达到屈服；受拉侧钢筋未达到屈服； 承载力主要取决于压区混凝土和受压侧钢筋，破承载力主要取决于压区混凝土和受压侧钢筋，破 坏时受压区高度较大，破坏突然，属于坏时受压区高度较大，破坏突然，属于脆性破坏脆性破坏 。 小偏压构件在设计中应予避免小偏压构件在设计中应予避免； 当偏心距较小或受拉钢筋配置过多时易发生小偏当偏心距较小或受拉钢筋配置过多时易发生小偏 压破坏，因偏心距较小，故通常称为小偏心受压压破坏，因偏心距较小，故

13、通常称为小偏心受压 。 小偏心受压破坏特点 大、小偏心破坏的共同点是受压钢筋均可以屈服 第17页/共54页 大、小偏心破坏的本质界限 scu y b E f 1 界限状态定义为：界限状态定义为：当受拉钢筋刚好屈服时，受压区混凝土边当受拉钢筋刚好屈服时，受压区混凝土边 缘同时达到极限压应变的状态缘同时达到极限压应变的状态。 此时的相对受压区高度成为此时的相对受压区高度成为界限相对受压区高度界限相对受压区高度，与适筋梁，与适筋梁 和超筋梁的界限情况类似。和超筋梁的界限情况类似。 第18页/共54页 fyAs fyAs N M 受拉破坏受拉破坏 (大偏心受压大偏心受压) 受压破坏受压破坏 (小偏心受

14、压小偏心受压) sAs fyAs N M )() 2 ( 0 01ssyc ahAf x hbxfM sysyc AfAfbxfN 1 )() 2 ( 0 01ssyc ahAf x hbxfM sssyc AAfbxfN 1 平衡方程 第19页/共54页 3.3 正截面计算的基本假定 平截面假定平截面假定；构件正截面受弯后仍保持为平面；构件正截面受弯后仍保持为平面； 不考虑拉区混凝土的贡献不考虑拉区混凝土的贡献； 受压区混凝土采用等效矩形应力图，等效矩形应力图的强度受压区混凝土采用等效矩形应力图，等效矩形应力图的强度 为为 1 1 fc，等效矩形应力图的高度与中和轴高度的比值为，等效矩形应力

15、图的高度与中和轴高度的比值为 1 1； 当截面受压区高度满足当截面受压区高度满足 时，受压钢筋可以屈服。时，受压钢筋可以屈服。 2 s ax 000 xxh cus ) 1( 1 cuss E 1 1 b ys f 0 , , 1 s ysb f cu s xn h0 受拉钢筋应力（小偏心受拉钢筋应力（小偏心 ） 第20页/共54页 有侧移结构，其二阶效应主要是由水平荷载产生的侧移引起的。有侧移结构，其二阶效应主要是由水平荷载产生的侧移引起的。 精确考虑这种二阶效应较为复杂，一般需通过迭代方法进行计算。精确考虑这种二阶效应较为复杂，一般需通过迭代方法进行计算。 f N N ei 无侧移无侧移

16、p 3 2 1 有侧移有侧移 p 第21页/共54页 M N N0 M0 Nus Nusei Num Numei Num fm Nul Nul ei Nul fl 长细比长细比l0/h5的柱的柱 侧向挠度侧向挠度 f 与初始偏心距与初始偏心距ei相比很小，柱相比很小，柱 跨中弯矩随轴力跨中弯矩随轴力N基本基本呈线性增长呈线性增长，直至，直至 达到截面破坏，对短柱可达到截面破坏，对短柱可忽略忽略挠度影响。挠度影响。 长细比长细比l0/h =530的中长柱的中长柱 f 与与ei相比已不能忽略，即相比已不能忽略，即M随随N 的增加的增加 呈呈 明显的明显的非线性增长非线性增长。对于中长柱，在设计。对

17、于中长柱，在设计 中应中应考虑考虑附加挠度附加挠度 f 对弯矩增大的影响。对弯矩增大的影响。 长细比长细比l0/h 30的长柱的长柱 侧向挠度侧向挠度 f 的影响已很大，在未达到截面的影响已很大，在未达到截面 承载力之前，侧向挠度承载力之前，侧向挠度 f 已不稳定，最终已不稳定，最终 发展为发展为失稳破坏失稳破坏。 第22页/共54页 短柱发生剪切破坏长柱发生弯曲破坏 第23页/共54页 Mu Nu N0 A(N0，0) B(Nb，Mb) C(0，M0) N- -M相关曲线相关曲线反映了在压力和弯反映了在压力和弯 矩共同作用下正截面承载力的规律矩共同作用下正截面承载力的规律 纯纯 弯弯 轴轴

18、压压 界限状界限状 态态 当轴力较小时，当轴力较小时，M随随N的增加的增加 而增加；当轴力较大时，而增加；当轴力较大时，M随随 N的增加而减小；的增加而减小； 相关曲线上的任一点代表截面相关曲线上的任一点代表截面 处于正截面承载力极限状态；处于正截面承载力极限状态； CB段为受拉破坏（大偏心）段为受拉破坏（大偏心） AB段为受压破坏（小偏心）段为受压破坏（小偏心） 如截面尺寸和材料强度保持不如截面尺寸和材料强度保持不 变，变，N- -M相关曲线随配筋率的相关曲线随配筋率的 改变而形成一族曲线；改变而形成一族曲线； 对于短柱，加载时对于短柱，加载时N和和M呈线呈线 性关系，与性关系，与N轴夹角为

19、偏心距轴夹角为偏心距 e0 第24页/共54页 为考虑施工误差及材料的不均匀等因素的不利影响，引入为考虑施工误差及材料的不均匀等因素的不利影响，引入附加附加 偏心距偏心距ea(accidental eccentricity)；即在承载力计算中，偏心距即在承载力计算中，偏心距 取计算偏心距取计算偏心距e0=M/N与附加偏心距与附加偏心距ea之和，称为之和，称为初始偏心距初始偏心距ei (initial eccentricity) ai eee 0 附加偏心距附加偏心距ea取取20mm与与h/30 两者中的较大值，两者中的较大值，h为偏心方向截面尺寸为偏心方向截面尺寸 3.4 附加偏心距和偏心距增

20、大系数 30mm20maxh/， 第25页/共54页 偏心距增大系数偏心距增大系数 e l x fy sin f y x ei ei N N N ei N ( ei+ f ) le 对跨中截面，轴力对跨中截面，轴力N的偏心距为的偏心距为 ei + f ，即跨中截面的弯矩：，即跨中截面的弯矩： M =N ( ei + f ) 由于侧向挠曲变形，轴向力将产由于侧向挠曲变形，轴向力将产 二阶效应，引起二阶效应，引起附加弯矩附加弯矩。对于。对于 长细比较大的构件，二阶效应引长细比较大的构件，二阶效应引 起的附加弯矩不能忽略。起的附加弯矩不能忽略。 在截面和初始偏心距相同的情况在截面和初始偏心距相同的情

21、况 下，柱的长细比下，柱的长细比l0/h不同，侧向挠不同，侧向挠 度度 f 的大小不同，影响程度有很的大小不同，影响程度有很 大差别，将产生不同的破坏类型大差别，将产生不同的破坏类型 。 第26页/共54页 ii i e f e fe 1 10 2 0 l f 0 h sc e l x fy sin f y x ei ei N N le 2/ 0 2 2 lx dx yd 2 0 2 l f 2 0 10 l f )102/(33525. 10033. 0 0 5 h b 0 172 1 h 偏心距增大系偏心距增大系 数数 界限状态时界限状态时 2 0 0 0 1720 1 1 h l h e

22、i 转换成转换成长细比长细比 第27页/共54页 N Afc5 .0 0 .1 1 1 小偏心 大偏心 h l h l h l 0 2 0 2 0 01. 015. 1 15 115 时， 时， 21 2 0 0 1400 1 1 h l h ei 考虑小偏心受压构件截面的曲率修正系数考虑小偏心受压构件截面的曲率修正系数 偏心受压构件长细比对截面曲率的影响系数偏心受压构件长细比对截面曲率的影响系数 1 2 取h=1.1h0 2 0 0 1400 1 1 h l h ei 第28页/共54页 3.5 大、小偏心的判别条件 )()5 . 01 ( 0 2 01 01 ssybbcb sysybcb

23、 ahAfhbfM AfAfhbfN 001 0 2 01 00 0 )( )()5 . 01 ( hAfAfhbf ahAfbhf hN M h e sysybc ssybbc b bb = b时为界限情况，取时为界限情况，取x= bh0代入大偏心受代入大偏心受 压的计算公式，并取压的计算公式，并取as=as，可得界限破坏时，可得界限破坏时 的轴力的轴力Nb和弯矩和弯矩Mb fyAs fyAs Nb Mb xb fc 第29页/共54页 0 0 1 05. 0 9 . 0 55. 0 MPa 300 MPa 3 .143 .140 . 1 ha h h ff f s b yy c 0 0 h

24、 e h 2 . 0 2 30030008. 7 28513. 5 0 0 h e b 第30页/共54页 0 0 1 05. 0 9 . 0 55. 0 MPa 300 MPa 3 .143 .140 . 1 ha h h ff f s b yy c 0 0 h e h 2 . 0 2 第31页/共54页 最小相对界限偏心距e0b,min/h0 混凝土混凝土 钢筋钢筋 C20C30C40C50C60C70C80 级级0.3030.2940.2880.2840.2910.2980.306 级级0.3210.3120.3060.3020.3080.3150.322 v 当截面尺寸和材料强度给定时

25、，界限相对偏心距当截面尺寸和材料强度给定时，界限相对偏心距e0b/h0随随As和和As的减小的减小 而减小；而减小； v 当当As和和As分别取最小配筋率时，可得分别取最小配筋率时，可得e0b/h0的最小值；的最小值； v 受拉钢筋受拉钢筋As按构件全截面面积计算的最小配筋率为按构件全截面面积计算的最小配筋率为0.45ft /fy； v 受压钢筋按构件全截面面积计算的最小配筋率为受压钢筋按构件全截面面积计算的最小配筋率为0.002； v 近似取近似取h=1.05h0，a=0.05h0，代入上式可得下表所示结果。，代入上式可得下表所示结果。 第32页/共54页 相对界限偏心距的最小值相对界限偏心

26、距的最小值e0b,min/h0=0.2840.322 近似取平均值近似取平均值e0b,min/h0=0.3 近似判据近似判据 小偏压 大偏压 b b 真实判据真实判据 按小偏压计算 按大偏压计算 3 . 0 3 . 0 0 0 he he i i 第33页/共54页 4.1 大偏心受压不对称配筋 4.2 小偏心受压不对称配筋 4.3 大偏心受压对称配筋 4.4 小偏心受压对称配筋 不对称配筋不对称配筋 对称配筋对称配筋 实际工程中，受压构件常承受实际工程中，受压构件常承受变号弯矩变号弯矩作用，所以采用对称配筋作用，所以采用对称配筋 对称配筋对称配筋不会在施工中产生差错不会在施工中产生差错，为方

27、便施工通常采用对称配筋，为方便施工通常采用对称配筋 第34页/共54页 si ssyc sysyc a h ee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 2 )() 2 ( 001 1 4.1 大偏心受压不对称配筋 基本平衡方 程 设 计 校 核 N e syA f syA f i e 第35页/共54页 si ssyc sysyc a h ee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 2 )() 2 ( 001 1 (1) As和和As均未知时均未知时 两个基本方程中有两个基本方程中有三个未知数三个未知数，As、As和和 x，故无解。与双，故无解。与双 筋梁类似，为使总配筋面积（

28、筋梁类似，为使总配筋面积（As+As）最小，可取）最小，可取x= bh0 )( )5 . 01 ( 0 2 01 sy bbc s ahf bhfeN A 若若As0.002bh 则取则取As=0.002bh，然后按，然后按As 为已知情况计算为已知情况计算 y sybc s f NAfbhf A 01 若若As bh0 则可偏于安全的近似取则可偏于安全的近似取x=2as，按下式确定，按下式确定 As 若若x2as (2) As为已知时为已知时 当当As已知时，两个基本方程有二个未知数已知时，两个基本方程有二个未知数As 和和 x，有唯一解。，有唯一解。 先由第二式求解先由第二式求解x，若，若

29、x 2a，则可将代入第一式得，则可将代入第一式得 若若As minbh 应取应取 As= minbh 则应按则应按As为未知情况，重新计算确定为未知情况，重新计算确定As 设计 )( )5 . 0( 0 sy si s ahf aheN A 对对As取矩取矩 若若As minbh 应取应取 As= minbh 直接方法直接方法 第37页/共54页 N e syA f syA f i e 分解方法分解方法 3sy Af N 1sy Af sy Af 1 M 2syA fbxfc 1 2 M )( 01 1 ssy sysy ahAfM AfAf ) 2 ( 012 12 x hbxfM bxfA

30、f c csy NAf sy 3 eNMM 21 协调条件协调条件 第38页/共54页 si ssyc sysyc ahee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 5 . 0 )() 2 ( 001 1 校核问题 当截面尺寸、配筋、材料强度等已知时，承载力复核分为两种情况当截面尺寸、配筋、材料强度等已知时，承载力复核分为两种情况 ： 1、给定轴力设计值给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值，求弯矩作用平面的弯矩设计值M 2、给定轴力作用的偏心距给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值，求轴力设计值N sysybcb AfAfhbfN 01 大、小偏心的判据大、小偏心的判据 (1)

31、给定轴力求弯矩给定轴力求弯矩 小偏心 大偏心 b b NN NN 第39页/共54页 si ssyc sysyc ahee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 5 . 0 )() 2 ( 001 1 由于给定截面尺寸、配筋和材由于给定截面尺寸、配筋和材 料强度均已知，料强度均已知，未知数只有未知数只有x和和 M N ahAf x hbxf e ssyc )() 2 ( 001 大偏心时（N b， s fy，As未达到受拉屈服。未达到受拉屈服。 进一步考虑，如果进一步考虑，如果 - - fy ，则，则As未达到受压屈服。未达到受压屈服。 因此，当因此，当 b (2 b)，As 无论怎样

32、配筋，都不能达到屈服，无论怎样配筋，都不能达到屈服， 为使用钢量最小，故可取为使用钢量最小，故可取As =max(0.45ft/fy， 0.002bh) 0.40.50.60.70.80.911.11.2 -400 -300 -200 -100 0 100 200 300 400 C50 (1) C50 (2) C80 (1) C80 (2) =x/h0 s 级钢筋 -400 -300 -200 -100 1 1 b ys f ) 1( 1 cuss E 级钢筋 C50 - C50 C80 - C80 b 1 b 1 2 第42页/共54页 若若 (2 1 1 b)， s= - -fy，基本公

33、式转化为下式，基本公式转化为下式 ： 若若 h0h，应取，应取x=h，代入基本公式直接解，代入基本公式直接解As )( )5 . 0( 0 0 ahf hhbhfNe A y c s 确定确定As后，只有后，只有 和和As两个未知数，可联立求解，由求得的两个未知数，可联立求解，由求得的 分三种情况分三种情况 is ssssc ea h e ahAa x bxfeN 0 1 2 )() 2 ( )() 2 ( 001 1 ssyc sysyc ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 第43页/共54页 4.3 大偏心受压对称配筋 )( )5 . 0( 0 01 sy c ss ahf xh

34、bxfeN AA si ssyc c a h ee ahAf x hbxfeN bxfN 2 )() 2 ( 001 1 基本平衡方 程 bcb bhfN 01 大、小偏心的判据大、小偏心的判据 （真实判据真实判据） N e syA f syA f i e bf N x c1 第44页/共54页 校核问题 01 hbfN bcb 大、小偏心的判据大、小偏心的判据 (1) 给定轴力求弯矩给定轴力求弯矩 若若N Nb，为，为大偏心大偏心受压受压 (2) 给定偏心距给定偏心距e0 si ssyc sysyc ahee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 5 . 0 )() 2 ( 001 1 0 01 0 2 01 0 0 / 2 )()5 . 01 ( ha h hbf ahAfbhf h e s bc ssybbc b 小偏心 大偏心 0 0 bi bi ee ee 第45页/共54页 4.4 小偏心受压对称配筋 si ssyc s b ysyc a h ee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 2 )() 2 ( 001 1 b b csys