体育馆高支模施工方案

1、模板施工方案一、工程概况安阳市体育局训练中心游泳馆、综合训练馆，主要功能是游泳、柔道、拳击、健身、摔跤、跆拳道，其中游泳道为十道游泳道。工程建筑面积9706.32m2,地下一层，地上三层，建筑高度19.55m,室内外高差0.45m。本工程1F层高8.3m，局部10.3m,2F、3F层高5.4m。结构形式为框架结构，楼面、屋面板厚100mm,预应力梁高1.8m，宽0.5m，跨度31.2m，位于13层。预应力梁的混凝土设计强度等级为C40，相连梁板混凝土设计强度等级为C30，采用后张有粘结预应力技术。二、编制依据安阳市体育训练中心游泳馆、综合训练馆施工图纸建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20

2、08建筑施工安全检查标准 JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001建筑施工手册 第四版国家颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规程、规范及验评标准。三、高支模体本方案为高支模体系设计及施工方案，侧重于支撑体系的设计、施工及安全性的验算。支撑体系是保证模板工程施工质量及施工安全的主控项目，支撑体系必须有足够的刚度和整体稳定性，以下将对本工程各部位高支模的支撑体系加以设计、验算确定。1、材料选用模板采用15mm厚木胶合板；背楞采用60mm80mm经刨制的木方；支撑架采用扣件式满堂脚手架钢管。2、模板支撑体系设计1

3、-3F预应力梁两侧立杆纵向间距0.8m，横向间距1.2m，梁底增加承重立杆2根立杆间距平均等分。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆，按步距1.2m纵横向各设一道水平拉杆，并在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。在纵向每隔7m左右设由下至上的十字交叉连续式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，搭接长度1.0m，角度450600。立柱在框架柱位置时，按竖向间距2m设置一个固结点，每根立杆底部设置垫板，厚度不小于50mm。预应力梁底主龙骨采用双钢管平放，间距300mm。次龙骨采用60mm80mm方

4、木，间距不大于100mm，梁侧竖肋采用两组48 钢管，间距300mm，并用M12穿墙螺栓加固，螺栓间距400600mm，中间用60mm80mm方木，间距不大于300mm，与模板固定牢固。3、与预应力梁相连的顶板及支撑体系设计顶板模板面板采用15mm厚木胶合板，板底次龙骨采用60mm80mm方木立放，间距不大于200mm，主龙骨采用483.5mm钢管，间距600mm，用钢管顶托顶紧。顶板支撑体系采用扣件式钢管脚手架，立杆间距6001000mm, 水平拉杆步1.00m，立杆上部采用可调节顶托顶住主龙骨。4、构造要求（1）扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接。相邻两立杆的对接接头错开至少1步，各

5、接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；（2）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。（3）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4、按纵向位置间隔6m设置一道剪刀撑。四、高支模施工流程及工艺1、工艺流程空间放线 搭设满堂脚手架（底部垫木枋） 搭设梁底小横杆 安装梁底模 、固定 安装梁侧模 搭设板底横杆 铺设木枋铺设楼板模板 支撑架校正、加固2、施工工艺（1）高支撑体系支架搭设按满堂架设计间距在楼层空间进行支架间距空间放线，做到既满足设计间距要求又能保证施工整体布局整齐、美观。（2）梁板模板安装、梁模板安装梁底模板：楼板模板施工前应先进行空间放线，根据放线搭设

6、满堂脚手架；脚手架立杆下垫好短木枋，放好梁位置线，采用吊线坠的方式将位置线引至钢管架上。按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。跨中梁底处应起拱，起拱高度为梁跨度的2/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱；调整梁底支撑标高，调平后，铺设梁底模，梁底模两侧扣件锁紧，防止梁底模跑位。梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及与楼板模板接茬方式来确定。铺设主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定。楼板模板压在梁侧模上。梁、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装，必要时现场测量精确的尺寸，由车间加工制作；在支设墙柱模板时，

7、在墙柱顶部埋设高强对拉螺杆，用于墙柱及梁板交接处模板的固定。、板模板安装方法如下：根据模板排列图架设支柱和龙骨。通线调节支柱的高度，将大横杆找平，架设方木小龙骨。铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模的拼缝应用腻子刮平式，板模与梁模的拼缝均应设置海绵条，以防止漏浆。跨度大于4m的板，板跨中起拱2/1000。主龙骨（大横杆）上铺间距200mm的次龙骨（方木），次龙骨接长时采用搭接形式，搭接长度不少于500mm。（3）模板拆除工程根据混凝土结构工程施工及验收规范（GB 502042002）的要求，模板

8、的拆除应满足下列条件：每层预应力梁承担上层预应力梁传下的荷载，每层的支撑体系在预应力梁达到强度且上层预应力梁施工完后方可拆除。墙柱混凝土浇筑之后至少24h方可拆除其模板。五、高支模施工安全保证体系公司质量安全部项目经理安全组质量组技术组设备组各专业工长各专业班组材料组技术负责人安全员1、建立由项目经理领导，各专业工长、各专职质检员参加的横向到边，纵向到底的安全生产管理系统，从项目经理到各生产班组的安全生产管理组织机构图如下: 2、保证生产安全的措施严格遵守各项安全生产规定，确保生产安全。高支模架子搭设工必须经过安全培训，考试合格后才能持证上岗操作。高支模架子搭设工操作时应戴好安全帽，系好安全带

9、，佩戴工具带，禁止穿硬底鞋和易滑的鞋。高支模架子工的作业必须遵照安全技术操作规程、栋号施工负责人的安全技术交底进行。在操作中要严格按规程、标准要求搭设，坚守工作岗位，严禁酒后上岗操作。遇到六级以上大风等恶劣天气，禁止进行露天进行高支模架子搭设施工。脚手架、脚手板、钢管、构件等材料在使用时的上下，要做到传递或用绳索吊放，严禁抛扔。高支模架体搭设完毕后，必须经过现场施工负责人、安全人员、技术负责人、使用班组共同验收合格后方准使用。安全帽、安全带、安全网要有符合国家标准的出厂合格证，钢管扣件要有出厂合格证明，有严重锈蚀、弯曲、滑丝的劣质品禁止使用。在高支模架体施工时，建筑物周边外脚手架必须比施工作业

10、楼层至少高出一步架体。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；按照规范要求铺设两道水平尼龙安全网（网眼不大于2.5cm），首层与结构首层顶标高相同，第二道铺设在操作面上。砼浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。六、高支模支撑体系计算6.1 预应力梁设计 （一）参数信息梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.20；梁支撑架搭设高

11、度H(m)：8.50；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设: 承重立杆按梅花状设置，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.80； （二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1

12、.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、43.200 kN/m2，取较小值43.2000 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验

13、算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的

14、最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 1.88104=5.270N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.270N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 5

15、0.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.001.41105) = 0.369 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.369mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！（四）穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径

16、: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！（五）梁底模板计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500.0015.0015.00/6 = 1.88104mm3；

17、I = 500.0015.0015.0015.00/12 = 1.41105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.800.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.

18、26kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.79+0.19+1.26=26.24kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1026.2350.1672=0.073kN.m； =0.073106/1.88104=3.887N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.887 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）0.50= 23.13N/mm； l-

19、计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.125166.74/(1009500.01.41105)=0.090mm；面板的最大挠度计算值: =0.090mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！(六)梁底支撑的计算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1

20、.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.8000.500=22.950 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.500(21.800+0.500)/ 0.500=1.435 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.5000.500=1.125 kN；2.钢管的支撑力验算均布荷载 q = 1.222.950+1.21.435=29.262 kN/m；集中荷载 P = 1.41.125=1.575 kN； 钢管计算简图经过

21、计算得到从左到右各钢管传递集中力即支座力分别为：N1=1.827 kN；N2=6.151 kN；N3=6.386 kN；N4=1.827 kN；钢管按照三跨连续梁计算,钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.386/0.500=12.773 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.112.7730.5000.500= 0.319 kN.m；最大应力 = M / W = 0.319106/5080.0 = 62.858 N/mm2；抗弯强度设计

22、值 f=205.0N/mm2；钢管的最大应力计算值 62.858 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值，满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 钢管最大挠度计算值 = 0.67710.644500.0004 /(10020600.00012.190104)=1.794mm；钢管的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 1.794 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=

23、4.087 kN；最大弯矩 Mmax= 0.920 kN.m；最大挠度计算值 Vmax= 1.934 mm；支撑钢管的最大应力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!（七）扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc其中 R

24、c - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 4.09 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （八）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.087 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.35=0.305 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N

25、4=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.219 kN； N =4.087+0.697+0.305+2.219=7.307 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，

26、由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7306.890/(0.417489.000) = 35.833 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.833 N/m

27、m2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！ 6.2预应力梁设计 （一）参数信息立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；（二）梁侧模板面板的计算 1.抗弯验算 q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.9

28、8300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 1.88104=5.270N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.270N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.001.41105) = 0.369 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.369mm 小于 面板的最大容许挠

29、度值 =1.200mm，满足要求！（三）梁底支撑的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.8000.600=27.540 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.600(21.800+0.500)/ 0.500=1.722 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.5000.600=1.350 kN；2.钢管的支撑力验算均布荷载 q = 1.227.540+1.21.722=35.114 kN/m；集中荷载 P =

30、 1.41.350=1.890 kN； 钢管计算简图经过计算得到从左到右各钢管传递集中力即支座力分别为：N1=3.332 kN；N2=12.859 kN；N3=3.332 kN； 钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 12.859/0.600=21.431 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.121.4310.6000.600= 0.772 kN.m；最大应力 = M / W = 0.772106/5080.0 = 151.875 N/mm

31、2；抗弯强度设计值 f=205.0 N/mm2；钢管的最大应力计算值 151.875 N/mm2 小于钢管抗弯强度设计值，满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 钢管最大挠度计算值 = 0.67717.859400.0004 /(10020600.00012.190104)=1.23mm；钢管的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；钢管的最大挠度计算 = 1.23mm 小于钢管的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA =

32、RB= 4.087 kN；最大弯矩 Mmax= 0.920 kN.m；最大挠度计算值 Vmax= 1.934 mm；支撑钢管的最大应力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!（四）立杆的稳定性计算:lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2

33、(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7306.890/(0.417489.000) = 35.833 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！6.3楼面板设计（一）参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):0.80；步距(m):1.20；立杆上端伸出至

34、模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):10.20（8.20、5.3）；采用的钢管(mm):48 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.0008.0008.000/6 = 64.0

35、0 cm3；I=6.0008.0008.0008.000/12 = 256.00 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.200 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.8000.250 = 0.600 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.250 + 0

36、.088) = 1.605 kN/m；集中荷载 p = 1.40.600=0.840 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8400.800 /4 + 1.6050.8002/8 = 0.296 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 + 1.6050.800/2 = 1.062 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.296106/64.000103 = 4.631 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.631 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

37、3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.8001.605/2+0.840/2 = 1.062 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1062.000/(2 60.000 80.000) = 0.332 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.332 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN；方木最大挠度计算值