梁板模板支撑架设计方案

1、马鞍山恒大御景湾首期主体及配套工程梁板模板支撑架设计方案工程名称:施工单位:编制人: 编制时间:审核人: 审核时间:目 录一、工程概况4二、编制依据5三、设计计算5四、构造要求5五、材料管理7六、验收管理7七、使用管理7八、拆除管理8九、施工图9十、计算书9十一、附图139一、 工程概况 本工程主要相关单位工程名称：马鞍山市恒大御景湾首期主体及配套工程建设单位：马鞍山市恒大安粮置业有限公司设计单位：安徽省建设工程勘察设计院勘探单位：安徽省地质工程勘察院监理单位：安徽国华建设工程项目管理有限公司施工单位：合肥建工集团有限公司工程规模及结构类型本项目位于马鞍山市旅游大道与汇秀路交口处,涉及高支模区

2、域为综合楼及大门楼两个单体工程，其中综合楼建筑面积为5266.02，为四层框架结构，建筑总高度为21.6 m，设计使用年限为50年，框架抗震等级为四级。大门楼工程总建筑面积为241.58，为三层异形柱框架结构，建筑总高度为14.035m，设计使用年限为50年，框架抗震等级为四级。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法的规定，编制了本高大模板支撑系统专项施工方案。共分为如下3处高支模区域：综合楼工程：0.1 m以下架空层（由于工期较紧，根据建设单位指示，由基础8.5 m采取满堂脚手架搭设至0.1 m梁板处，4.0 m处架空层梁木模板不拆除），8.5m0.1m，搭设高度为8.3 m；综合楼工程：

3、917DG轴二层顶梁板，0.1m+9.535m，搭设高度为9.5m；大门楼工程：89BC轴顶梁板，0.5 m9.1 m，搭设高度为9.5 m，跨度为12.32 m。梁板截面尺寸及架体搭设方式见下表：综合楼工程高支模区域截面尺寸（）搭设方式备注梁 300*1000见附图三考虑梁的叠加效应0.1 m处梁与4.0 m处梁取截面尺寸较大者计算。梁 200*1750见附图四梁 300*600见附图五板 H：8260 h:140见附图十五 板 H：8300 h:100见附图十六高支模区域梁 350*1000见附图七梁 350*800见附图八板H：9500 h:120见附图十七大门楼工程高支模区域 板H：9

4、480 h:120见附图十四梁 200*500见附图十二 梁 250*1900见附图十三二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）5、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）6、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）7、钢结构设计规范（GBJ17-88）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、钢结

5、构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）三、设计计算详见附录计算书四、构造要求1架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。2架体立柱(1) 梁下优先采用定尺钢管，以满足支撑系统的稳定性。(2)模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)

6、扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。(4) 采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3架体水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1

7、m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量 (1) 设置数量，应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应

8、小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5 周边拉接(1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。6 .基础及地下

9、工程模板应符合下列规定： (1). 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方危险迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应设梯上下。 (2). 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放于基槽（坑）土壁上。 (3). 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支于土壁的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装。 (4). 在有斜支撑的位置，应于两侧模间采用水平撑连成整体。7 施工过程中应经常对下列项目进行检查

10、：(1)垫木应满足设计要求。(2).底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。(3).立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。(4).扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。(5)安全网和各种安全设施应符合要求。五、材料管理1 钢管、扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定 (2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位

11、、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理六、验收管理(1) 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。(2) 验收内容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程(3)

12、扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。(4) 验收记录按相关规定填写验收记录表。七、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离

13、人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。5 吊运模板时，必须符合下列规定： (1). 作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。 (2). 吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。 (3). 吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。 (4). 严禁起重机在架空输电线路下面工作。 (5). 5级风及其以上应停止一切吊运作业。(6) 木料应堆放于下风向，离火源不得小于30

14、m，且料场四周应设置灭火器材。八、拆除管理1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查

15、、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。8 对于拱、薄壳、圆穹屋顶和跨度大于8m的梁式结构，应按设计规定的程序和方式从中心沿环圈对称向

16、外或从跨中对称向两边均匀放松模板支架立柱。九、施工图 图2 梁截面放大图十、计算式、高支模区域 梁300*1000计算式计算书：1梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷

17、载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面

18、总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.221

19、.60+1.403.60)1.00=30.960N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2021.600+1.403.600)0.3000.300=0.279k

20、N.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.27910001000/54000=5.160N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.6003004/(1006000486000)=0.406mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.221.

21、60+1.403.60)1.000.50/2=7.74kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.740kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。计算书：2梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1000mm，两侧楼板厚度140mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置

22、4道，内龙骨采用5080mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c

23、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的

24、荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.221.6000.500+1.403.6000.500=15.480kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过

25、计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.672kN N2=4.598kN N3=4.598kN N4=1.672kN 最大弯矩 M = 0.112kN.m 最大变形 V = 0.267mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11210001000/27000=4.148N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.267mm 面板的最大挠度小于270.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

26、内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.5021.60+1.40.503.60=15.480kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.5021.60=10.800kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.740/0.500=15.480kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.4800.500.50=0.387kN.m 最大剪力 Q=0.60.50015.480=4.644kN 最大支座力 N=1.10.50015.480=8.514kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩

27、 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.387106/53333.3=7.26N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67710.800500.04/(1009000.002133333.5)=0.238mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图

28、(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.379kN.m 最大变形 vmax=0.064mm 最大支座力 Qmax=9.715kN 抗弯计算强度 f=0.379106/8982.0=42.20N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N

29、/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.715 对拉螺栓强度验算满足要求!计算书：3梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.3m， 梁截面 BD=300mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15

30、.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.

31、71.402.00=36.385kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.400=10.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.300)/0.300=1.533kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与

32、振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.200+1.351.533)=14.256kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与

33、计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.802kN N2=2.885kN N3=0.802kN 最大弯矩 M = 0.040kN.m 最大变形 V = 0.027mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04010001000/21600=1.852N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.027mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续

34、梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.885/0.400=7.212kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.210.400.40=0.115kN.m 最大剪力 Q=0.60.4007.212=1.731kN 最大支座力 N=1.10.4007.212=3.173kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.115106/53333.3=2.16N/mm2 木方的抗弯

35、计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.500kN/m 最大变形 v =0.6775.500400.04/(1009500.002133333.5)=0.047mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(

36、mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.086kN.m 最大变形 vmax=0.022mm 最大支座力 Qmax=2.744kN 抗弯计算强度 f=0.086106/4491.0=19.15N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑

37、钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.384kN.m 最大变形 vmax=0.566mm 最大支座力 Qmax=5.900kN 抗弯计算强度 f=0.384106/4491.0=85.55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.90kN 单扣件抗滑承载力的设计

38、计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.900kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1158.260=1.156kN N = 5.900+1.156=7.056kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步

39、距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7056/(0.391424)=42.548N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.129=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风

40、面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.8001.5001.500/10=0.007kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.900+0.91.20.952+0.90.91.40.007/0.800=7.065kN 经计算得到=7065/(0.391424)+7000/4491=44.070N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!、高支模区域 梁200*1750计算式计算书：1梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=200mm， 梁截面高度 H=1

41、750mm， H方向对拉螺栓5道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/