外墙脚手架施工方案完整版

1、里仁花园三期一标段工程外墙脚手架施工方案 一、工程概况 本工程为里仁花园三期一标段工程，由三幢 26 层加阁楼的高层住宅 #2。本工程结构类型为框架剪力 95139m）（ 4648，以及总体地下室组成，总计 建筑面积为2,结构总长为50.34m,宽为单层建筑面积为809m, 总墙结构，结构层高建筑高度为 89.65m，外架搭设高度自-1.75m起（地下室汽 车库顶板面标高）。二、外架选型1、从-1.75m至八层楼面（+21.35m）准备搭设落地式双排脚手架，步距h=1.8m， 纵距la=1.6m，横距lb=1.2m，连墙件为二步三跨用直角扣件及短钢管与墙体拉 结，外侧用密目式安全网全封闭，工作

2、面用脚手片满铺。2、从标高 +21.35楼面开始每隔七层即 +21.35m、 +42.7m、 +64.05m 用型钢悬挑 一次，每挑共21.35m，步距h=1.8m，纵距la=1.5m，横距分别为lb=0.85m,共 13 排。三、外架施工要求1 、材料要求1.1 钢管为?48X 3.5，表面锈蚀程度不应大于0.5mm钢管弯曲程度不大于3mm/M若超出规定，不得使用。1.2 扣件应用锻铸铁制成，不得有裂缝，出现滑丝等缺陷。1.3 脚手板采用竹笆脚手板，主筋不得缺少或断裂。1.4 建筑用密目式安全网应符合有关规定，并有许可证及合格证方可使用。2 、构造要求2.1 水平杆2.1.1 纵向水平杆宜设

3、置在立杆内侧，长度不宜小于 3跨。2.1.2 水平杆应采用对接，对接接头应交错布置，即相邻两根接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平位置错开不小于500mm若搭接，则搭接长度不小于1M且用三个扣件固定，端部离扣件 100mm2.1.3 横水平杆离墙端挑出 200mm外端伸出100mm2.1.4 脚手板按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设， 四角用铁丝固定于纵向 水平杆上。2.2 、立杆脚手架必须设置扫地杆， 其中纵向扫地杆采用直角扣件固定于距底座 200mn处的立杆上，横向杆同样固定于紧靠纵向杆的立杆上。立杆接长除顶层顶步外，一律采用对接，对接错开要求同纵向杆。 2.2.3 立

4、杆顶端需高出女儿墙上皮 1n,高出檐口上皮1.5m。2.3 、连墙件2.3.1 本外架拉接均为二步三跨设置。232连墙件从底层第一步纵向杆开始设置。233连墙件用钢管和扣件配合应用。2.4、剪力撑00 0每道剪力撑宽度应不小于4跨且不小于6m斜杆与水平角为剪力撑应由底至顶连续设置。剪力撑接长采用搭接，要求同条。3、外架施工3.1、基座处理本工程除东南侧地下室基坑外，脚手架可直接搭设在地下车库顶板上，基 座不作处理。东南侧外架，先搭设在基坑外侧地基上，并进行夯实，待基坑回填 完毕后，对回填部分进行夯实，并浇筑15cmC15砼，且在外架的外侧做好排水沟 及排水井。悬挑式脚手架在搭设前，检查悬挑型钢

5、及支撑的焊接质量及悬挑的水平情 况，经查符合要求后方可进行外架搭设。3.2、搭设脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步。 开始搭设立杆时，应每隔6米设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方 可拆除。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，方可拆 除。剪刀撑应随立杆、水平杆同步搭设。扶手离架面1.2米，下道踢脚距架面180mm脚手板应满铺，铺稳，离墙120150mm四角用铁丝绑于纵向杆上。搭设完一皮排后，即在外围用密目式安全网进行全封闭。3.3、拆除拆架前先进行脚手架的全面检查，连墙件，支撑体系是否符合要求。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业

6、，拆几层先解几层安 全网。连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步。各配件严禁从上往下抛置，必须由上而下传递下来。4、安全管理要求4.1外架操作人员必须具有特种作业上岗证，且须持证上岗。4.2工人每次操作前，必须对其进行技术、安全交底。4.3操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。作业层施工荷载应符合设计要求，不得超载。4.4 .在脚手架使用期间不得拆除扫地杆、连墙件及主节点杆件等。4.5外架拆除时， 地面应设置围栏和警戒标志，并派人专人看守，非操作人员严禁入4.6内。四、外架验算、落地式脚手架）（JGJ130-2001因本工程脚手架搭设符合建 筑施工扣件式钢管脚手架安

7、全技术规范条规定，可不进行计算。、悬挑式扣件钢管脚手架计算 ）。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.35米，立杆采用单立管。0.85米，立杆的步距1.80米。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距X 3.5, 采用的钢管类型为？484.50米。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距2施工均布荷载为3.0kN/m7,同时施工2层，脚手板共铺设层。悬挑水平钢梁采用10号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度0.25米。悬挑水平钢梁采用？15(6X 37)钢丝绳与建筑物拉结，

8、最外面钢丝绳距离建筑物0.95m。、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150X 0.85/3=0.043kN/m活荷载标准值Q=3.000X 0.85/3=0.850kN/m静荷载的计算值q1=1.2X 0.038+1.2X 0.043=0.097kN/m活荷载的计算值q2=1.4X 0.850=1.190kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座

9、最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下：22=0.08Mql+0.10ql21max1 跨中最大弯矩为2X 0.097+0.10X 1.190)X 1.500支座最大弯矩计算公式如下：22qll M = - 0.10q- 0.11721max2 支座最大弯矩为2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：62(T =0.335X 10 /5080.0=65.967N/mmP,满足要求！大横杆的计算强度小于205.0N/mm3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：44 ql21 V =0.667+ 0

10、.990max100 EL100ELq仁0.038+0.043=0.081kN/m静荷载标准值活荷载标准值q2=0.850kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45 X 121900.0)=1.807mmV=(0.677 X 0.081+0.990X 0.850) X 1500.0 /(100X2.06X 10大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和 形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值P仁0.038X 1.500=0.05

11、8kN脚手板的荷载标准值P2=0.150X 0.85X 1.500/3=0.064kN活荷载标准值Q=3.000X 0.85 X 1.500/3=1.275kN荷载的计算值P=1.2X 0.058+1.2X 0.064+1.4X 1.275=1.931kN小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布 荷载最大弯矩计算公式如下：2 /8= Mqlmaxq集中荷载最大弯矩计算公式如下M =pl/3maxp2/8+1.931 X M=(1.2 X 0.038) X 0.85062/5080.0=108.498N/mm=0.551 X 102,满

12、足要求！小横杆的计算强度小于205.0N/mm3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布 荷:载最大挠度计算公式如下5qlmaxp ,384EL集中荷载最大挠度计算公式如下：22 l 4l /9)Pl (3maxp72EL小横杆自重均布荷载引起的最大挠度54121900.000)=0.01mmV1=5.0X 0.038X 850.00 /(384X 2.060X 10 X集中荷载标准值P=0.058+0.064+1.275=1.396kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度52 2/9) / (72X 2.06X 10 X 121900.0=1.212

13、mm V=1396.350X 850.0X (3X850.0- 4X 850.0 2最大挠度和V=V1+V2=1.222mm满足要求！小横杆的最大挠度小于 850.0/150与10mm,、扣件抗滑力的计算：(规范纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 Rc R8.0kN Rc 扣件抗滑承载力设计值，取；其中R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计 算横杆的自重标准值P仁0.038X 0.850=0.033kN1.500/2=0.096kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150X 0.850XQ=3.000 活荷载标准值 X 0.850X 1.500/2=1.

14、913kN1.913=2.831kN0.033+1.2荷载的计算值R=1.2 XX 0.096+1.4X单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！,的荷载下会滑动试验表明：单扣件在12kN40-65N.m当直角扣件的拧紧力矩达 时，其抗滑承载力可取8.0kN;其抗滑承载力可取12.0kN;，双扣件在20kN的荷载下会滑动、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248N = 0.125X 21.350=2.665kN G1(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准

15、值为 0.15N = 0.150X 7X 1.500X (0.850+0.300)/2=0.906kNg2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14N= 0.140X 1.500X 7/2=0.735kNG3(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005N = 0.005X 1.500X 21.350=0.160kNg4经计算得到，静荷载标准值 N =N+N+N+N= 4.465kN oG4 G2GG3G1活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N = 3.00

16、0X 2X 1.500X 0.850/2=3.825kN q风荷载标准值应按照以下公式计算W=0.7UUW oskx其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：W0 = 0.500Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 疋采用：Uz = 0.840Us风荷载体型系数：Us = 1.0002o经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X 0.500X 0.840X 1.000 =0.294kN/m考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N + 0.85X 1.4Nq g风荷载设计值产生

17、的立杆段弯矩 MW计算公式2/10M = 0.85 X 1.4Wlhawk2)；其中Wk 风荷载基本风压标准值(kN/mla立杆的纵距(m);h立杆的步距(m)o、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算N(T = f 为AN=10.73kN;其中N立杆的轴心压力设计值，由长细比10/i的结果查表得到0.19; 为一一轴心受压立杆的稳定系数, 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；i 确定，l0=3.12m； l计算长度(m),由公式l0 = kuh 0计算长度附加系数，取1.155;k计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50;u;A立杆净截面面积，A=4.89cm23

18、W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm ;2(T = 117.93(T钢管立杆受压强度计算值 (N/mm );经计算得到f = 205.00N/mm2 ；f钢管立杆抗压强度设计值， f,满足要求！不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算(7考虑风荷载时，立杆的稳定性计算2. M Nw f :+7=II为A W其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.91kN;为一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；(m),由公式l0 = kuh确定，I0=3.12m； 计算长度I0k计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度

19、确定；u = 1.502 A立杆净截面面积，A=4.89cm ；3 (立杆净截面模量抵抗矩)，W=5.08cm ； W ；M 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = w27钢管立杆受压强度计算值(N/mm);经计算得到 7 = 142.56f = 205.00N/mm2 ;钢管立杆抗压强度设计值，一一f满足要求! NI，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 11.668kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求！采用双扣件连接（详见图示），双扣件抗滑力12.0KN，满足要求！11.668KN结构脚手架连墙件双扣件连墙件扣件连接示意图 、悬挑梁的受力

20、计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。为墙支点。A为与楼板的锚固点，B的作用，里端N悬臂部分脚手架 荷载本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=950mm，43,截面积A =，截面抵抗矩水平支撑梁的截面惯性矩I = 245cmW = 49cm2。14.30cm受脚手架集中荷载 P=1.2X 4.74+1.4X 3.83=10.71kN水平钢梁自重荷载 q=1.2X 11.211X 10=0.14kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到=悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）.悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R=15.802kN,R=8.321kN,R= -2.494kN321 最大弯矩 抗弯计算