凝汽式机组全厂原则性热力系统计算要点

1、摘 要高参数大容量凝汽式机组是目前新建火电机组的主力机型，本文针对660mm临界凝汽式发电机组热力系统进行设计， 对拟定的凝汽式发电机组原则性热力系统进行设计 计算和热经济性计算，绘制原则性热力系统图、全面性热力系统图。本机组选用德国babcock司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为ge公司 的亚临界压力、一次中间再热660mws汽式汽轮机。共设8级不调节抽汽，其中3级高 压加热器，4级低压加热器，及一级除氧器。主蒸汽初参数： 16.68mpa, 5389，再热 蒸汽参数：3.232mpa, 538七,排汽压力4.4kpa。热经济性指标：全厂效率 40.50%,发电标准煤耗0.295

2、04 kg/kw h。计算误差：汽轮机进汽量计算误差 0.901%,汽轮机内功计算误差0.55%。关键词：电厂，热力系统，锅炉，汽轮机1 绪 论 12 热力系统与机组资料 42.1. 热力系统简介 42.2. 原始资料 53 热力系统计算 73.1. 汽水平衡计算 73.2. 汽轮机进汽参数计算 83.3. 辅助计算 83.4. 各加热器进、出水参数计算 103.5. 高压加热器组抽汽系数计算 163.6. 除氧器抽汽系数计算 183.7. 低压加热器组抽汽系数计算 183.8. 凝汽系数计算 203.9. 汽轮机内功计算 213.10. 汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 233.11.

3、 全厂性热经济指标计算 244 反平衡校核 275 辅助系统设计、 选型 295.1. 主蒸汽系统 295.2. 给水系统 295.3. 凝结水系统 295.5. 旁路系统 305.6. 补充水系统 305.7. 阀门 316结论 33参考文献 35致谢 361绪 论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。其能量转换过程是：燃料的化学能-热能-机械能-电能。最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求， 20 世纪 30 年代以后，火力发电进入大发展的时

4、期。火力发电机组的容量由 200 兆瓦级提高到300600兆瓦级（50年代中期），到1973年，最大的火电机组达1300 兆瓦。大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本也不断降低。 到 80年代后期， 世界最大火电厂是日本的鹿儿岛火电厂， 容量为 4400 兆瓦。但机组过大又带来可靠性、可用率的降低，因而到 90 年代初，火力发电单机容量稳定在300700兆瓦。进入21世纪后，为提高发电效率，我国对电厂机组实行上大压小政策。高参数大容量凝汽式机组成为目前新建火电机组的主力机型, 全世界数十年电站发展史的实践表明，火电设备逐渐大容量化是不可抗拒的发展趋势。人类已进入

5、21 世纪，“能源、环境、发展”是新世纪人类所面临的三大主题。这三者之中，能源的合理开发与利用将直接影响到环境的保护和人类社会的可持续发展。作为能源开发与利用的电力工业正处在大发展的阶段，火力发电是电力工业的重要领域，环境保护和社会发展要求火力发电技术不断发展、提高。在已经开始的 21 世纪，火力发电技术发展趋势是我们十分关注的问题。就能量转换的形式而言，火力发电机组的作用是将燃料（煤、石油、天然气）的化学能经燃烧释放出热能，再进一步将热能转变为电能。其发电方式有汽轮机发电、燃气轮机发电及内燃机发电三种。其中汽轮机发电所占比例最大，燃气轮机发电近年来有所发展，内燃机发电比例最小。汽轮机发电的理

6、论基础是蒸汽的朗肯循环，按朗肯循环理论，蒸汽的初参数（即蒸汽的压力与温度）愈高，循环效率就愈高。目前蒸汽压力已超过临界压力（大于22.2mpa） ，即所谓的超临界机组。进一步提高超临界机组的效率，主要从以下两方面入手。1. 提高初参数，采用超超临界初参数的提高主要受金属材料在高温下性能是否稳定的限制，目前，超临界机组初温可达538c576c。随着冶金技术的发展，耐高温性能材料的不断出现，初温可提高到600c700c。如日本东芝公司1980年着手开发两台0型两段再热的700mws超临界汽轮机，并相继于1989年和1990年投产，运行稳定，达到提高发电端热效率5%的预期目标，即发电端效率为41%，

7、同时实现了在140分钟内启动的设计要求， 且可在带10额定负荷运行。在此基础上， 该公司正推进1 型( 30.99mpa、593/593/593 ) 、 2 型( 34.52mpa,650/593/593 )机组的实用化研究。据推算，超超临界机组的供电煤耗可降低到 279g/kwh2. 采用高性能汽轮机汽轮机制造技术已很成熟， 但仍有进一步提高其效率的空间， 主要有以下三种途径：首先是进一步增加末级叶片的环形排汽面积，从而达到减小排汽损失的目的。末级叶片的环形排汽面积取决于叶片高度，后者受制于材料的耐离心力强度。日本700mw机组已成功采用钛制1.016m的长叶片，它比目前通常采用的12cr钢

8、制的0.842m 的叶片增加了离心力强度，排汽面积增加了40%，由于降低了排汽损失，效率提高 1.6%。其次是采用减少二次流损失的叶栅。叶栅汽道中的二次流会干扰工作的主汽流产生较大的能量损失，要进一步研制新型叶栅，以减少二次流损失。最后是减少汽轮机内部漏汽损失。汽轮机隔板与轴间、动叶顶部与汽缸、动叶与隔板间均有一定间隙。这些部位均装有汽封，以减少漏汽损失。要研制新型汽封件以减少漏汽损失。发展大机组的优点可综述如下：1. 降低每千瓦装机容量的基建投资随着机组容量的增大，投资费用降低。在一定的范围内，机组的容量越大越经济。一般将这个范围称为容量极限。以 20 万千瓦燃煤机组的建设费比率为100%。

9、 30 万千瓦燃煤机组为93%，到60万千瓦时进一步下降为84%。容量每增加一倍，基建投资约降低5%。2. 提高电站的供电热效率机组容量越大， 电站的供电热效率也越高。 在 15 万千瓦以前， 热效率的上升率较高。达到 15 万千瓦以后，热效率上升趋于和缓。原因在于容量在15 万千瓦前，蒸汽参数随容量增加而提高的缘故。 容量超过 15 万千瓦后， 蒸汽参数变化不大。 欲取得更高的供电热效率，只有采用超临界领域的蒸汽参数。16.9mpa,566/538 c , 50 万千瓦机组的供电热效率为 38.6%。24.6mpa538/538 c ,90 万千瓦机组的供电热效率则高达40.7%，与前者相比

10、约提高2.1%。3. 降低热耗以 15 万千瓦机组的单位热耗比率为100%，当机组容量增加到60万千瓦时，降低 1.3%；由30万千瓦增加到 60万千瓦时降低1.0%。由 60 万千瓦提高到 120 万千瓦时降低0.5%左右。4. 减少电站人员的需要量15万千瓦机组， 需 0.45 人/兆瓦；到 30 万千瓦时下降到 0.27 人/兆瓦； 到 120万千瓦时会进一步下降到 0.12 人/ 兆瓦。这表明，机组容量越大，工资支出越少5. 降低发电成本在燃料价格相同的情况下，机组容量越大，发电成本越低。机组容量增大， 蒸汽参数提高， 每千瓦装机容量的建设费用降低， 热效率变大，热耗降低，工作人员减少

11、，发电成本降低。这充分显示了大机组的优势。102热力系统与机组资料2.1. 热力系统简介本机组采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国babcock司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为 g玄司的亚临界压力、一次中间再热 660mw8汽式气轮机。全厂的原则性热力系统附图所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三 级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四 级抽汽作为0.9161mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.79、00、-1.7七。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，

12、下端差均 为 5.5 c o汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8七, 进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级 自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为单压式凝汽器，汽轮机排气压力4.4kpa。给水泵气轮机（以下简称小汽机） 的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力 为 6.34kpa。锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力1.55mpa,扩容器

13、的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。锅炉过热器的减温水（3）取自给水泵出口，设计喷水量为 66240kg/h。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（14）33000kg/h、厂用汽（11）22000kg/h（不 回收）、锅炉暖风器用气量为65800kg/h,暖风器汽源（12）取自第4级抽汽，其疏水仍 返回除氧器回u孔 疏水比始697kj/kg。锅炉排污损失按计算值确定。高压缸门杆漏汽（1和2）分别引入再热热段管道和均压箱，高压缸的轴封漏汽按 压力不同，分别引进除氧器（4和6）、均压箱（5和7）。中压缸的轴封漏汽也按压力不 同，分别引进除氧器（10）和均压箱（8和9）。从均压箱引出三股

14、蒸汽：一股去第七级 低加（16）, 一股去轴封加热器sg （15）, 一股去凝汽器的热水井。2.2. 原始资料2.2.1. 汽轮机型以及参数1 .机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机;2 .额定功率pe =660mw3 .主蒸汽初参数（主汽阀前）p0=3.232mpa品=538；4 .再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段 prh=3.232mpa %=538；冷段 p；h=3.567mpa t；h=315;5 .汽轮机排汽压力pc=4.4kpa,排汽比始hc=2315kj/kg。2.2.2. 回热加热系统参数1 .机组各级回热抽汽参数见表2-1表2-1回热加热系统原始汽

15、水参数抽汽管道压损 pj%33353333项目单位h1h2h3h4h5h6h7h8抽汽压力rmpa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽焰hj匕/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加热器上端差stc-1.70-1.702.82.82.82.8加热器下端差8t1c5.55.55.55.55.55.55.55.5水侧压力pwmpa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582 .最终给水温度tfw=274.8七；3 .给水泵出口压力ppu=21.47

16、mpq给水泵效率=0.834 .除氧器至给水泵高差h pu =22.4m；5 .小汽机排汽压力pc冈=6.27kpa；小汽机排汽燃hc,xj =2315.6kj/kg2.2.3. 锅炉型式及参数1 .锅炉：德国babcock-2208t/hr-次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉;2 .额定蒸发量db=2208t/h3 .额定过热蒸汽压力pb=17.42mpa；4 .额定再热蒸汽压力pr=3.85mpa；5 .额定过热汽温tb=541 c ;额定再热汽温tr =541 0c ;6 .汽包压力 pdu=18.28mpq7 .锅炉热效率 狐=92.5%02.2.4. 其他数据1 .汽轮机进汽节流

17、损失& pi =4%, p中压缸进汽节流损失“2=2% p2 .轴封加热器压力psg =102kpa,疏水比始 hd,sg=415kj/kg ;3 .机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表2-2;4 .锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表2-2 ;5 .汽轮机机械效率 、 =0.985 ;发电机效率11g =0.99 ;6 .补充水温度口2=20七；7 .厂用点率e =0.07。表2-2各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据汽水代号123456汽水流里184238966240290820993236流量系数0.00090570.00019120.032570.0014290.

18、0010320.001591汽水比烙3397.23397.21205.23395.33395.33024.3汽水代号789101112汽水流里25721369155127852200065800流量系数0.0012640.00067310.00076260.0013690.010810.03235汽水比烙3024.331693474347431693169汽水代号131415161718汽水流里770003300012705821600300流1系数0.037860.016220.00062440.0028620.00029500.0001475汽水比烙84.13397.23252.23252

19、.23252.23252.23热力系统计算3.1. 汽水平衡计算3.1.1. 全厂补水率a ma全厂汽水平衡如图3-1所示，各汽水流量见表。将进、出系统的各流量用相对量 a 表示。由于计算前汽轮机进汽量 do为未知，故预选do=2033724kg/h进行计算，最后校 核。全厂工质渗漏系数：l = dl/ d0 =33000/2033724=0.01622锅炉排污系数： bl = dbl/ d0 =15000/2033724=0.007376取 d f =40%dbi =6000, dr =60%dr =9000二 f =40% bi =0.002950 _ _ _ _ _ _ _ _ ：bl

20、=60% bl =0.004425扩容器工作压力1.55mpa扩容蒸汽始hf =2792.0kj/kg ,扩容蒸汽送进除氧器。扩容饱和水始h； =851.7 kj/kg ,加热补充水后排地沟。其余各量经计算为厂用汽系数%=0.01082 pl减温水系数：sp =0.03257 sp暖风器疏水系数=0.03235由全厂物质平衡得补水率; ma = pi + 二 bi + 二 l=0.01082+0.004425+0.01622=0.031473.1.2. 给水系数九 _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ 二 fw =1 0 + 二 l +，-; sp=1+0.01622+0.004425-

21、0.03257=0.99453.1.3. 各小汽流量系数口sgksg,表3-1门杆漏汽、轴封漏汽数据代号123456789汽水流量184238966240290820993236257213691551流量系数0.00090570.00019120.032570.0014290.0010320.0015910.0012640.00067310.0007626汽水比焰3397.23397.21205.23024.33024.33024.33024.331693474代号101112131415161718汽水流量278522000658007700033000127058211880910流量系

22、数0.0013690.010810.032350.037860.016220.0006240.0028620.00092440.0004474汽水比焰34743169316984.13397.23154.73154.73154.73154.73.2. 汽轮机进汽参数计算3.2.1. 主蒸汽参数由主汽门前压力po=16.68mpa,温度t=538c ,查水蒸所性质表，得主蒸汽比始值 h0=3398.8kj/kg。王汽门后压力 p0= (1-spi ) po = (1-0.04) 16.68=16.013mpa。r一 ，、一 、一* _由 po=16.013mpa, ho = ho=3398.8k

23、j/kg,查表，得主汽门后汽温 to =535.3c3.2.2. 再热蒸汽参数由中联门前压力prh=3.323mpa,温度口 =538七，查水蒸气性质表，得再热蒸汽比 始值 hrh =3539.4 kj/kg。中联门后再热汽压 p；h= (1-%) prh= (1-0.02) 3.323=3.257mpa。同p；h =3.257mpa, h；h =鼠=3539.4 kj/kg ,查水蒸所性质表，得中联门后再热汽温t；h =537.7 c3.3. 辅助计算3.1.1. 均压箱计算以加权平均法计算均压箱内平均进汽比始。计算详见下表3-2均压箱比烙表项目2高压门杆5高压轴封27高压轴封8中压轴封29

24、中压轴封22漏汽量gi , kg/h38920992572136915517980漏汽系数ai0.00019120.0010320.0012640.00067310.00076260.003923漏汽点比次含hi3397.23024.33024.331693474总夕含aihi0.649793.121373.824752.133212.6494112.37854平均比烙hjy3154.73.1.2. 轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器内平均进汽比始。计算详见下表3-3轴封加热器比烙表项目15箱轴封力口18低缸出2漏汽量gi , kg/h12709102180漏汽系数ai0.0006244

25、0.00044740.0010719漏汽点比次含hi3154.73154.7总夕含aihi1.970011.411583.38160平均比烙hjy3154.73.1.3. 凝汽器计算由 pc=0.0044mpa=4.4kpa,查水蒸所tt质表，得 tc=30.6 c将所得数据与表2-1的数据一起，以各抽汽口的数据为节点，在h-s图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程线，见图3.2，力.期wp6 =0.003.4.各加热器进、出水参数计算h1出水温度tw:tw,产tsi-6t=273.0- (-1.7) =274.7c式中6 t加热器上端差。=4434二谢务=。加6%=口2%*jc=525 31 % 羽

26、同号，防=316% b=25w一生=335223/ 匈 =3548+忆由5.=190%瓦郎24=蒐口，*-ia =3027.1 j-0.964+j2鹏3小 ,i沽537j/=31442 x 、 %=l77m图3.2汽轮机的汽态膨胀过程线3.4.1.高压加热器h1加热器压力p1 :p1= (1-a p1) p产(1-0.03) *5.945=5.767mpa式中p；第一抽汽口压力；a p1 抽汽管道相对压损;由d=5.767mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts1 =273.0 c甲位：p 一mpaicw h kj/kgq ,-o.lo9tj %刃一加 %q55j库轴0197=渤 5.*h1

27、疏水温度td.：td,1=tw,1 + 占 ti =243.5+5.5=249.0 p式中6 ti加热器下端差，6 ti=5.5 ctw,i 进水温度，具值从高压加热器h2的上端差6 t计算得到。已知加热器水侧压力 pw=21.47mpa,由tw,1=274.7c ,查得h1出水比始 hw,i=1204.8kj/kg由 tw,i =243.5 七,pw =2i.47mpa,查得 hi 进水比始 hw,i=i056.6 kj/kg由 td,i=249.0七,r=5.767mpa,查得 hi 疏水比始 hd,i=i080.9 kj/kg。至此，高压加热器hi的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.2

28、. 高压加热器h2加热器压力p2：,. . . _ _ _ , _ _ _ _ _ _ _ _ _p2= (i-a p2) p2= (i-0.03) *3.668=3.558mpa式中p2 第二抽汽口压力；a p2 抽汽管道相对压损；由p2=3.558mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts2 =243.5 ch2出水温度tw,2 :tw,2 = ts2-占 t=243.5-0=243.5七式中6 t加热器上端差。h2疏水温度td,2 :td,2 = tw,2+6 t2=206.7+5.5=2i2.2 七式中6 t2 加热器下端差，6 t2=5.5七tw,2进水温度，具值从高压加热器h3的上

29、端差6 t计算得到。已知加热器水侧压力 pw=2i.47mpa,由tw,2=243.5七，查得h2出水比始 hw,2=i056.6kj/kg由 tw,2=243.5 七,pw=2i.47mpa,查得 h2 进水比始 hw,2 =890.4 kj/kg由 td,2=249.0七,p2=3.558mpa,查得 h2 疏水比始 hd,2 =908.2 kj/kg。ii至此，高压加热器h2的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.3. 高压加热器h3加热器压力p3 :,. . . _ _ _ . 一一 _ _ _ _ _ _p3= (1-a p3) p3= (1-0.03) *1.776=1.722mpa

30、式中p3 第三抽汽口压力；a p3 抽汽管道相对压损；由p3=1.722mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts3 =204.9 ch3出水温度tw,3 :tw,3 = ts3-6t=204.9- (-1.7) =206.7 式中6 t加热器上端差。h3疏水温度td,3 :td,3 = tw,3+1 t3=177.0+5.5=182.5 .式中6 t3 加热器下端差，6 t3=5.5七tw,3 进水温度，具值从除氧器 h4的上端差6 t计算得到。已知加热器水侧压力 pw=21.47mpa,由tw,3=206.7七，查得h3出水比始 hw,3=890.4kj/kg由 tw,3=177.0 七,

31、pw=21.47mpa,查得 h3 进水比始 hw,3=761.0 kj/kg由 td,3=182.5 七,p3=1.722mpa,查得 h3 疏水比始 hd,3 =774.5kj/kg。至此，高压加热器h3的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.4. 除氧器h4加热器压力p4:p4= (1-a p4)p4= (1-0.05) *0.964=0.916mpa式中p4 第四抽汽口压力；a p4 抽汽管道相对压损；由p4=0.916mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts4 =176.1 ch4出水温度tw,4 :tw,4 = ts4- *=176.1-0=176.1 口c加热器上端差h4疏水温度

32、td,4 : . . , . . . td,4=tw,4+& t4=141.1+0=141.1 c式中6 t4 加热器下端差，6 t4二0七tw,4进水温度，具值从低压加热器 h5的上端差6 t计算得到。已知加热器水侧压力 pw=0.916mpa,由tw,4=176.1七，查得h4出水比始 hw,4 =746.0kj/kg由 tw,4=141.1 七，pw=0.916mpa,查得 h4 进水比始 hw,4 =594.4 kj/kg由 td,4=141.1 七,p4=0.916mpa,查得 h4 疏水比始 hd,4=594.4kj/kg。至此，除氧器h4的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.5.

33、低压加热器h5加热器压力p5 :p5= (1-a p5) p5= (1-0.03) *0.416=0.404mpa式中p5 第五抽汽口压力；a p5 抽汽管道相对压损；由p5=0.404mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts5 =144.0 ch5出水温度tw,5 :tw,5=ts5-6 t=144.0-2.8=141.1 七式中6 t加热器上端差。h5疏水温度td,5 :1_ _z_1 td5 = tw5+6 t5=120.3+5.5=125.8 c ,vv, j式中6 t5 加热器下端差，6 t5=5.5 ctw,5 进水温度，其值从低压加热器 h6的上端差6 t计算得到。已知加热器水

34、侧压力 pw=2.758mpa,由tw,5 =141.1 0c ,查得h5出水比始 hw,5=595.6kj/kgr _一，i、一 r 一由 tw,5=120.3 七,pw=2.758mpa,查得 h5 进水比始 hw,5=507.0 kj/kg由 td,5=125.8 c , p5=0.404mpa,查得 h5 疏水比始 hd,5=528.7kj/kg。至此，低压加热器h5的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.6.低压加热器h6加热器压力p6:p6= (1-a p6)p6= (1-0.03) *0.226=0.219mpa式中p6 第六抽汽口压力；a p6 抽汽管道相对压损；由p6=0.21

35、9mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts6 =123.1 ch6出水温度tw,6 :tw,6 = ts6 -占 t=123.1-2.8=120.3七式中6 t加热器上端差。h6疏水温度td,6 :_ 小一td,6=tw,6+6 t6 =98.4+5.5=103.9 c式中6 t6 加热器下端差，6 t6=5.5七tw,6 进水温度，具值从低压加热器 h7的上端差6 t计算得到。已知加热器水侧压力 pw=2.758mpa,由tw,6 =120.3七，查得h6出水比始hw,6 =507.0kj/kg由 tw,6=98.4 七，pw=2.758mpa,查得 h6 进水比始 hw,6 =414.2

36、 kj/kg由 td,6=103.9 c , p6=0.219mpa,查得 h6 疏水比始 hd,6=435.5kj/kg。至此，低压加热器h6的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.7. 低压加热器h7加热器压力p7:p7= (1-a py) p7= (1-0.03) *0.109=0.106mpa式中p7 第七抽汽口压力；a p7 抽汽管道相对压损；23由p7=0.106mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts7 =101.2 ch7出水温度tw,7 ：tw,7 = ts7- 6t=101.2-2.8=98.49式中6 t加热器上端差。h7疏水温度td,7 : _ _ _ . td,7=t

37、w,7 +6 t7 =56.3+5.5=61.8 式中6 t7 加热器下端差，6 t7=5.5七tw,7 进水温度，其值从低压加热器h8的上端差6 t计算得到。已知加热器水侧压力 pw=2.758mpa,由tw,7=98.4七,查得h7出水比始hw,7 =414.2kj/kg由 tw,7=56.3 七,pw =2.758mpa,查得 h7 进水比始 hw,7 =238.0 kj/kg由 td,7=61.8 七,p7=0.106mpa,查得 h7 疏水比始 hd,7 =258.7kj/kg。至此，低压加热器h7的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.8. 低压加热器h8加热器压力p8 :p8= (

38、1-a p8)p8= (1-0.03) *0.0197=0.0191mpa式中p8 第八抽汽口压力；a p8 抽汽管道相对压损；由p8=0.0191mpa,查水蒸所性质表得加热器饱和温度ts8 =59.1 ch8出水温度tw8 :tw,8 = ts8-6t=59.1-2.8=56.3 式中6 t加热器上端差。h8疏水温度td,8 :td,8=twi t8=32.8+5.5=38.3 式中6 t8 加热器下端差，6 t8=5.5七tw,8 进水温度，其值从轴封加热器hsg的上端差6 t计算得到。已知加热器水侧压力 pw=2.758mpa,由tw,8=56.39,查得h8出水比始hw,8=237.

39、9kj/kg由 tw,8=32.8 七,pw=2.758mpa,查得 h8 进水比始 hw,8=139.9 kj/kg由 td,8=38.3 七,p8=0.0191mpa,查得 h8 疏水比始 hd,8=160.4kj/kg。至此，低压加热器h8的进、出口汽水参数已全部算出。表3-4回热加热系统汽水参数计算项目h1h2h3h4h5h6h7h8sg汽侧抽汽压力pj5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽焰hj3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.83154.7抽汽管道压损apj0.030.030

40、.030.050.030.030.030.03加热侧压力pj5.7673.5581.7230.9160.4040.2190.1060.0190.098汽侧饱和温度ts273.0243.5205.0176.1143.9123.1101.259.1水侧水侧压力pw21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加热侧上端差8 t-1.70-1.702.82.82.82.8出水温度twj274.7243.5206.7176.1141.1120.398.456.330.7出水比烙hwj1204.81056.6890.4746.0595.6507.0414.22

41、37.9进水温度twj243.5206.7176.1141.1120.398.456.330.730.6进水比烙hwj1056.6890.4773.2594.4507.0414.2239.6131.0加热器下端差8t15.55.55.505.55.55.55.5疏水温度tdj249.0212.2181.6141.1125.8103.961.859.136.2疏水比烙hdj1080.9908.1770.6594.4528.7435.5258.7247.3415.03.5. 高压加热器组抽汽系数计算3.5.1. 由高压加热器h1热平衡计算高压加热器h1的抽汽系数% :二 fw hw,i -hw,2

42、h 0.9945 1204.8-1056.6 1.0 ,=0.07143h1 - hd3144.2-1080.9高压加热器h1的疏水系数0td,1：a,产% =0.071433.5.2. 由高压加热器h2热平衡计算口2、口出高压加热器h2的抽汽系数a 2 ：-i fw hw,2 -hw,3h 二 d,1 hd,1 - hd,2工2 h2 - hd,2= 0.9945x(1056.6 -890.4 1.0 0.07143x(1080.9-908.1 )=00721g3027.1 -908.1高压加热器h2的疏水系数ad,2：ad,2 = a d,1 + a 2 =0.07143+0.07218=

43、0.14362再热器流量系数：- rh“rh =1-11 - -12-,9,2 - -sg,4 - -sg,5-sg,6-sg,7=1-0.07143- 0.07218-0.0001912-0.001429-0.001032-0.001591-0.0012640.85093.5.3.由高压加热器h3热平衡计算3本级计算时，高压加热器 h3的进水比始hw,3为未知，故先计算给水泵的介质比始升 ahpu。如图3-3所示，泵入口静压ppu：ppu= p4+ ;? *g *h pu =0.916 +975*10j6*9.8*22.4=1.130mpa式中p4 除氧器压力，mpa；p除氧器至给水泵水的平

44、均密度，kg/m3 。给水泵内介质平均压力ppj_ . . ，一一 . _ _ . . _ _ _ _ppj=0.5* ( ppu+ppu) =0.5* (21.47+1.130) =11.30 mpa给水泵内介质平均比始hpj : pj取 hpj = hpu=746.0kj kg根据 ppj =11.30 mpa 和 hpj =746.0kj/kg 查得:给水泵内介质平均比容 vpu =0.001112m7kg除武器人7y给水泵介质始开7取p h-h3o1给水菽3=27.3kj kg_0.00111221.47-1.130 100.83给水泵出口始hpu： p._ _ .hpu = hpu

45、+ pu =746.0+27.3=773.2kj kg图3.3给水泵始升示意图高压加热器h3的抽汽系数a3 :-：fw hw,3 - hpu h - ：d,2 hd,2 - hd,3h3 -hd,30.9945 890.4 -773.2 1.0 -0.14362908.1-770.6八=0.037493352.2 -770.6高压加热器h3的疏水系数0td,3：0td,3 =d,2 +3 =0.14362+0.03749=0.18113.6. 除氧器抽汽系数计算给水泵a除氧器出水流量c,4： c,4 = g fw+0.99447 +0.032570791=1.02704除氧器物质平衡和热平衡见

46、图3-4。由于除 氧器为汇集式加热器，进水流量0（口5为未知。但 利用简捷算法可避开求取c5oc,5图3.4除氧器热平衡和物质平衡二4 - - ? c,4 hw,4 一 hw,5 , h -：id ,3 hd,3 一 hw,5一吐 sg, 4(hsg,4 - hw,5) 一二 sg,6 (hsg,6 - hw,5)-二 sg,10(hsg,10 - d -二 sg12(hsg,12 - hwj h4 -hw,5=1.02704 746.0-594.4 -0.18110 770.6-595.6 -0.001430 3395.3- 595.6-0.001591024-5395.-60.0013 6

47、391 7-4) 95.-60.03235697-595.613169.0-595.6=0.042323.7. 低压加热器组抽汽系数计算3.7.1. 由低压加热器h5热平衡计算豆5低压加热器h5的出水系数ac5 : c,5c,5=c,4-,d,3 - t4-sg,4 - ,1 sg,6 - sg,10-sg,12=1.02704-0.18110-0.04232-0.001430-0.001591-0.001369-0.03235=0.76688低压加热器h5的抽汽系数5 :二 c,5 hw,5 -hw,6h 0.76688 595.6 -507.0 1.0 八仙丁。5 =0.02773h5 -

48、hd,52978.5-528.7低压加热器h5的疏水系数ud5 ： ,d,5 = 5 =0.027733.7.2. 由低压加热器h6热平衡计算a6低压加热器h6的抽汽系数6 :_? c,5 hw,6 - hw,7h ? d,5 hd,5 - hd ,66 二；h6 - hd,6二 0.76688 507.0-414.2 1.0 -0.02773 528.7-435.52851.0-435.5=0.02838低压加热器h6的疏水系数ad,6 :%,6 = %,5+ 50.02772+0.02838=0.056113.7.3. 由低压加热器h7热平衡计算%由于低压加热器h8的疏水采用疏水泵打回本级

49、的主凝结水出口的形式，低压加热器h7的进水比始未知，故先预选 hw,7=239.5kj/kg，最后校核。则低压加热器h7的抽汽系数口7 ： c,5 hw,7 - hw,7h - d ,6 hd,6 - hd,7二1 二h7 - hd,7= 0.76667414.2-239.5 1.0 -0.05610 435.5 -258.7 -0.002862 3154.7 -258.72716.0-258.7=0.04699低压加热器h7的疏水系数（,7 ：d,7 = a d,6 + a 7=0.05611+0.04699=0.103103.7.4. 由低压加热器h8热平衡计算a8由于低加h8的进水烙hw

50、sg、疏水始hd8为未知，故先计算轴封加热器 sg。 , sg,又由于轴封加热器sg的出水系数未知，故先预选ac,sg =0.63094,最后校核由sg的热平衡，得轴封加热器出水始hwsg :w ,sg“ sg hsg - hd ,sg h hw,sg = hc c,sg0.000624473154.7 -415 1= 128.3 0.63094=131.14kj/kg由 pw,sg=2.758mpa, hw,sg =131.14 kj/kg,查得轴封加热器出水温度 tw,sg =30.69七由于低压加热器h8未设疏水冷却器，所以疏水温度td,8=ts,8=59.19由 p7=0.0197mp

51、a, td,8=59.1 查得低压加热器 h8疏水始 hd,8 =247.3 kj/kg低压加热器h8的抽汽系数8 :-，c,sg hw,8 一 hw,sg 屋 h -、d,7 hd ,7 一 hd,8二8 二z zh8 - hd ,8二 0.63094 237.9 -131.0 /1 - 0.10310 258.7 - 247.32455.8 -247.3=0.02997低压加热器h8的疏水系数0cd,8 :%,8 = qd,7 + % =0.10319+0.02998=0.133073.8.凝汽系数先计算3.8.1. 小汽机抽汽系数xjc,4 . pu j02704 *27.26 h4 -

52、hcxi - 3169.0-2422.6 c,xj=0.037513.8.2.由凝汽器的质量平衡计算：c c二：c,5 -1 d,8 -： xj -、s sg -： ma=0.76667-0.13307-0.03751-0.003924-0.03786 =0.554511.1.3. 由汽轮机汽侧平衡校验ch4抽汽口抽汽系数和a4 14=j+ 二 xj+ ： nf + pl=0.04252+0.03751+0.03235+0.01082=0.12300各加热器抽汽系数和-.:j =：l + z+： 3+： 4+： 5+： 6+： 7+： 8=0.07143+0.07218+0.03749+0.12320+0.02772+0.02838+0.04709+0.02998