精馏实验报告正确版讲解

1、系别：化学与环境科学系班级：09应用化学（1）班姓名：赖雪梅学号：090604118采用乙醇水溶液的精馏实验赖雪梅摘要： 双组分混合液的分离是最简单的精馏操作。在整个精馏塔中，汽液两相逆流接触，进行相际传质。液相中的易挥发组分进入汽相，汽相中的难挥发组分转入液相。对不形成恒沸物的物系，只要设计和操作得当，馏出液将是高纯度的易挥发组分，塔底产物将是高纯度的难挥发组分。进料口以上的塔段，把上升蒸气中易挥发组分进一步提浓，称为精馏段；进料口以下的塔段，从下降液体中提取易挥发组分，称为提馏段。两段操作的结合，使液体混合物中的两个组分较完全地分离，生产出所需纯度的两种产品。 本文介绍了精馏实验的基本原理

2、以及填料精馏塔的基本结构，研究了精馏塔在全回流条件下， 塔顶温度等参数随时间的变化情况， 测定了全回流和部分回流条件下的理论板数， 分析了不同回流比对操作条件和分离能力的影响。关键词： 精馏；精馏段；提馏段；全回流；部分回流；等板高度；理论塔板数1. 引言欲将复杂混合物提纯为单一组分， 采用精馏技术是最常用的方法。 尽管现在已发展了柱色谱法、吸附分离法、膜分离法、萃取法和结晶法等分离技术，但只有在分离一些特殊物资或通过精馏法不易达到的目的时才采用。 从技术和经济上考虑， 精馏法也是最有价值的方法。 在实验室进行化工开发过程时， 精馏技术的主要作用有： (1) 进行精馏理论和设备方面的研究。 (

3、2) 确定物质分离的工艺流程和工艺条件。 (3) 制备高纯物质， 提供产品或中间产品的纯样， 供分析评价使用。(4) 分析工业塔的故障。 (5) 在食品工业、 香料工业的生产中， 通过精馏方法可以保留或除去某些微量杂质。2. 精馏实验部分2.1 实验目的(1) 了解填料精馏塔的基本结构，熟悉精馏的工艺流程。(2) 掌握精馏过程的基本操作及调节方法。(3) 掌握测定塔顶、塔釜溶液浓度的实验方法。(4) 掌握精馏塔性能参数的测定方法，并掌握其影响因素。(5) 掌握用图解法求取理论板数的方法。(6)通过如何寻找连续精储分离适宜的操作条件，培养分析解决化工生产中 实际问题的能力、组织能力、实验能力和创

4、新能力。2.2 实验原理精储塔一般分为两大类：填料塔和板式塔。实验室精密分储多采用填料塔。 填料塔属连续接触式传质设备，塔内气液相浓度呈连续变化。常以等板高度(hetp) 来表示精储设备的分离能力，等板高度越小，填料层的传质分离效果就越好。(1)等板高度(hetp)hetp是指与一层理论塔板的传质作用相当的填料层高度。它的大小，不仅 取决于填料的类型、材质与尺寸，而且受系统物性、操作条件及塔设备尺寸的影 响。对于双组分体系，根据其物料关系 xn,通过实验测得塔顶组成 xd塔釜组 成xw进料组成xf及进料热状况q、回流比r和填料层高度z等有关参数，用 图解法求得其理论板nr后，即可用下式确定：h

5、etp=z/n(2)图解法求理论塔板数nr精储段的操作线方程为：yn+1 =上式中，yn+1-精储段第n+1块塔板伤身的蒸汽组成，摩尔分数;xn-精储段第n块塔板下流的液体组成，摩尔分数；xd-塔顶储出液的液体组成，摩尔分数;r-泡点回流下的回流比;提储段的操作线方程为：ym+1=lxm-wxwl-wl-w上式中，ym+一提镭段第m+1块塔板上升的蒸汽组成，摩尔分数;xn-提镭段第m块塔板下流的液体组成，摩尔分数；xw-塔釜的液体组成，摩尔分数;l -提镭段内下流的液体量，kmol/s ；w-釜液流量,kmol/s ；加料线(q线)方程为：y=x-言，其中q=1+cpf(tstf)上式中，q-

6、进料热状况参数；f-进料液组成下的汽化潜热，kj/kmol ；ts-进料液的泡点温度，c；tf -进料温度,c ；cpf-进料液在平均温度(ts-tf)/2的比热容,kj/(kmol. c)；xf -进料液组成，摩尔分数;回流比r为：r=d上式中，l-回流流量，kmol/s;d-储出流量，kmol/s全回流操作在精储全回流操作时，操作线在y-x图上为对角线，如下图1所示，根据塔顶、塔釜的组成在操作线和平衡线间作梯级,即可得到理论塔板数。图1.全回流时理论板数的确定图2.部分回流时理论板数的确定2,图解法的主要步骤为：y-x图上作出相平衡曲线，并画出对角线作为辅xf、xw三点，依次通过这三点作垂

7、线分别交对角部分回流操作部分回流操作时，如上图a.根据物系和操作压力在 助线；b.在x轴上定出x=xdx 线于点a、f、b;c.在y轴上定出yc= x d /(r+1)的点c,连接a、c作出精储段操作线；d.由进料热状况求出q线的斜率q/(q-1)，过点f作出q线交精储段操作线 于点d;e.连接点d、b作出提储段操作线；f.从点a开始在平衡线和精微段操作线之间画阶梯，当梯级跨过点 d时， 就改在平衡线和提储段操作线之间画阶梯，直至梯级跨过点b为止；g.所画的总阶梯数就是全塔所需的理论踏板数 （包含再沸器），跨过点d的 那块板就是加料板，其上的阶梯数为精储段的理论塔板数。2.3 实验装置流程示意

8、图1-塔釜排液口； 2-电加热管；3-塔釜；4-塔釜液位计；5-。填料；6-窥视节；7-冷却水 流量计；8-盘管冷凝器；9-塔顶平衡管；10-回流液流量计；11-塔顶出料流量计；12-产品 取样口； 13-进料管路；14-塔釜平衡管；15-旁管换热器；16-塔釜出料流量计；17-进料流 量计；18-进料泵；19-产品、残液储槽；20-料槽液位计；21-料液取样口。2.4 实验操作步骤2.4.1 全回流槽操作(1) 配料：在料液桶中配制浓度10%-20%(酒精的体积百分比) 的料液。取料液少许用比重仅分析浓度，达到要求后把料液装入原料罐中。(2) 打开仪器控制箱电源、仪表开关，仪表开始自检，完毕

9、，按功能键调整 显示界面到所需工作界面。(3) 进料：常开所有料罐放空阀，打开泵出口的旁路阀d,打开进料阀c和阀a,关闭阀b,启动泵，把料液打入塔釜中。当液位至釜容积的2/3处时，停泵，关闭阀a。(4)加热：关闭进料阀c、塔釜出料流量计阀门、塔顶出料流量计阀门，全开回流液流量计阀门，启动电加热管电源。(5) 调节冷却水流量，建立全回流：全开冷却水转子流量计阀门，当塔釜温度缓慢上升至窥视节内刚有蒸汽上升时即 78.2 左右时，微开冷却水水龙头控制阀，使冷却水流量为80m3/h ，每两分钟才一次数据，直至三者温度均稳定后，待回流液流量计流量稳定后，再通过调节冷却水转子流量使之为40m3/h 左右，

10、进行全回流操作20 分钟左右。(6) 读数、取样分析：当塔顶温度、回流量和塔釜温度稳定后，先记录加热电压、电流、冷却水流量、回流量、塔顶温度和塔釜温度，再分别取塔顶样品、塔底样品分析其塔顶浓度 xd和塔釜浓度xw 2.4.2 部分回流操作(1) 把原料储罐中的料液添够。(2)待塔全回流操作恢复稳定后，打开进料阀c,在旁路阀d开通状态下，启动泵。再慢慢打开进料阀b,调节进料量至7-8l/h左右，后打开塔釜出料流量计， 保持塔釜液位恒定在安全处。 待塔顶全回流流量恢复稳定后， 打开塔顶产 品流量计阀门，调节某一回流比 4, 同时调小塔釜出料量，使进料、出料量基本 平衡，维持釜内液位不变。(3) 当

11、塔顶、塔釜温度稳定，各转子流量计读书稳定后，先记录加热电压、电流、各流量计流量、塔顶温度和塔釜温度，再分别取塔顶样品、塔底样品、原 料液分析其浓度。(4) 重复做三种不同的回流比 3， 2,1. 同时调小塔釜出料量，使进料、出料 量基本平衡，维持釜内液位不变。当塔顶、塔釜温度稳定，各转子流量计读书稳定后，先记录加热电压、电流、各流量计流量、塔顶温度和塔釜温度，再分别取塔顶样品、塔底样品、原料液分析其浓度。(5)实验结束时，先关掉加热电源，关闭进料泵、进料阀。待塔内没有回流 液时，关闭冷凝水进水阀、冷却水水龙头和精储塔仪表电源。清理实验装置。2.4.3取样操作(1)进料、塔顶、塔釜从各相应的取样

12、阀放出。(2)取样前应先放空取样管路中残液，再用取样液润洗试瓶，最后取 100ml左右样品，并给该瓶盖标号以免出错，各个样品尽可能同时取样。(3)将样品用液体比重计分析。2.5实验注意事项(1)塔顶放空阀一定要打开，否则容易因塔内压力过大导致危险。(2)料液一定要加到设定液位2/3处方可打开加热管电源，否则塔釜液位过 低会使电加热丝露出干烧致坏。(3)冷凝水流量以水龙头调节为主，流量计调节为辅。(4)数据的测定必须在稳定条件下进行，实验中要密切观察塔顶、塔釜温度， 各流量计流量、电流表和电压表示数是否异常。(5)全回流塔釜取样时要注意避免烫伤。(6)部分回流时，进料罐原料要及时补充，因为液位低

13、于2/3处浮子流量计不能正常工作。(7) 实验中f、d w勺调节一定要注意使进料、出料量基本平衡，维持釜内 液位不变。3.实验结果与讨论3.1基本参数3.1.1大气参数项目温度t/ c压强p/kpa实验前22.69101.5实验后25.20100.93.1.2设备参数填料精储塔主要结构参数：塔内填料高度z=2m3.1.3物料参数乙醇一水体系,比重为0.960g3.2全回流条件下，塔顶温度等参数随时间的变化情况时间t/min塔釜温度t/ c回流温度tl/ c塔顶温度td/ c021.121.422.2228.621.522.31437.021.522.3645.521.522.4853.521.

14、622.411061.421.622.41269.021.722.41475.921.722.51681.521.722.51884.421.822.52085.621.822.52285.821.822.62486.021.974.62686.222.079.32886.529.379.33086.642.279.33286.647.179.33486.649.479.33686.750.779.33886.751.579.340p86.752.079.34286.752.479.34486.753.079.346p86.752.979.314886.752.979.35086.753.37

15、9.35286.752.979.35486.753.379.35686.754.479.35886.755.179.36086.755.879.36286.756.079.36486.756.379.36686.756.679.36886.756.879.37086.756.979.37286.756.979.37486.756.979.3据上表可绘出如下图形全回流时塔釜温度等参数随时间的变化塔釜温度tw/c-塔顶温度td/ c回流温度tl/c10 0 11111101020304050607080时间t/min从上图可以看出，在刚开始加热的前22分钟，塔釜温度逐步升高，回流温度 和塔顶温度基

16、本不变，此后塔釜温度趋于稳定；在22分钟至26分钟时，塔顶温 度急剧上升，回流温度也逐渐上升，这是因为塔顶刚开始有蒸气出现；之后，继 续加热，塔顶温度基本不变，回流温度缓慢上升。直至 66分钟时，塔釜温度、 塔顶温度和回流温度都趋于稳定， 此时全回流操作已经稳定，时间约为66分钟, 比理论值20分钟偏高。3.3 全回流条件下等板高度及理论塔板数的确定表一、全回流操作条件下理论板数测定原始数据加热电压u/v加热电流i/a塔顶温度td/ c塔釜温度tw/c回流温度tl/ c水流量q 水/l/h回流量q l/l/h1497.879.386,756.9375.6表二、常压下乙醇一水的气液相平衡数据液相

17、中乙醇的摩尔分率x气相中乙醇的摩 尔分率y液相中乙醇的摩尔分率x气相中乙醇的摩 尔分率y0.00.00.450.6350.010.1100.500.6570.020.1750.550.6780.040.2730.600.6980.060.3400.650.7250.080.3920.700.7550.100.4300.750.7850.140.4820.800.8200.180.5130.850.8550.200.5250.8940.8940.250.5510.900.8980.300.5750.950.9420.350.5951.01.00.400.614表三、全回流产品比重原始数据项目温度

18、t/ c比重d塔顶产品d23.00.81123.30.811塔釜产品w23.00.97123.50.972表四、温度升高1c时不同质量分数区间的比重转量、量、 项、分数目、85%95%21%31%0%10%10%20%120 c比重dq 0.83100.80430.96730.95210.99820.98190.98190.968630 c比重d0.82400.79080.96680.94700.98200.97890.98780.9687区间比重转化量-0.000665-0.000280-0.0009650.000302表五、全回流产品比重整理计算项目比重d温度t/ c30 c比重d 质量分

19、数w摩尔分数x塔顶产品d0.81123.20.8060.9190.815塔釜产品w0.97223.20.9740.1730.0757数据计算过程举例：由表三知：塔顶产品比重 dd=(0.811+0.811)/2=0.811 ,温度 t= (23.0+23.3 ) /2 9 23.2 c塔釜产品比重 dw=(0.971+0.972)/2 =0.972,温度 t=(23.0+23.5)/2=23.2 c由表四知：质量分数在85%-95%：间里，温度升高1c,转化量=(d 85%-d85%)+(d 95%-d95%)/2/(95%-85%)=-0.000665同理可得，质量分数在85%-95正间里，

20、温度升高1c,转化量=-0.000280质量分数在10%-20%间里，温度升高1c,转化量=0.000302质量分数在0%-10%z：间里，温度升高1c,转化量=-0.000965则转换为在30c下的比重：塔顶产品 dd =0.811-(23.2-30) x (-0.000665)=0.806塔釜产品 dw =0.972-(23.2-30) x (0.000302)=0.974转化为质量分数：塔顶产品 wd=0.977+3.54734*0.806-4.48986*0.806a2=0.919塔釜产品 ww=0.977+3.54734*0.974-4.48986*0.974a2=0.173转化为摩

21、尔分数：塔顶产品 xd=(0.919/46)/(0.919/46+(1-0.919)/18)=0.815塔釜产品 xw=(0.173/46)/(0.173/46+(1-0.173)/18)=0.0757由上图可知知，图上的梯级数为 8,故在全回流操作条件下的理论塔板数nt=8,则在此条件下的等板高度hept=z/n=2/8=0.25m3.4 部分回流条件下等板高度及理论塔板数的确定3.4.1 原始数据表表六、部分回流下理论塔板数测定及不同回流比下对操作条件及分离能力的影响项目1234加热电压u/v150149148147加热电流i/a7.67.67.57.4塔釜温度tw/ c88.890.09

22、2.195.0回流温度tl/ c56.156.653.954.3塔顶温度td/ c79.379.379.379.4回流流量ql/l/h4.03.63.02.0塔顶流量qd/l/h1.01.21.52.0冷凝水流量q/l/h40404040进料流量q f/l/h7.47.47.57.3qw出料体积v/ml19.018.930.042.037.240.431.030.0出料时间t/s9.810.020.029.814.818.019.819.9进料温度t f/ c67.164.265.668.7表七、部分回流产品比重项目1234塔顶产品d温度td/c23.023.523.023.223.123.9

23、23.023.9比重dd0.8110.8140.8160.8150.8170.8170.8200.820塔釜产品f温度tw/22.923.222.923.423.023.923.024.0c比重dw0.9750.9770.9720.9730.9840.9840.9900.990原料进料产品f温度tf/c23.023.823.023.823.024.023.023.9比重df0.9630.9630.9630.9630.9630.9630.9630.9623.4.2求解精微段的操作线方程表八、精储段的操作线方程确定项目温度td/ c比重dd质量分数wd 摩尔分数xd回流ql/l/h塔顶流量qd/l

24、/h回流比r操作线方程123.20.8070.9160.8104.001.004.00y=0.80x+0.16223.10.8110.9010.7813.601.203.00y=0.75x+0.20323.50.8130.8930.7663.001.502.00y= 0.67x+0.25423.40.8160.8820.7452.002.001.00y=0.50x+0.37数据计算过程举例：(以r=3为例)结合表七中数据，同在全回流条件下的塔顶产品摩尔分数计算方法，塔顶产品比重 dd=(0.816+0.815)/2 =0.816,温度 t= (23.0+23.2 ) /2=23.1 c则转换为

25、在30c下的比重：塔顶产品 dd =0.816-(23.1-30) x (-0.000665)=0.811转化为质量分数：塔顶产品 wd=0.977+3.54734*0.811-4.48986*0.811a2=0.901转化为摩尔分数：塔顶产品 xd=(0.901/46)/(0.901/46+(1-0.901 ) /18)=0.78回流比：r=l/d=3.60/1.20=3.00 ,则精微段操作线方程为：y=r/(r+1)*x+xd/(r+1) =3.00/4.00x+0.781/4.00=0.75x+0.203.4.3求解q线方程液相中乙醇的摩尔分率x气相中乙醇的摩 尔分率y液相中乙醇的摩尔

26、分率x气相中乙醇的摩 尔分率y0.00.00.450.6350.010.1100.500.6570.020.1750.550.6780.040.2730.600.6980.060.3400.650.7250.080.3920.700.7550.100.4300.750.7850.140.4820.800.8200.180.5130.850.8550.200.5250.8940.8940.250.5510.900.8980.300.5750.950.9420.350.5951.01.00.400.614表九、进料热状况参数的确定项目比重wf dfxfts/ ctf/ct/ ccp/(kcal/k

27、g.c)rf/kcal/kgq10.2400.11082.267.174.800.979458.71.0320.2400.11082.264.273.200.978458.71.0430.9610.2400.11082.265.673.900.978458.71.04457.41.0340.244 0.11282.368.7 75.500.980温度一组成图表十、q线方程的确定项目qxfq线方程11.030.110y=34.3x-3.6721.040.110y=26.0x-2.7531.040.110y= 26.0x-2.7541.030.112y=34.3x-3.73由乙醇-水混合液在常压下

28、汽液平衡数据表可绘出如下曲线数据计算过程举例：(以项目2即回流比为3的数据为例)原料液比重 df= (0.963+0.963 ) /2=0.963温度 t= (23.0+23.8 ) /2=23.4则转换为在30c下的比重：原料液 df =0.963-(23.4-30) x(-0.000280)=0.961转化为质量分数：原料液 wf=0.977+3.54734*0.961-4.48986*0.961a2=0.240转化为摩尔分数：原料液 xf=(0.240/46)/(0.240/46+(1-0.240 ) /18)=0.110由上图可知 w=0.240时，t s=82.2 c贝u温度 t=(

29、t f+ts)/2=(64.2+82.2)/2=73.2c3比热 cp=1.01+3.1949tlog(x)-5.5099x-3.0506t x 10=1.01+3.1949 x 73.2 x log(24.0)-5.5099 x 24.0-3.0506 x 73.2 x10-3=0.978kcal/(kg- c)汽化潜热 rf=4.745 x l0-4x2-3.315x+5.3797 x 102=4.745x104x24.0 2-3.315 x 24.0+5.3797 x i02=458.7kcal/kg故进料热状况参数q=1+cp(ts-t f)/r f=1.04所以 q 线方程为:y=q

30、/(q-1)*x- xf/(q-1)=26.0x-2.75即 y=26.0x-2.753.4.4提储段操作线方程一一、提镭段操作线方程的确定项目摩尔分数xwq进料濡里q f/l/h回流流量ql/l/hql/l/h塔釜qw/l/h提镭段操作线方程10.06551.037.44.011.626.89y=2.46x-0.09620.07571.047.43.611.305.24y= 1.86x-0.06530.06551.047.53.010.808.55y=4.80x-0.2540.05061.037.32.09.505.53y=2.39x-0.070数据计算过程举例：(以项目2即r=3时为例)塔

31、釜产品比重 dw=(0.971+0.972)/2 =0.972,温度 t=(22.9+23.4)/2=23.2 c则转换为在30c下的比重：塔釜产品dw =0.972-(23.2-30) x 0.000302=0.974 转化为质量分数：塔釜产品 ww=0.977+3.54734*0.974-4.48986*0.974a2=0.173 转化为摩尔分数：塔釜产品 xw=(0.173/46)/(0.173/46+ (1-0.173 )/18)=0.0757 提镭段下流的液体量 ql =ql+q*qf=3.6+1.04*7.4=3.6+7.70=11.30l/h由表六知：塔釜出料1:体积v=30.0

32、ml,出料时间t=20.0s塔釜出料2:体积v=42.0ml,出料时间t=29.8s塔釜流量 qw=v/t=30.0/20.0=1.5o ml/s=5.40l/hqw=v/t=42.0/29.8=1.41ml/s=5.08l/hqw= (q w1 +q w2)/2=5.24 l/h故提镭段操作线方程为：y= q l /(q l -qx - q wxw/(q l-q w= 11.3/(11.3-5.24)x-5.24*0.0757/(11.3-5.24)= 1.86x-0.0653.4.5图解法确定部分回流条件下的等板高度及理论塔板数表十二常压下乙醇一水的气液相平衡数据液相中乙醇的摩尔分率x气相

33、中乙醇的摩 尔分率y液相中乙醇的摩尔分率x气相中乙醇的摩 尔分率y0.00.00.450.6350.010.1100.500.6570.020.1750.550.6780.040.2730.600.6980.060.3400.650.7250.080.3920.700.7550.100.4300.750.7850.140.4820.800.8200.180.5130.850.8550.200.5250.8940.8940.250.5510.900.8980.300.5750.950.9420.350.5951.01.00.400.614综上所述，可得下表:曾ri=4.00r2=3.00r3=2

34、.00r4=1.00xd0.8100.7810.7660.745xf0.1100.1100.1100.112xw0.06550.07570.06550.0506精储段操作线方程y=0.80x+0.16y=0.75x+0.20y= 0.67x+0.25y=0.50x+0.37q线方程y=34.3x-3.67y=26.0x-2.75y= 26.0x-2.75y=34.3x-3.73提储段操作线方程y=2.46x-0.096y=1.86x-0.065y= 4.80x-0.25y=2.39x-0.070由上表数据可绘出下图:1 0 9 0.8 0.7 0.6 0 50 4 0.3 0.2 0. 10部

35、分回流:理论塔板数的确定xwxfi ii -一； xd -由上图可知，回流比 r=4.00时，理论塔板数 n=9,则等板高度hept=2/9=0.22m10. 90.80. t0.60.40.30.20 10部分回流（r=3?理论塔板数的确定系系系ix列列列功i - .1 -1i - i - xd ； i. j .由上图可知，回流比r=3.00时，理论塔板数nt=9,则等板高度hept=2/9=0.22m部分回流（扣2）理论塔板数的猫定系列1 系列2 系列3 系别4由上图可知，回流比r=2.00时，理论塔板数nt=9,则等板高度hept=2/9=0.22m1部分回流（r=l）理论塔板数的蠲定0

36、. 10一；一l e .1 , xd ：- ixw xf 0 10 2由上图可知，回流比r4=1.00时，理论塔板数m=11,则等板高度hept=2/11=0.18m4 .结论（适宜回流比的选择）根据实验结果，当r=4.00时，需要的理论塔板数为9,等板高度为0.22m； 当r=3.00时，需要的理论塔板数为9,等板高度为0.22m；当r=2.00时，需要 的理论塔板数为9,等板高度为0.22m；当r=1.00时，需要的理论塔板数为11, 等板高度为0.18m。回流比为4.3.2时的理论塔板数相同，但其提储段的塔板数 不同，其导致原因是我们所采取的点太密集，而导致变化不明显。所以随着回流比的减

37、小，实验所需的理论塔板数越多，等板高度越小。因为精微段操作线的斜 率随着回流比的减小而减小，截距变大，两端操作线向平衡线靠近，气液两相间 的传质推动力减小，达到指定分离程度所需的理论层板数增多。由于塔板数越多、 等板高度越小，实验的分离效果就越好，故应在较小的回流比下操作。然而，在 较小的回流比下，由于理论塔板数所需较多，实际生产中相应的经济消耗也将随 之增加。所以综合考虑，回流比的大小应控制在一个适当的范围，以提高经济效血04.1 适宜回流比的选择由上述数据可知：在回流比 r=3时，x=0.781q 线方程为：y=34.3x-3.67设平衡线与q线的交点为q （xq, yq）则如上图所示,得

38、q(0.125,0.462)则最小回流比 rnin=(xh y q)/( y q-xq)=(0.781-0.462)/(0.462-0.126)= 0.95根据经验，适宜回流比的范围为：r=(1.1-2.0)r min=1.04-1.90同理可求得：在回流比 r=4.00 时，ru=1.15, r=(1.1-2.0)rmin=1.26-2.30在回流比 r=2.00 时，rnin=0.90,r=(1.1-2.0)r min=0.99-1.80在回流比 r=1.00 时，rnin=0.84,r=(1.1-2.0)r min=0.92-1.68由上述数据可知，回流比r=1.00时符合实际生产的回流比要求，再加上此回流比 较小,所需的操作费用较少，虽然设备费用较高，但分离效果更好，故当回流比为 1.00时为适宜的回流比。5 .实验误差分析本实验的误差来源于实验的操作误差和读数误差。操作误差：主要是冷凝水的流量控制和维持釜内液位不变， 冷凝水的用量对 于实验中回流液的流量有一定的影响。 当冷凝水的流量过大时不仅浪费水， 而且 使得蒸汽直接冷凝回塔釜中，回流量减少，使实际回流比比出现偏离，当冷凝水 过少时，蒸汽则直接由放空阀排出，也会使回流