住宅楼模板工程施工方案#云南#模板计算书

1、塔密村城中改造工程塔密村城中改造工程1616 栋模板工程专项施工方案栋模板工程专项施工方案编编 制制： 审审 核核： 审审 批批： 云南楚雄锦华建工集团有限公司云南楚雄锦华建工集团有限公司编制时间：二编制时间：二 0 0 一一年十月一一年十月目 录一、工程概况一、工程概况.31.工程概况.32.主要技术参数.3二二、编制依据编制依据.3三、三、 安全技术设计安全技术设计.41.一般规定.42.支设布置.43.楼板模板.44.梁模板.55.墙模板.56.模板要求57.支架要求.58.模板制作要求.89.混凝土浇筑要求.9四、模板工程设计计算书四、模板工程设计计算书.91.扣件钢管楼板模板支架计算

2、书.92.柱模板支撑计算书.133.梁模板计算书.184.梁模板扣件钢管高支撑架计算书.21五、五、施工要求施工要求.271.施工准备.271）.技术准备.272）.物资准备.273）.劳动组织准备.274）.施工现场准备.275）.施工场外协调.276）.柱模板安装.287）.墙模板安装.288）.梁平台模板安装.289）.模板拆除.29六、质量检查与验收六、质量检查与验收.291材质要求.292模板安装质量检查与验收.29七、安全管理与日常维护七、安全管理与日常维护.311安全管理.312日常维护.31一、工程概况；1、工程概况塔密村“城中村”改造工程项目位于中豪.国际螺蛳湾商贸城东侧，东

3、临昆玉高速，北接广福路，项目四周交通条件优越。用地地块平坦开阔，地形高差变化不大。针对16栋会所负一层、首层层高偏高，对支模架搭设进行方案编制。16栋总建筑面积约2191.69平方米。混凝土强度等级为c40 c30，钢筋均采用.hrb400、hrb500。主要技术参数；补结构尺寸：1）层高；-2 层层高为 3.8 米；-1 层层高为 6.1 米；首层层高为 5.32 米；二层层高为 4.2 米； 三层到坡屋面层高为 10.6 米；2）构件尺寸-1 层（-0.050）：板厚：为 250梁截面：为 400800/2400/2800；6001200/1250/2400；550800/1250。1 层

4、（5.370）：板厚：为 100、150梁截面：主要有 250600、400800/1000、200400/500/600/800、200600/800 等2 层（9.570）：板厚：为 100、150梁截面：主要有 250600、400800/1000、200400/500/600/800、200600/800 等柱截面（0.000 以下）：主要有 600600、600700、700700、700800、700900。剪力墙厚度为 400、300、250、200二编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)2、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)3、钢

5、结构设计规范(gb 50017-2003)4、建筑施工安全检查评分标准(jgj59-99)5、建筑施工高处作业安全技术规范(jgj80-91) 6、塔密村城中村改造项目施工图纸7、塔密村城中村改造项目施工合同8、塔密村城中村改造项目施工组织设计9、施工现场实际情况及我单位类似工程多年施工经验三、安全技术设计1、一般规定1）模板面板：采用 15mm 厚镀膜胶合板，其抗弯强度设计值为 15.00n/mm2，抗剪强度值为1.4n/mm2，弹性模量为 6.0103n/mm2。2）模板背楞：采用 10050mmmm 规格方木（净截面），其强度等级：其抗弯强度设计值为13n/mm2，抗剪强度设计值为 1.

6、3n/mm2, 弹性模量 e=9.5103n/mm2。3） 483.0 钢管，截面积 a=424mm2，强度 f=205n/mm2，弹性模量 e=2.06105n/mm2。4)直角回转扣件：取 8.0kn/扣（当 r=812kn 时取双扣，当 12r18kn 时改用顶托）。5)紧固螺栓力学性能，详见表 3 所示。坚固螺栓力学性能表 表 3序号螺栓直径螺栓内径（mm）净面积（mm2）重量（n）容许拉力（n）1m129.85798.9129002m1411.5510512.1178003m1613.5514415.8245004m1814.9317420296002、支设布置3、楼板模板楼板模板支

7、设简图a)-0.050（板厚为 250mm）：面板为 15mm 厚胶合板；底部木楞（10050 木枋）间距为 300mm；支撑（483.0 钢管）间距为 1000mm，钢管支撑平面布置为10001000mm，步距为 1500mm；扣件为双扣件；正在施工的楼层下层（-6.1500 层）支架不得拆除（传力至地基）。b)5.370 层（板厚为 100、150mm）：面板为 15mm 厚胶合板；底部木楞（10050 木枋）间距为 300mm；支撑（483.0 钢管）间距为 1000mm，钢管支撑平面布置为 10001000mm，步距为 1500mm；扣件为双扣件；正在施工的楼层下层（-0.050 层）

8、支架不可以拆除）。c)9.570（板厚为 100 mm、150mm）：面板为 15mm 厚胶合板；底部木楞（10050 木枋）间距为 300mm；支撑（483.0 钢管）间距为 1000mm，钢管支撑平面布置为 10001000mm，步距为 1500mm；正在施工的楼层下层（5.370 层）支架不得拆除。4、梁模板梁侧模支设简图a)当梁的高度 h800mm 时，梁的侧模：面板为 15mm 厚胶合板；方楞（10050 木枋）顺梁方向间距为 300mm，对其进行间距 500mm 的支撑加固或采用 m14 的对拉螺栓间距 500500。b)当梁的高度 1500h800mm 时，梁的侧模：面板为 15

9、mm 厚胶合板；方楞（10050 木枋）顺梁方向间距为 300mm；双钢管外楞（483.0）间距为600mm；采用 m14 的对拉螺栓间距 500500。c)当梁的高度 2500h1500mm 时，梁的侧模：面板为 15mm 厚胶合板；方楞（10050 木枋）顺梁方向间距为 250mm；双钢管外楞（483.0）间距为500mm；采用 m14 的对拉螺栓间距 500500。d)当梁的截面尺寸为 5508005501250mm 及以下时：梁底模面板为 15mm 厚胶合板；方楞（10050 木枋）顺梁方向于梁两边布置；钢管（483.0）支撑小横杆间距为 500；立杆支撑间距为 1000（500+50

10、0）600mm，步距为1500；单扣件改用双扣件。e)当梁的截面尺寸大于 4008004002800mm 时：梁底模面板为 15mm 厚胶合板；方楞（10050 木枋）顺梁方向于梁两边及中间承重杆（1 道）处布置；钢管（483.0）支撑小横杆间距为 300，立杆支撑间距为 1200（400+400+400）600mm，步距为 1500；单扣件改用双扣件。f)当梁的截面尺寸大于 60012006002400mm 时：梁底模面板为 15mm 厚胶合板；方楞（10050 木枋）顺梁方向于梁两边及中间承重杆（2 道）处布置；钢管（483.0）支撑小横杆间距为 250，立杆支撑间距为 1200（400+

11、400+400）500mm，步距为 1500；扣件改用双扣件。5、墙模板剪力墙模板支设简图6、模板要求面板采用15mm厚胶合板；木楞（内楞，10050木枋）间距为300mm；背楞（外楞）采用2根483.0钢管间距500mm；对拉螺栓采用m14，间距500600mm。7、支架要求1）立杆a)每根立杆底部应设置、特别是大梁支架立杆必须设置木垫板，木垫板宽200mm，厚 50mm。如果板下地面不平，可以在立杆位置采用加木楔的方式顶紧。b)立杆接长宜采用对接，当局部杆件长度与架设高度不匹配的可使用搭接。对接、搭接应符合下列规定：i.立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，下端第一

12、根立杆交错用长杆和短杆相互错开，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；ii. 搭接长度不小于 1m ，采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。c)立杆自由端的高度（从顶层水平杆至立杆支撑点的高度）：现浇楼面板的立杆自由端的高度不得大于 500mm；现浇楼面梁的立杆自由端的高度不得大于300mm。2）纵、横向水平杆d)纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻

13、接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。如下图所示：（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆3）纵横向扫地杆e) 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板（或底座）上皮不大于 200mm 处的立杆上。4)剪刀撑 f)满堂模板支摸架四边与中间每隔四排支摸架立杆设置一道纵向剪刀撑；转换层大梁支架设置两道纵向剪刀撑，中间每隔二排支架设置一道横向剪刀撑。剪刀撑由底至顶连续设置。满堂模板支架剪刀撑平面位置支设简图 梁支架支设简图g)高于 4m（高支撑）的模板支架，其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始

14、向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。h)剪刀撑的构造应符合下述规定：i.每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 45 60之间；满堂模板支架剪刀撑立面支设简图剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑跨越立杆的最多根数 表表 4 4剪刀撑斜杆与地面的倾角 45 50 60 剪刀撑跨越立杆的最多根数 n 7 6 5 ii.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接要求同前述要求。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。5)高支撑（支设高度 h4m）连墙件的布置及固定要

15、求：为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架的位置，以满足规范中连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300。（支设高度 h4m）纵向剪刀撑与水平剪刀撑的设置要求：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于 1m，等间距设置 3 个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。6) 扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于 40nm，且不应大于 65nm。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相

16、互距离不应大于 150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。8、模板制作要求1)模板切割时，事先要计算好切割模数，防止材料浪费，对于拼接的小块料，不准在整块模板上切割，一律找零星小块料切割拼接。2)柱、梁模板制作一律按照图纸柱号、梁号、分类编号制作，模板下料前先计算好模数，弹好墨线再进行切割制作。3)制作好的梁柱模板要按顺序编号，堆放整齐，堆放在阴凉干燥处，以防变形。4)异形结构的模板需事先放好大样，按大样规定的尺寸进行加工。5)配制柱、梁底、梁帮、方木背楞一定要按照规定的间距进行制作，防止过稀、模板刚度不够产生侧位变形和整体不稳定，过密造成材料

17、浪费。9、混凝土浇筑要求1、当框架柱、墙与梁板之间的混凝土标号相同时，框架柱、墙与梁板一同浇筑。2、当框架柱、墙与梁板之间的混凝土标号不同时，框架柱、墙与梁板分别浇筑。架柱、墙的浇筑高度至梁底下 50mm。3、车库与会所交接处，先把车库部分砼浇筑至-2.00m 部位，再会所大梁处上翻 500cm高，具体详下图所示： -0.05016 栋周边梁板砼浇灌示意图四、四、 模板工程设计计算书模板工程设计计算书1、扣件钢管楼板模板支架计算书、扣件钢管楼板模板支架计算书-0.050 层（板厚为 250） 未注同上。 模板支架搭设高度为5.6米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 a=1.00米，立杆的横距 l=1.

18、00米，立杆的步距 h=1.50米。采用的钢管类型为483.0。 1）、模板面板计算）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2501.000+0.3501.000=5.350kn/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； i = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强

19、度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得到 m = 0.100(1.26.600+1.43.000)0.4500.450=0.245kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24510001000/54000=4.537n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 t = 3q/2ah t 其中最大剪力 q=0.600(1.26.600+1.4

20、3.000)0.450=3.272kn 截面抗剪强度计算值 t=33.272/(21000.00018.000)=0.273n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.3504504/(1006000486000)=0.795mm 面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 2）、模板支撑方木的计算）、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11 =

21、 25.0000.2500.450=2.813kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12 = 0.3500.450=0.157kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kn/m 静荷载 q1 = 1.22.813+1.20.157=3.564kn/m 活荷载 q2 = 1.41.350=1.890kn/m 3）、方木的计算）、方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.779/1.0

22、00=4.779kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.14.781.001.00=0.478kn.m 最大剪力 q=0.61.0004.779=2.867kn 最大支座力 n=1.11.0004.779=5.257kn 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 10.005.005.00/6 = 41.67cm3； i = 10.005.005.005.00/12 = 104.17cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.478106/41666.7=11.47n/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)方木抗

23、剪计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2ah t 截面抗剪强度计算值 t=32138/(210050)=0.642n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6773.7581000.04/(1009500.001041666.7)=2.571mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 4）、板底支撑钢管计算）、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p=5.26kn 900 900 900

24、5.26kn 5.26kn 5.26kn 5.26kn 5.26kn 5.26kn 5.26knab 支撑钢管计算简图 0.8280.710 支撑钢管弯矩图(kn.m) 1.9970.108 支撑钢管变形图(mm) 1.841.843.423.422.632.632.632.633.423.421.841.84 支撑钢管剪力图(kn) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.828kn.m 最大变形 vmax=2.00mm 最大支座力 qmax=11.302kn 抗弯计算强度 f=0.83106/4491.0=184.36n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要

25、求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 5）、扣件抗滑移的计算）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中r取最大支座反力，r=11.30kn12kn 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件! 6）、模板支架荷载标准值）、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kn)： ng1 =

26、0.1295.500=0.7095kn (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3500.9001.000=0.315kn (3)钢筋混凝土楼板自重(kn)： ng3 = 25.0000.2500.9001.000=5.625kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 6.6495kn。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = (1.000+2.000)0.9001.000=2.700kn 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 7）、立杆的稳定性计算）、立杆的稳定性计

27、算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 n 立杆的轴心压力设计值 (kn)；n = 10.46 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 a 立杆净截面面积 (cm2)； a = 4.24 w 立杆净截面抵抗矩(cm3)；w = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155；

28、 u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 107.993n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： =65.00n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 8）、楼板强度的计算）、楼板强度的计算 （1）.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7.400m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级、4级钢筋，配筋面积al1=1152.0mm2，fy=300.0n/mm2。 板的截面尺寸为 ah=7.400mm250

29、mm，截面有效高度 h0=200mm。 按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： （2）.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边7.40m，短边7.400.80=5.920m， 楼板计算范围内摆放54排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.2(0.35+25.000.20)+11.2(0.7557.4/7.40/3.20)+1.4(2.00+1.00)=12.0263kn/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.9212.0263=71.1954kn/m 板带所需承担的最大弯

30、矩按照四边固接双向板计算 mmax=0.0664ql2=0.066471.893.202=48.88kn.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为22.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到10天后混凝土强度达到69.10%，c35.0混凝土强度近似等效为c27.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.17n/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = al1fy/ah0fcm = 1152.00300.00/(3200.00100.0013.17)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 l1=0.085 此层楼板所能承受的最大弯矩为： m1=l1ah02fc

31、m = 0.0853200.000100.000213.210-6=35.8kn.m 结论：由于mi = 35.82=35.82 mmax=48.88 所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存（传力至基础筏板上）。 2、柱模板支撑计算书、柱模板支撑计算书代表性柱断面 700700 1）、柱模板基本参数、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 a=700mm，a方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 h=700mm，h方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 l = 5850mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱模板竖楞截面宽度100mm，

32、高度50mm，间距200mm。 柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 700100 200200 100 700100 200200 100 柱模板计算简图 2）、柱模板荷载标准值计算）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取4.651h； t 混凝土的入模温

33、度，取28.000； v 混凝土的浇筑速度，取4.000m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7.100m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=56.480kn/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=56.480kn/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 4.000kn/m2。 3）、柱模板面板的计算）、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 200 200 200q 面板计算简图 （1）.面板强度计算 支座

34、最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kn/m)； q = (1.256.48+1.44.00)0.40 = 29.35kn/m d 竖楞的距离，d = 200mm； 经过计算得到最大弯矩 m = 0.1029.3500.200.20=0.117kn.m 面板截面抵抗矩 w = 400.018.018.0/6=21600.0mm3 经过计算得到 = m/w = 0.117106/21600.0 = 5.435n/mm2 面板的计算强度小于15.0n/mm2,满足要求! （2）.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: t = 3q

35、/2ah t 其中最大剪力 q=0.60.20029.350=3.522kn 截面抗剪强度计算值 t=33522/(240018)=0.734n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! （3）.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 56.4800.400=22.592kn/m； e 面板的弹性模量，e = 6000.0n/mm2； i 面板截面惯性矩 i = 400.018.018.018.0/12=194400.0mm4； 经过计算得到 v =0.677(56.4800.40)200.04/(100600019440

36、0.0) = 0.210mm v 面板最大允许挠度，v = 200.000/250 = 0.80mm； 面板的最大挠度满足要求! 4）、竖楞方木的计算）、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 400400400q 竖楞方木计算简图 （1）.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kn/m)； q = (1.256.48+1.44.00)0.20 = 14.68kn/m d为柱箍的距离，d = 400mm； 经过计算得到最大弯矩 m = 0.1014.6750.400.40=0.235kn.m

37、竖楞方木截面抵抗矩 w = 100.050.050.0/6=41666.7mm3 经过计算得到 = m/w = 0.235106/41666.7 = 5.635n/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! （2）.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2ah t 其中最大剪力 q=0.60.40014.675=3.522kn 截面抗剪强度计算值 t=33522/(210050)=1.057n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! （3）.竖楞方木挠度计算 最大挠度计

38、算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 56.4800.200=11.296kn/m； e 竖楞方木的弹性模量，e = 9500.0n/mm2； i 竖楞方木截面惯性矩 i = 100.050.050.050.0/12=1041666.8mm4； 经过计算得到 v =0.677(56.4800.20)400.04/(10095001041666.8) = 0.198mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 400.000/250 = 1.60mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 5）、）、a方向柱箍的计算方向柱箍的计算 （1） 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:

39、钢柱箍的规格: 圆钢管483.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 w = 4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩 i = 10.78cm4； ppppp 430 430 a方向柱箍计算简图 其中 p 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)； p = (1.256.48+1.44.00)0.20 0.40 = 5.87kn 经过连续梁的计算得到 4.904.900.970.976.846.846.846.840.970.974.904.90 a方向柱箍剪力图(kn) 0.0000.6370.5400.8290.5400.6370.000 a方向柱箍弯矩图(kn.m) 0.0000.181 a方向柱箍变形图(k

40、n.m) 最大弯矩 m = 0.829kn.m 最大支座力 n = 19.553kn 最大变形 v = 0.181mm （2）.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 其中 mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, mx = 0.83kn.m； x 截面塑性发展系数, 为1.05； w 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, w = 8.98cm3； 柱箍的强度设计值(n/mm2): f = 205.000 a边柱箍的强度计算值 f = 92.27n/mm2； a边柱箍的强度验算满足要求! （3）柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.181mm v 柱箍最大允许挠度，v = 350.000/400 = 0.88m

41、m； 柱箍的最大挠度满足要求! 6）、）、a方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力19.55kn。 经过计算得到a方向对拉螺拴的直径要大于14mm! 7）、）、h方向柱箍的计算方向柱箍的计算 ppppp 430 430 h方向柱箍计算简图 （1）其中 p 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kn)； p = (1.256.48+1.44.00)0.20 0.40 = 5.87kn 经过连续梁的计算得到 4.904.900.

42、970.976.846.846.846.840.970.974.904.90 h方向柱箍剪力图(kn) 0.0000.6370.5400.8290.5400.6370.000 h方向柱箍弯矩图(kn.m) 0.0000.181 h方向柱箍变形图(kn.m) 最大弯矩 m = 0.829kn.m 最大支座力 n = 19.553kn 最大变形 v = 0.181mm （2）柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =m/w f 其中 m 柱箍杆件的最大弯矩设计值, m = 0.83kn.m； w 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, w = 8.98cm3； 柱箍的强度设计值(n/mm2): f = 205

43、.000 h边柱箍的强度计算值 f = 92.27n/mm2； h边柱箍的强度验算满足要求! （3）柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.181mm v 柱箍最大允许挠度，v = 350.000/400 = 0.88mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 8）、）、h方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 对拉螺栓所受的拉力； a 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力19.55kn。 经过计算得到h方向对拉螺拴的直径要大于14mm!2、 梁模板计算书梁模板计算书1）梁侧模板计算）梁侧模

44、板计算代表性梁高 h=2400 梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=15mm，弹性模量e=6000n/mm2，抗弯强度f=15n/mm2。 内楞采用方木，截面10050mm，每道内楞1根方木，间距250mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图 2）、梁侧模板荷载标准值计算）、梁

45、侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取4.651h； t 混凝土的入模温度，取28.000； v 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f1=53.580kn/m2

46、 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=53.590kn/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 4.000kn/m2。 3）、梁侧模板面板的计算）、梁侧模板面板的计算 （1） 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 500 500 50032.15kn/mab 面板计算简图 (2).抗弯强度计算 f = m/w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩,w = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(

47、n/mm2)。 m = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5053.59=32.15kn/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.504.00=2.80kn/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000n/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值8.091n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! (3).挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 26.80n/mm； l 计算跨度(内楞间距)

48、,l = 250mm； e 面板的弹性模量,e = 6000n/mm2； i 面板的截面惯性矩,i = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.486mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! 4)、梁侧模板内外楞的计算、梁侧模板内外楞的计算 (1).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 10.005.005.00/6 = 41.67cm3； i = 10.005.005.005.00/

49、12 = 104.17cm4； 500 500 50017.48kn/mab 内楞计算简图 (2).内楞抗弯强度计算 f = m/w f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(n/mm2)； m 内楞的最大弯距(n.mm)； w 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(n/mm2)。 m = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.253.59+1.44.00)0.25=17.48kn/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000n/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值10.486n/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f

50、,满足要求! (3).内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l/250 其中 e 内楞的弹性模量,e = 9500.00n/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.573mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (4).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 w = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 i = 10.78cm4； 500 500 50017.48kn17

51、.48kn17.48knab 外楞计算简图 (5).外楞抗弯强度计算 f = m/w f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(n/mm2)； m 外楞的最大弯距(n.mm)； w 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(n/mm2)。 m = 0.175pl 其中 p 作用在外楞的荷载，p = (1.253.59+1.44.00)0.500.50=17.48kn； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000n/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值170.294n/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! （6）外楞的挠度计算

52、 v = 1.146pl3 / 100ei v = l/400 其中 e 外楞的弹性模量,e = 210000.00n/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.424mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 5)、穿梁螺栓的计算、穿梁螺栓的计算 计算公式: n n = fa 其中 n 穿梁螺栓所受的拉力； a 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): a = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kn

53、): n = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kn): n = 13.398 穿梁螺栓强度验算满足要求!3、梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书代表性梁断面 400800 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为6.9米， 基本尺寸为：梁截面 ad=400mm800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)

54、l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加0道承重立杆。 690015008004001000图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 6)、模板面板计算、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 (1).荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kn/m)：1 q1 = 25.0000.8000.500=10.000kn/m 模板的自重线荷载(kn/m)：2 q2 = 0.3500.500(20.800+0.400)/0.400=0.875kn/m 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土

55、时产生的荷载(kn)：3 经计算得到，活荷载标准值 p1 = (1.000+2.000)0.4000.500=0.600kn 均布荷载 q = 1.210.000+1.20.875=13.050kn/m 集中荷载 p = 1.40.600=0.840kn 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； i = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 400 0.84kn13.05kn/mab 计算简图 0.3450.000 弯矩图(kn.m) 3.030.420.4

56、23.03 剪力图(kn) 0.0003.696 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=3.030kn n2=3.030kn 最大弯矩 m = 0.345kn.m 最大变形 v = 3.7mm (2)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.34510001000/27000=12.778n/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (3)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 t=33030.0/(2500.00018.000)=0.505n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t

57、 t，满足要求! (4)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 3.696mm 面板的最大挠度大于400.0/250,不满足要求!于中部增加一块木楞，计算满足要求。 7)、梁底支撑方木的计算、梁底支撑方木的计算 (1)梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.030/0.500=6.060kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.16.060.500.50=0.152kn.m 最大剪力 q=0.60.5006.060=1.818kn 最大支座力 n=1.10.5006.060=3.333kn 方木的截面力学

58、参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 10.005.005.00/6 = 41.67cm3； i = 10.005.005.005.00/12 = 104.17cm4； (3)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.152106/41666.7=3.64n/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (4)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2ah t 截面抗剪强度计算值 t=31818/(210050)=0.545n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 方木的抗剪强度计算满

59、足要求! (5)方木挠度计算 最大变形 v =0.6775.050500.04/(1009500.001041666.7)=0.216mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 8)、梁底支撑钢管计算、梁底支撑钢管计算 (1) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取方木支撑传递力。 1000 3.03kn 3.03knab 支撑钢管计算简图 0.9090.000 支撑钢管弯矩图(kn.m) 0.0004.469 支撑钢管变形图(mm) 3.033.030.000.003.033.03 支撑钢管剪力图(kn) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩

60、mmax=0.909kn.m 最大变形 vmax=4.47mm 最大支座力 qmax=3.030kn 抗弯计算强度 f=0.91106/4491.0=202.41n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (2) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取横向支撑钢管传递力。 100010001000 3.03kn 3.03kn 3.03kn 3.03kn 3.03kn 3.03kn 3.03knab 支撑钢管计算简图 0.5300.455 支撑钢管弯矩图(kn.